汽輪機(jī)推力軸承超溫原因分析.doc

汽輪機(jī)軸向位移增大原因及處理 汽輪機(jī)軸向位移增大 一、汽輪機(jī)軸向位移增大的原因 1)負(fù)荷或蒸汽流量突變； 2)葉片嚴(yán)重結(jié)垢； 3)葉片斷裂； 4)主、再熱蒸汽溫度和壓力急劇下降； 5)軸封磨損嚴(yán)重，漏汽量增加； 6)發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子串動(dòng)； 7)系統(tǒng)周波變化幅度大； 8)凝汽器真空下降； 9)汽輪機(jī)發(fā)生水沖擊； 10)推力軸承磨損或斷油。 二、汽輪機(jī)軸向位移增大的處理 1)當(dāng)軸向位移增大時(shí)，應(yīng)嚴(yán)密監(jiān)視推力軸承的進(jìn)、出口油溫、推力瓦金屬溫度、脹差及機(jī)組振動(dòng)情況； 2)當(dāng)軸向位移增大至報(bào)警值時(shí)，應(yīng)報(bào)告值長、運(yùn)行經(jīng)理，要求降低機(jī)組負(fù)荷； 3)若主、再熱蒸汽參數(shù)異常，應(yīng)恢復(fù)正常； 4)若系統(tǒng)周波變化大、發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子串動(dòng)，應(yīng)與PLN調(diào)度聯(lián)系，以便盡快恢復(fù)正常； 5)當(dāng)軸向位移達(dá)1.0mm或+1.2mm時(shí)保護(hù)動(dòng)作機(jī)組自動(dòng)停機(jī)。否則手動(dòng)打閘緊急停機(jī)； 6)軸向位移增大雖未達(dá)跳機(jī)值，但機(jī)組有明顯的摩擦聲及振動(dòng)增加或軸承回油溫度明顯升高應(yīng)緊急停機(jī)； 7) 若軸向位移增大而停機(jī)后，必須立即檢查推力軸承金屬溫度及軸承進(jìn)、回油溫度，并手動(dòng)盤車檢查無卡澀，方可投入連續(xù)盤車，否則進(jìn)行定期盤車。必須經(jīng)檢查推力軸承、汽輪機(jī)通流部分無損壞后方可重新啟動(dòng)。 三、汽機(jī)軸向位移測量失靈的運(yùn)行對(duì)策 1）嚴(yán)密監(jiān)視推力軸承的進(jìn)、出口油溫、推力瓦金屬溫度，當(dāng)有超過兩塊推力瓦金屬溫度均異常升高，應(yīng)立即匯報(bào)值長，按規(guī)程要求采取相應(yīng)的措施。 2）當(dāng)判定汽機(jī)軸向位移確實(shí)增大時(shí)，應(yīng)按上述汽輪機(jī)軸向位移增大的處理措施進(jìn)行處理。 800 MW汽輪機(jī)推力軸承溫度超標(biāo)原因分析及處理來源：熱電聯(lián)盟 作者：佚名 發(fā)布日期：2008-10-30 14:28:14 關(guān)鍵詞: 800 MW 簡介：大唐長山熱電廠(131109) 薛曉峰 宋立濱 石明星 【摘 要】 針對(duì)綏中發(fā)電有限責(zé)任公司2號(hào)汽輪機(jī)推力軸承瓦溫超標(biāo)、推力瓦瓦塊磨損嚴(yán)重的缺陷，在介紹推力瓦結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)上，對(duì)推力瓦塊溫度超標(biāo)原因進(jìn)行了安裝方 . 大唐長山熱電廠(131109) 薛曉峰 宋立濱 石明星 【摘 要】 針對(duì)綏中發(fā)電有限責(zé)任公司2號(hào)汽輪機(jī)推力軸承瓦溫超標(biāo)、推力瓦瓦塊磨損嚴(yán)重的缺陷，在介紹推力瓦結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)上，對(duì)推力瓦塊溫度超標(biāo)原因進(jìn)行了安裝方面的分析，并進(jìn)行相應(yīng)的處理，收到了良好的效果，為同類型問題的處理提供了參考。【關(guān)鍵詞】 汽輪機(jī) 推力軸承 磨損 溫度 汽輪發(fā)電機(jī)組的推力軸承主要作用是承受汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子在運(yùn)行中的軸向推力、維持汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子和靜止部件間的正常軸向間隙，因此推力軸承的正常工作是汽輪發(fā)電機(jī)組安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的先決條件之一。推力軸承瓦塊溫度是推力軸承運(yùn)行狀態(tài)的一個(gè)重要參數(shù)，在機(jī)組運(yùn)行過程中瓦塊溫度長期超標(biāo)，會(huì)加速推力瓦塊的磨損，嚴(yán)重的將導(dǎo)致推力瓦塊燒毀，造成汽輪機(jī)的重大損壞事故。1 設(shè)備概況綏中發(fā)電有限責(zé)任公司2號(hào)汽輪機(jī)為俄羅斯列寧格勒金屬工廠制造的-800-240-5型單軸、超臨界、一次中間再熱、五缸、六排汽凝汽式汽輪機(jī)，為我國目前火力發(fā)電廠運(yùn)行機(jī)組中的單機(jī)容量之冠，具有容量大、效率高、運(yùn)行穩(wěn)定的優(yōu)點(diǎn)，為我國火力發(fā)電在大容量、超臨界參數(shù)機(jī)組上的安裝、運(yùn)行、檢修、維護(hù)方面開創(chuàng)了先河，并且積累了寶貴的經(jīng)驗(yàn)。1.1 推力軸承結(jié)構(gòu) -800-240-5型汽輪機(jī)組推力軸承的安裝在高壓缸后面，采用推力支撐聯(lián)合軸承的結(jié)構(gòu)形式。它的支撐軸瓦為6塊可傾瓦塊的球面瓦，推力軸承采用工作面和非工作面，均為12塊扇形瓦塊的結(jié)構(gòu)形式，推力瓦瓦塊分別布置在支撐軸承的兩側(cè)，結(jié)構(gòu)見圖1。 1.推力瓦塊2.推力瓦塊安裝環(huán)3.推力瓦塊安裝環(huán)與球面瓦的配合面4.推力瓦塊供油孔 5.球面瓦6.球面瓦與瓦枕配合面7.瓦枕8.推力間隙調(diào)整墊 圖1 -800-240-5型汽輪機(jī)推力軸承結(jié)構(gòu) 1.2 推力軸承存在的問題 綏中發(fā)電發(fā)電有限責(zé)任公司2號(hào)汽輪機(jī)從2000年投產(chǎn)以來，機(jī)組在高負(fù)荷下運(yùn)行時(shí)，推力軸承工作瓦塊溫度就一直超標(biāo)。在500、700、800 MW負(fù)荷下，推力瓦塊溫度為78.8、74.9、74.6 ，最高達(dá)97 。到目前共對(duì)2號(hào)汽輪機(jī)進(jìn)行了3次小修，每次推力軸承解體時(shí)都發(fā)現(xiàn)工作面12個(gè)瓦塊全部存在不同程度的磨損，其中工作面下半6個(gè)瓦塊磨損較重，上半6個(gè)瓦塊磨損較輕。2 推力瓦塊溫度超標(biāo)原因分析2.1 機(jī)組軸向推力增大 綏中發(fā)電有限責(zé)任公司2號(hào)汽輪機(jī)由1個(gè)高壓缸、1個(gè)中壓缸、3個(gè)低壓缸組成，除高壓缸采用中間進(jìn)汽回流結(jié)構(gòu)外，其他汽缸均采用中間進(jìn)汽兩側(cè)分流結(jié)構(gòu)。這種方式能最大限度地平衡汽缸本身的軸向推力，剩余的軸向推力則由汽輪機(jī)的推力軸承來平衡。2號(hào)機(jī)大修時(shí)，對(duì)各汽缸解體后發(fā)現(xiàn)高壓第二級(jí)圍帶有4處斷裂，16個(gè)動(dòng)葉鉚釘頭全部磨損，與速度級(jí)配合的葉頂汽封片全部脫落；高壓第一級(jí)隔板第一圈汽封磨損脫落及高壓所有壓力級(jí)葉頂汽封片全部脫落；另外高、中壓及低壓缸有一大部分汽封間隙超出標(biāo)準(zhǔn)，致使軸向推力整體增加。通流部分的徑向汽封間隙變大，會(huì)增加每級(jí)隔板前后的蒸汽壓力差，使軸向推力增大。2.2 推力軸承本身存在問題 推力軸承采用這種結(jié)構(gòu)形式可以縮短高壓轉(zhuǎn)子長度和承受較大軸向推力，而且推力軸承固定在球面上，能夠提高推力瓦塊承力的均勻度，從而使推力瓦塊溫度更加均勻。大修解體時(shí)對(duì)推力瓦進(jìn)行外觀檢查，發(fā)現(xiàn)了一些導(dǎo)致推力軸承溫度超標(biāo)的原因。a. 推力瓦塊安裝環(huán)平行度超標(biāo) 平行度標(biāo)準(zhǔn)為0.02 mm，實(shí)際測量為0.08 mm，嚴(yán)重超標(biāo)導(dǎo)致各瓦塊受力不均，從而影響各瓦塊與推力軸承的正常接觸，使個(gè)別瓦塊承受溫度偏高。b. 推力軸承定位銷與銷孔配合不良 推力軸承結(jié)合面用4個(gè)定位銷來實(shí)現(xiàn)上下半的自定位，800 MW汽輪機(jī)檢修工藝規(guī)程要求定位銷與配合銷孔過盈0.010.03 mm，實(shí)際測量發(fā)現(xiàn)各銷均與銷孔配合過松，無法起到定位作用，使推力軸承上、下瓦在正常工作時(shí)互相錯(cuò)位，導(dǎo)致工作瓦塊與推力盤的接觸不良。c. 推力軸承兩側(cè)油檔間隙超標(biāo) 推力軸承兩側(cè)裝有油檔，防止大量潤滑油從油檔處泄出，按800 MW汽輪機(jī)檢修工藝規(guī)程要求，兩側(cè)間隙0.50.8 mm，上側(cè)間隙為0.51.2 mm，下側(cè)間隙為0.20.4 mm。目前工作瓦塊側(cè)油檔間隙左1.4 mm、右1.2 mm、上2.1 mm、下0.7 mm。油檔間隙超標(biāo)，減少了瓦塊工作時(shí)的正常潤滑油量，導(dǎo)致瓦塊溫度增高。d. 推力軸承緊力不當(dāng)、軸承球面接觸不良 通過測量發(fā)現(xiàn)推力軸承解體測量瓦蓋緊力為0.25 mm，球面緊力為0.02 mm，廠家圖紙要求瓦蓋緊力為0.200.25 mm，球面緊力為00.03 mm，出廠記錄球面緊力為0.02 mm間隙，安裝時(shí)間隙調(diào)整按上限進(jìn)行。由于推力軸承緊力過大，致使推力軸承的球面瓦本身的自位調(diào)節(jié)能力降低，也能夠造成推力瓦塊的溫度偏高。而著色檢查得出軸承球面接觸面積只能達(dá)到50%左右，遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于75%的標(biāo)準(zhǔn)，使球面承力性能下降。 e. 推力瓦塊與推力盤接觸不好 推力瓦塊與推力盤的接觸直接影響著瓦塊的工作狀況，對(duì)解體后的所有瓦塊進(jìn)行著色檢查，并進(jìn)行厚度測量，發(fā)現(xiàn)單塊瓦塊接觸面積小于75%，約60%，而且相鄰?fù)邏K的厚度差大于0.02 mm，從而引起接觸不良，使個(gè)別瓦塊承受較大負(fù)荷，導(dǎo)致溫度升高。2.3 推力軸承供油量不足如果推力軸承的供油量不足將會(huì)導(dǎo)致瓦塊溫度升高，而且長期處于缺油狀態(tài)下運(yùn)行還會(huì)加大瓦塊磨損?，F(xiàn)在向推力軸承小油箱供油的節(jié)流孔板孔徑為55，而從小油箱向推力軸承供油的節(jié)流孔板孔徑為48。通過計(jì)算表明，應(yīng)將油量再提高6%才能滿足推力軸承正常工作需要。潤滑油進(jìn)入到推力瓦后是通過布置在每個(gè)推力軸承旁邊的供油管進(jìn)行供油，規(guī)程要求供油管管口到瓦塊表面的距離為3.54.0 mm，實(shí)際測量最小為2.98 mm，最大為3.68 mm。這些缺陷導(dǎo)致推力瓦供油量不足。3 處理措施 a. 將安裝環(huán)進(jìn)行研刮，使安裝環(huán)接觸面積達(dá)到質(zhì)量要求每平方厘米75%點(diǎn)接觸，安裝環(huán)平行度控制在0.02 mm以內(nèi)； b. 重新配制結(jié)合面4個(gè)定位銷子，要求緊力達(dá)到要求； c. 更換新油檔，更換后的油檔徑向間隙：左0.65 mm、右0.6 mm、上1.0 mm、下0.3 mm；d. 對(duì)所有的瓦塊進(jìn)行修刮，并且更換磨損量較大的瓦塊，保證接觸面積達(dá)到75%以上，接觸點(diǎn)連續(xù)均勻，并且相鄰?fù)邏K的厚度差小于0.02 mm； e. 對(duì)高壓缸損壞的圍帶進(jìn)行重新安裝，并且對(duì)磨損嚴(yán)重的汽封塊更換，調(diào)整整個(gè)通流部分汽封的徑向間隙到達(dá)標(biāo)準(zhǔn)范圍內(nèi)，已減少汽封漏汽量，從而減少軸向推力；f. 在保證推力軸承小油箱內(nèi)油壓不變情況下，將小油箱供油節(jié)流孔直徑由55改為57.4，將二瓦供油節(jié)流孔直徑48改為51，以達(dá)到提高供油量增加6%的目的。同時(shí)將各瓦塊的供油管與瓦塊鎢金面的距離調(diào)整到4.0 mm。原推力瓦塊只有1個(gè)2 mm的進(jìn)油間隙，為了增加瓦塊的進(jìn)油量，在推力瓦塊進(jìn)油側(cè)開大進(jìn)油楔。進(jìn)油楔尺寸，頂部留有10 mm，寬度為10 mm，邊緣深度為0.2 mm，而后逐漸變淺的楔型。4 檢修后效果 2003年11月5日，2號(hào)機(jī)組大修后一次性啟動(dòng)成功。通過對(duì)運(yùn)行中的推力軸承各瓦塊溫度的統(tǒng)計(jì)及對(duì)比可以看出，處理方案是行之有效的，達(dá)到了預(yù)期的效果，機(jī)組在500、700、800 MW負(fù)荷下推力瓦塊溫度為65.8、69.4、68.8 。通過分析及處理過程可以看出：汽輪機(jī)高壓隔板葉頂汽封片脫落造成機(jī)組軸向推力增大是導(dǎo)致推力軸承瓦塊溫度超標(biāo)的主要原因，推力軸承本身的安裝缺陷加劇了溫度升高的程度。通過采取上述有效措施，雖然解決了推力軸承工作瓦塊溫度高的問題，能夠保證機(jī)組安全穩(wěn)定運(yùn)行，但是還存在個(gè)別瓦塊溫度略有偏高的現(xiàn)象。決定在下次大修中將速度級(jí)阻汽片及所有壓力級(jí)阻汽片全部進(jìn)行更換，這樣就最大限度的減少機(jī)組的軸向推力，降低推力瓦塊溫度，提高機(jī)組的健康水平 綏中電廠2號(hào)汽輪機(jī)推力瓦溫度高原因分析及處理作者：佚名 發(fā)布日期：2008-1-8 18:37:13 (閱117次)關(guān)鍵詞: 汽輪機(jī)處理電廠 綏中電廠2號(hào)汽輪機(jī)為俄羅斯生產(chǎn)的800MW超臨界凝汽式機(jī)組。該機(jī)自2000年投產(chǎn)以來，推力軸承工作瓦塊溫度一直偏高，推力軸承工作瓦12個(gè)瓦塊均存在不同程度的磨損。為了控制工作瓦溫度不超允許值，經(jīng)常限制負(fù)荷運(yùn)行。通過多次試驗(yàn)，經(jīng)過認(rèn)真分析，推力軸承工作瓦塊溫度偏高的主要原因是推力軸承球面接觸不好、自位性較差、推力瓦供油量不足。2003年3月、9月利用該機(jī)臨檢和大修的機(jī)會(huì)，針對(duì)推力瓦的實(shí)際情況，在調(diào)整推力軸承球面緊力和增大推力瓦進(jìn)油截面等方面做了大量工作。處理后，機(jī)組帶780-800MW負(fù)荷，工作瓦溫度由94.3降至83.7，效果明顯，恢復(fù)了機(jī)組帶滿負(fù)荷運(yùn)行能力。但是，大修中推力軸承球面接觸不好未做處理；大修后，因設(shè)備問題機(jī)組負(fù)向推力增大；預(yù)計(jì)這兩個(gè)問題處理后，推力瓦溫度會(huì)進(jìn)一步降低。關(guān)鍵詞：汽輪機(jī)推力軸承推力瓦溫度1簡述綏中發(fā)電廠2號(hào)汽輪機(jī)為俄羅斯列寧格勒金屬工廠生產(chǎn)的800MW單軸、五缸、中間再熱、凝汽式超臨界機(jī)組。該機(jī)組的軸向推力主要產(chǎn)生于高壓缸，高壓缸采用雙層回流結(jié)構(gòu)，主蒸汽由高壓缸中間部分進(jìn)入前6級(jí)（前箱側(cè)），然后蒸汽以180轉(zhuǎn)彎流過內(nèi)外缸夾層進(jìn)入高壓缸后6級(jí)（發(fā)電機(jī)側(cè)）。中壓缸和三個(gè)低壓缸均為對(duì)稱布置。推力軸承設(shè)計(jì)為H型，即機(jī)組有兩個(gè)推力盤，當(dāng)推力為正向時(shí)，非工作瓦受力；反之工作瓦受力。正常運(yùn)行時(shí)，該機(jī)顯示負(fù)串軸，所以工作瓦溫度高于非工作瓦溫度。該機(jī)自2000年投產(chǎn)以來，推力軸承工作瓦塊溫度一直偏高，最高時(shí)達(dá)到97。為了控制工作瓦溫度不超標(biāo)，該機(jī)組經(jīng)常保持負(fù)荷在700MW左右運(yùn)行。2003年3月機(jī)組第三次臨檢，推力軸承解體檢查，工作瓦12個(gè)瓦塊全部存在不同程度的磨損，其中工作瓦下半6個(gè)瓦塊磨損較重，而上半6個(gè)磨損較輕。該機(jī)每次臨檢后都將磨損嚴(yán)重的瓦塊更換為新瓦，但是經(jīng)過一個(gè)臨檢周期后工作瓦塊的磨損情況又重新出現(xiàn)。2003年3月、9月利用該機(jī)臨檢和大修的機(jī)會(huì)，針對(duì)推力瓦的情況進(jìn)行了調(diào)整和處理，使其工作瓦最高溫度由94.3降至83.7，機(jī)組可以帶滿負(fù)荷運(yùn)行。2數(shù)據(jù)收集為了充分了解該機(jī)組推力瓦溫度高產(chǎn)生的原因及檢修后的效果，對(duì)該機(jī)03年3月臨檢前、后和大修后運(yùn)行的有關(guān)數(shù)據(jù)做了全面收集和整理。臨檢前數(shù)據(jù)是對(duì)該機(jī)組DAS系統(tǒng)的歷史記錄拷貝整理后得到；臨檢后和大修后數(shù)據(jù)是不同工況的試驗(yàn)記錄。3原因分析3.1推力軸承自位性差3.1.1從推力軸承球面接觸情況看推力軸承自位性推力軸承解體后，經(jīng)過著色檢查發(fā)現(xiàn)，下瓦球面兩條環(huán)形球面，前箱側(cè)接觸面積約為80左右，而發(fā)電機(jī)側(cè)僅為50左右（正常要求80）。從推力軸承球面接觸情況看，沒有達(dá)到設(shè)計(jì)要求。從比壓角度講，發(fā)電機(jī)側(cè)環(huán)形球面減少30，該側(cè)比壓就要比設(shè)計(jì)值增加37.5。由于二瓦揚(yáng)度較大(詳見表1)，發(fā)電機(jī)側(cè)環(huán)形球面受力情況大于前箱側(cè)環(huán)形球面，故發(fā)電機(jī)側(cè)環(huán)形球面比壓比以上計(jì)算值還要大。因此，非常容易產(chǎn)生推力軸承自位不靈活。3.1.2從兩側(cè)軸向位移曲線變化偏差分析推力軸承自位性兩側(cè)軸向位移曲線變化偏差（見圖1）。2003年1月16日機(jī)組啟動(dòng)前左側(cè)-0.22mm，右側(cè)-0.36mm，右側(cè)大于左側(cè)0.14mm；負(fù)荷350MW時(shí)，兩側(cè)相交；負(fù)荷535MW時(shí)，左側(cè)-0.853mm，右側(cè)-0.805mm，左側(cè)大于右側(cè)0.048mm；從軸向位移左右兩側(cè)變化情況看，成交替變化曲線。即當(dāng)負(fù)荷變化時(shí)，左右高壓調(diào)節(jié)汽門開度不同、進(jìn)汽量不同，致使高壓轉(zhuǎn)子左右受力不均而產(chǎn)生偏轉(zhuǎn)，推力盤也隨之發(fā)生偏轉(zhuǎn)。如果推力軸承自位性好，推力瓦與推力盤間仍可保持平行接觸，對(duì)推力瓦溫度升高不會(huì)產(chǎn)生負(fù)面影響。反之，完全可以引發(fā)部分推力瓦塊的受力不均，使其溫度升高。3.1.3從推力軸承工作瓦面溫度變化的不可重復(fù)性分析推力軸承自位性圖2軸向位移與推力瓦工作瓦面溫度變化的關(guān)系。軸向位移-0.83mm時(shí)，#3工作瓦溫度86，#8工作瓦溫度92；當(dāng)軸向位移增至-0.86mm后又退回到-0.83mm時(shí)，#3工作瓦溫度升至95，#8工作瓦溫度降至88；如果推力軸承自位性好，軸向位移與推力瓦工作瓦面溫度變化應(yīng)該是一一對(duì)應(yīng)的，不應(yīng)該出現(xiàn)偏差大的現(xiàn)象。3.1.4從汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子揚(yáng)度不同分析推力軸承自位性1號(hào)機(jī)與2號(hào)機(jī)安裝時(shí)轉(zhuǎn)子揚(yáng)度值調(diào)整結(jié)果比較（見表1）。表1單位：mm/m查看兩臺(tái)機(jī)組#2瓦位置轉(zhuǎn)子揚(yáng)度1號(hào)機(jī)0.22mm，2號(hào)機(jī)1.23mm，后者比前者前揚(yáng)高出1.01mm。由于該機(jī)組#2瓦處轉(zhuǎn)子前揚(yáng)較大，推力軸承工作瓦下半瓦塊的磨損量又大于上半瓦塊，推力軸承工作瓦下半瓦塊受力程度大于上半瓦塊。因此，這個(gè)現(xiàn)象也說明了推力軸承自位性差。3.1.5從高壓#3調(diào)門開度分析推力軸承自位性該組帶負(fù)荷563MW，1號(hào)4號(hào)高壓調(diào)門分別開啟57、58、8和0，軸向位移左側(cè)為-0.93mm,右側(cè)為-0.89mm，推力軸承工作瓦塊最高溫度為87；機(jī)組帶負(fù)荷660MW，1號(hào)4號(hào)高壓調(diào)門分別開啟52、50、24和0，軸向位移左側(cè)為-0.88mm,右側(cè)為-0.88mm，推力軸承工作瓦塊最高溫度為77。比較兩種工作方式：前者比后者3號(hào)高壓調(diào)門少開啟16；軸向位移向正向移動(dòng)，左側(cè)減少-0.05mm，右側(cè)減少-0.01mm，左側(cè)比右側(cè)多串動(dòng)-0.04mm；工作瓦溫度最大減少約10（見表2）。原因分析，高壓#3調(diào)門位于左上方（面向發(fā)電機(jī)看），當(dāng)高壓#3調(diào)門開度很小時(shí)，高壓轉(zhuǎn)子前端主要接受高壓#1、#2調(diào)門進(jìn)汽作用力，使#2瓦處軸徑向上抬起，轉(zhuǎn)子平衡盤隨之前仰增大，推力軸承工作瓦下瓦塊受力增加，影響到瓦溫升高。當(dāng)高壓#1、#2調(diào)門開度不變，高壓#3調(diào)門開大，推力軸承工作瓦下瓦塊受力減小，瓦溫降低。假如推力軸承自位性很好，此類現(xiàn)象不會(huì)出現(xiàn)。3.2推力軸承供油量不足由推力軸承工作瓦塊磨損情況分析，推力瓦工作瓦共有12個(gè)瓦塊，每次解體都發(fā)現(xiàn)每個(gè)瓦塊的出油面均有磨痕，只是輕重程度不同。推力瓦工作瓦面共計(jì)12個(gè)溫度測點(diǎn)，最高點(diǎn)溫度97，最低點(diǎn)溫度只有64.5，而廠家容許溫度100。為什么瓦溫沒有超標(biāo)，而瓦塊卻被磨損了？分析原因主要是，工作瓦側(cè)供油量不足，油膜形成不好所致。由推力軸承工作瓦塊供油結(jié)構(gòu)可知，在工作瓦調(diào)整環(huán)上瓦塊與瓦塊之間有一個(gè)19.3mm供油短管，供油短管出口與推力盤保持一個(gè)最小間隙，對(duì)供油量起到限流作用。圖紙要求該間隙應(yīng)保證在3.5mm4.0mm之間，而實(shí)際測量僅有3.1mm。經(jīng)計(jì)算實(shí)際供油量是圖紙要求最小供油量的88，是最大供油量的77。因此推力軸承工作面?zhèn)韧邏K供油量明顯不足。另外，本機(jī)的二瓦為支持推力聯(lián)合軸承，2瓦的支持和推力軸承來油是通過二、三瓦上部小油箱供給。經(jīng)檢查小油箱下部供油孔的球面結(jié)合面部分約有50接觸不好，即有一部分油從此處漏入油箱，同時(shí)也減少了推力瓦的供油量。3.3軸向推力變大此次大修高壓汽缸揭開后，發(fā)現(xiàn)高壓第二級(jí)隔板汽封成組磨損、脫落約占2/5之多，高壓第一級(jí)動(dòng)葉葉頂徑向汽封也有部分脫落。俄羅斯專家認(rèn)為，高壓第一級(jí)動(dòng)葉葉頂徑向汽封的脫落屬于設(shè)計(jì)制造方面問題，同型機(jī)組也有此類情況出現(xiàn)。因此，根據(jù)俄羅斯專家的建議將整圈汽封全部拿掉，以防再次脫落，打壞葉片。高壓第一級(jí)動(dòng)葉葉頂徑向汽封拿掉后，徑向間隙最大增至約有1.5mm2.0mm。這次大修后起動(dòng)與大修前比較，軸向位移負(fù)向增大約0.3375mm（見表3）。大修前對(duì)應(yīng)負(fù)荷778MW推力瓦工作面溫度最高85.9(詳見表4)，大修中對(duì)推力瓦供油量及球面緊力又做了進(jìn)一步調(diào)整，大修后啟動(dòng)對(duì)應(yīng)負(fù)荷780MW工作瓦溫降至83.7。如果不考慮軸向位移負(fù)向增大的影響，工作瓦溫還應(yīng)降得更低些。因此，軸向位移負(fù)向增大無疑對(duì)推力瓦工作面溫度降低產(chǎn)生了不利影響。4主要處理措施4.1調(diào)整球面緊力球面緊力對(duì)推力軸承的自位性影響較大，為了增加球面的自位性，將原推力軸承球面緊力0.04mm調(diào)整為間隙0.02mm。4.2增加推力軸承供油量4.2.1解體測量工作瓦供油短管出口與推力瓦最小間隙為2.98mm，最大間隙為3.68mm，廠家圖紙要求3.54.0mm，故將間隙增加至4.0mm。4.2.2為使推力軸承供油量增加6，經(jīng)計(jì)算在保證二、三瓦小油箱內(nèi)油壓不變情況下，將小油箱供油節(jié)流孔直徑由原來55mm，改為57.4mm，將二瓦供油節(jié)流孔直徑由原來48mm，改為51mm。4.2.3聯(lián)合推力軸承進(jìn)油孔的密封面是一個(gè)球面。通過檢查發(fā)現(xiàn)，球面有50接觸不好，并且存在大約0.05mm的縫隙。為了防止軸承供油從此間隙漏出而影響推力軸承的供油量，軸承回裝時(shí)在球型密封面涂上密封膠做了簡單處理。4.3更換推力瓦和調(diào)整環(huán)臨檢中對(duì)磨損嚴(yán)重的瓦塊及有0.05mm瓢偏的調(diào)整環(huán)進(jìn)行了更換，以減少各推力瓦塊與平衡盤之間的受力不均。4.4處理結(jié)果大修處理后（含臨檢處理），負(fù)荷在755MW至780MW之間，工作瓦最高溫度下降了10.6；平均溫度下降了5.6。