承臺鋼套箱施工方案

1、揚州市邗江區(qū)吉安路南延伸段項目一標儀揚河大橋承臺鋼套箱施工方案江蘇省邗江交通建設(shè)工程有限公司吉安路南延伸段一標工程項目經(jīng)理部二0一一年七月吉安路南延伸段儀揚河大橋主橋承臺鋼套箱施工方案一、 編制說明1、兩階段施工圖設(shè)計2、吉安路南延伸段工程項目招標文件、施工圖設(shè)計文件、圖紙。3、公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范(JTJ041-2000)4、城市橋梁工程施工與質(zhì)量驗收規(guī)范(CJJ-2008)5、公路工程質(zhì)量檢驗評定標準(JTG F80/1-2004)6、公路工程技術(shù)標準(JTG B01-2003)7、公路施工手冊橋涵上、下冊8、路橋施工計算手冊9、實測儀揚河河床斷面圖；10、歷年的水文資料；二、 工程概況吉

2、安路南延伸段位于揚州邗江經(jīng)濟開發(fā)區(qū),線路基本呈南北走向,為城市次干道,設(shè)計車速40km/h,起點為現(xiàn)狀吉安路,終點為規(guī)劃縱一路本工程范圍包括跨越儀揚河的主橋和引橋。主橋(40+60+40=140米)位于道路K0+403樁號處,跨越儀揚河,引橋(4*30=12米)位于主橋南北兩端。橋梁中心樁號為K0+403，與航道的交角為90度。橋梁跨徑為430+40+60+40+430，全長385.7米。橋梁中心兩側(cè)設(shè)2.49%的縱坡，豎曲線為R=1000m的凸曲線。橋梁橫斷面布置為（從路左至路右）：人行道（3.0m含欄桿）+非機動車道（4.5m）+側(cè)分帶（2.0m）+機動車道（8.5m）+護欄（0.5m）+

3、兩幅間隔（3.0m）+護欄（0.5m）+機動車道（8.5m）+側(cè)分帶（2.0m）+非機動車道（4.5m）+人行道（3.0m含欄桿），總寬度40.0m。車行道及非機動車道均采用1.5%的橫破，坡向路邊；兩側(cè)人行道采用1%橫破，坡向路中。車行道、非機動車道橋面鋪裝為：10cm中粒式瀝青混凝土（AC-16）+聚合物防水層三涂+7cmC50砼鋪裝層；人行道鋪裝為：3cm花崗巖貼面+2cmM10砂漿+8cmC30砼人行道板。主橋橋梁型式為混凝土連續(xù)箱梁，采用懸臂澆筑。引橋上部結(jié)構(gòu)采用（430）m雙幅等截面預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁，箱梁采用支架現(xiàn)澆。本標段橋梁共有承臺24個，其中主橋承臺4個，引橋承臺20個，

4、均為大體積混凝土，混凝土標號為C35；主橋承臺尺寸為16.5*7.7*3m，每個承臺混凝土方量為381.15m3,引橋橋墩承臺尺寸為16.5*6.5*2.5m,每個橋墩承臺混凝土方量為268.13m3，橋臺承臺尺寸為6.5*20.24*2m，每個橋墩承臺混凝土方量為263.12m3。三、施工工藝流程圖：基樁澆筑完成拆除施工平臺面層、貝雷梁拼裝單壁鋼套箱測量控制轉(zhuǎn)至另半幅施工平臺使用鋼套箱加工或改造鋼套箱吸泥下沉測量跟蹤補水、保持水頭平衡鋼套箱沉至設(shè)計標高潛水工清底整理、清壁澆筑封底混凝土砼等強后井內(nèi)抽水承臺放樣破樁頭檢測、綁鋼筋澆筑承臺綁鋼筋、澆筑墩身拆除鋼圍堰準備潛水作業(yè)設(shè)備制定澆筑方案及設(shè)

5、施報監(jiān)理驗收承臺鋼筋加工墩身鋼筋加工轉(zhuǎn)至另半幅施工承臺使用報監(jiān)理驗收拆除下層、上層鋼圍令下達糾偏指令檢查安全整修檢查鋼圍令支撐情況四、施工準備1、承臺混凝土為C35砼，。水泥選擇采用揚州亞東水泥廠的P.O 42.5水泥，粗集料采用宜興湖滏采石廠的5-25mm碎石，細集料采用中粗江砂，外加劑選用合格廠家的高強高效減水劑，有關(guān)原材料嚴格按照技術(shù)規(guī)范的要求進行認真取樣檢測，各項質(zhì)量指標都達到規(guī)范規(guī)定的標準，C35砼配合比設(shè)計、試配都得到監(jiān)理組和項目管理部復(fù)檢、驗證合格后，方進行原材料分批采購進場，在采購進場的過程中，指定專職材料、試驗人員，按規(guī)定的頻率進行抽檢，發(fā)現(xiàn)有不合格的材料，拒絕驗收并堅決清退

6、出場。承臺主體結(jié)構(gòu)用料必須嚴把材料質(zhì)量關(guān)，以確保工程質(zhì)量。1、混凝土配合比設(shè)計與強度試配工作在設(shè)計C35砼時，將嚴格按交通部2000年頒布的技術(shù)規(guī)范（范本）及公路工程水泥混凝土試驗規(guī)程的各項規(guī)定進行混凝土配合比設(shè)計。根據(jù)混凝土配合比設(shè)計的計算成果，在試驗室現(xiàn)場取樣進行拌和并認真制作混凝土試件若干組，在標準養(yǎng)護室養(yǎng)護28天后進行抗壓強度試驗，從中優(yōu)選出最佳混凝土配合比報監(jiān)理組、項目管理部審批。混凝土配合比設(shè)計除按照技術(shù)規(guī)范的有關(guān)規(guī)定外，還必須考慮施工現(xiàn)場的實際情況，進行必要的修改與補充，特別是摻加混凝土添加劑以后對混凝土強度的影響。并按照泵送混凝土進行配合比設(shè)計。2、人員準備我標段橋梁主跨5#、

7、6#墩共有4個水中承臺施工任務(wù)，根據(jù)工程工期和質(zhì)量等要求，我部擬投入有類似工程施工經(jīng)驗的承臺專業(yè)施工隊，負責主跨5#、6#墩承臺的施工任務(wù)，人員配備見下表：人員人數(shù)工作內(nèi)容管理人員5負責承臺施工的質(zhì)量、進度、安全、環(huán)保等工作后勤人員10負責食堂、倉庫、保衛(wèi)等技術(shù)人員3負責現(xiàn)場質(zhì)量報檢、試驗、資料等承臺施工隊起重班12負責承臺鋼套箱的拼裝、起吊、下沉木工班8承臺模板制作、運輸、立、拆、整修鋼筋班25承臺鋼筋制作、安裝混凝土班15包括混凝土澆筑、養(yǎng)護機電班3機械保養(yǎng)、電力維護雜工班3負責清潔衛(wèi)生、保衛(wèi)等合計843、機械設(shè)備承臺施工機械除按照普通鋼筋混凝土的施工機械外，還必須特別提出以下幾點：混凝土

8、拌和機械本標段采用亞東商品混凝土公司生產(chǎn)的商品混凝土，混凝土攪拌機械的生產(chǎn)能力必須滿足現(xiàn)澆大體積承臺混凝土的需要?；炷吝\輸機械混凝土運輸采用混凝土運輸攪拌車運輸至混凝土輸送泵車中，通過汽車輸送泵直接打入箱梁模板內(nèi)進行分層澆筑。起重設(shè)備村合同段承臺施工起重設(shè)備主要有浮吊船和汽車吊，負責鋼套箱的起吊、拼裝。上述混凝土攪拌設(shè)備、運輸設(shè)備和起吊設(shè)備均性能良好。序號機械設(shè)備名稱單位數(shù)量備注1彎曲機臺3鋼筋作業(yè)2切斷機臺3鋼筋作業(yè)3電焊機臺10鋼筋作業(yè)4調(diào)直機臺2鋼筋作業(yè)5振搗器臺12鋼筋作業(yè)625T汽車吊臺2起重作業(yè)716T汽車吊臺1起重作業(yè)8混凝土罐車輛6混凝土運輸9攪拌站套1亞東商品混凝土公司10

9、汽車泵輛1混凝土施工11阻 焊 機臺2鋼筋作業(yè)12發(fā)電機組（75kw）臺113浮吊船艘1水上施工、起吊作業(yè)14吸泥機套1鋼套箱施工15挖掘機輛1鋼套箱下沉施工1617181920五、主墩承臺鋼套箱的制作、安裝主標段主墩承臺為高樁承臺，施工時間計劃安排在2011年7-8月份進行，施工最高水位取+5.7m，主墩承臺平面尺寸16.7.7m，承臺頂標高：+2.981m，承臺底標高：-0.019m，承臺高3.0m，采用鋼套箱圍堰施工。1、鋼套箱圍堰加工（1）吊箱平面尺寸：16.67.8m，套箱底標高：-2.3m，頂標高：+5.7m，鋼套箱高8m，鋼吊箱為單壁鋼套箱，分上、下兩層，上層鋼套箱高5m,下層鋼

10、套箱高3m,每層共12塊側(cè)板，采用螺栓連接；封底砼厚1.2m。（2）鋼套箱由邊板、縱肋、橫肋、吊環(huán)、連接螺栓，橡膠密封條組成。邊板:用6mm鋼板組成，橫向設(shè)10槽鋼間距50cm，豎向肋采用I 14a工字鋼，間距500mm, 面板四周設(shè)14014010角鋼與相鄰面板連接，連接螺栓開孔22mm，孔距150mm單排，螺栓M 20*65mm, 并墊以4mm厚的橡膠皮，防止漏水。吊點設(shè)在橫橋向的兩側(cè)的套箱鋼板上，吊點為20mm鋼板吊環(huán)。（3）鋼套箱擬設(shè)三層圍令，上層圍令設(shè)置標高4.5m處為內(nèi)圍令；中層圍令設(shè)置標高2.5m處為外圍令，下層圍令設(shè)置標高0.7m處為外圍令。上、中、下層鋼圍令分別采用I32a、

11、雙拼I40a和I40a。上層設(shè)三道直撐和四角斜撐；中層只在長邊中點處設(shè)一道500鋼管支撐。各層鋼圍令位置：底層圍令中心標高0.7m（在上下層圍堰拼縫中心）、中層圍令標高2.5m、上層圍令中心標高4.5m。（4）鋼套箱制作加工1)選擇、硬化加工場地，加工場地選擇在岸邊，加工好后的鋼套箱板吊運至拼裝現(xiàn)場。 2)平整加工焊接平臺。 3)根據(jù)鋼套箱的設(shè)計圖進行鋼套箱圍堰的焊接、鉆眼、拼裝。 4)檢查、驗收鋼套箱，合格后方挪開堆存。2、吊箱拼裝、下沉基樁施工完畢及鋼套箱在岸上加工完成后，吊運鋼套箱至主墩墩位上，準備安裝鋼吊箱，施工步驟：(1) 拆除鋼套箱施工作業(yè)面上的水上工作平臺面層、貝雷。(2) 吊運

12、鋼套箱至鋼套箱拼裝平臺。（3）鋼套箱拼裝：由于套箱是分層分塊制作再裝配，所以安裝前需要預(yù)先拼裝好，采用兩臺25t汽車吊機至便橋上，先拼裝底層，拼裝時用吊線陀、直角尺控制套箱的垂直度、直角，套箱的垂直度、直角直接影響與上一層套箱的連接。兩層套箱連接縫之間放置4mm厚的橡膠皮，防止漏水影響日后的抽水施工承臺工序。（4）鋼套箱下沉套箱拼裝好后（一共2層），用14mm的鋼絲繩將套箱同一側(cè)上下2層的吊點連接起來，保證吊裝時二層的吊點同時受力。兩臺吊車同時起吊，安排專人指揮，按預(yù)先定出的套箱位置沿導(dǎo)向樁下放，安裝過程中用兩臺全站儀觀測控制。套箱入水后放慢下降速度，在套箱進入泥層前再次校正套箱軸線位置、垂直

13、度。套箱利用自重下沉停止后，考慮河床存在坡度以及淤泥厚度不均，如果套箱不均勻下沉，套箱垂直度會偏向河床相對較低的一邊，松開吊車鋼絲繩。在套箱上順橋向安放4根32#工字鋼作為支架，在套箱頂面4個角分別安放10t卷揚機，卷揚機鋼絲繩拴在工作平臺腳手樁上，利用卷揚機拔樁產(chǎn)生的向下的壓力（由于腳手樁頂有蓋枕連接同一排的所有腳手樁，卷揚機拔樁時同一排的樁都受力所以不會把鋼絲繩拴住的樁拔起）先將下沉量最小的一邊下壓至和其它邊水平，然后用水準儀測出套箱四角的頂標高及當時水面高程，算出套箱應(yīng)入水深度，在套箱四角用紅漆標出（紅漆以上一段為套箱露出水面的高度），然后同時開動四個角的卷揚機，將套箱壓至預(yù)先設(shè)定的頂標

14、高位置（頂標高35m）。吊移卷揚機。用25鋼筋把套箱的四個角焊在鋼管樁上，防止套箱由于水流等外力的作用產(chǎn)生偏移。在套箱下沉過程中過程中可以輔以吸泥下沉：用水力沖射空氣吸泥機在水下挖土，水力機械沖土的主要設(shè)備包括吸泥器(水力吸泥機或空氣吸泥機)、吸泥管、揚泥管和高壓水管、離心式高壓清水泵、空氣壓縮機等。吸泥器高壓水噴嘴處的有效水壓，對于砂類土為1.08-1.18t/m3；對于粘性土為1.09-1.20t/m3。吸入泥漿所需的高壓水流量，約與泥漿量相等，吸入的泥漿和高壓水混合以后的稀釋泥漿，在管路內(nèi)的適當流速應(yīng)不超過3-4m/s，噴嘴處的高壓水流速一般約為30-50m/s。吸泥機的有效作用約為高壓

15、水泵效率的0.1-0.2，如每小時壓入水量100m3，可吸出泥漿含土量約為5-10m3，吸出高度35-40m，噴射速度約3-4m/s。（5）鋼套箱下沉注意事項鋼圍堰下沉要特別注意保持平面位置與垂直度的正確，以免繼續(xù)下沉?xí)r不易調(diào)整。挖土應(yīng)分層進行，為防止鍋底挖得太深，或套箱腳挖土太快以防突沉傷人。在鋼圍堰開始下深或?qū)⒊林猎O(shè)計標高時，周邊開挖深度應(yīng)小于30cm或更薄，避免發(fā)生傾斜。在離設(shè)計標高50cm左右應(yīng)停止取土，依自重下沉至設(shè)計標高。井內(nèi)操作人員應(yīng)戴安全帽、穿膠鞋、防水褲，應(yīng)有備用電源，潛水泵應(yīng)配裝觸電保護器。井內(nèi)應(yīng)配備救生樓梯。六、主墩5#、6#主橋墩承臺鋼套箱設(shè)計計算書詳見“儀揚河大橋水中

16、承臺鋼套箱施工方案設(shè)計計算書”七、5#、6#主橋墩承臺混凝土封底鋼套箱圍堰平面尺寸16.67.8m，套箱底標高：-2.3m，封底混凝土底為碎石墊層，厚30-50cm。 封底混凝土底標高-1.2m，封底砼標號采用C15砼，砼坍落度控制在19 21cm。封底砼方量約為115m3。封底時間控制在6個小時內(nèi)完成，導(dǎo)管采用直徑250mm導(dǎo)管，2臺7m3攪拌運輸車送料，前場吊車及輸送泵送料。1、封底前的準備工作（1）鋼吊箱下沉到位后，定位、加固套箱；（2）潛水工水下用鋼絲刷沖刷砼封底段主護筒周圍，以保證封底砼與主護筒之間有良好的粘結(jié)力；（3）布設(shè)導(dǎo)管以及砼泵送管，導(dǎo)管底口懸空控制在15 20cm。 2、導(dǎo)

17、管法水下砼封底：由于封底面積過大（16.6*7.8m）,所以采用多根導(dǎo)管灌注,導(dǎo)管作用半徑控制在1m2m之間。在套箱內(nèi)垂直放入內(nèi)徑250mm的鋼制導(dǎo)管，導(dǎo)管底口距底面20cm30cm，導(dǎo)管頂部裝有砼儲料斗。砼澆筑時，在料斗中儲滿砼，打開料斗封球，此時導(dǎo)管內(nèi)的水和空氣在砼的重壓下由導(dǎo)管底口排出，瞬間砼通過導(dǎo)管壓向基底，在導(dǎo)管周圍堆成一個平坦的砼圓錐體，將導(dǎo)管底口埋住使水不能從底口進入導(dǎo)管。再灌注的砼通過導(dǎo)管不斷的灌入錐體內(nèi)。隨著導(dǎo)管的提升，砼在水下攤開和提升，直至達到設(shè)計標高.灌注前精確探明基底各部位的標高，先灌注低洼處的封底砼，以免高處導(dǎo)管內(nèi)的砼往底處流淌造成導(dǎo)管底口脫空或埋入的厚度過薄，導(dǎo)致

18、導(dǎo)管進水。由于導(dǎo)管之間有樁阻隔，所以在承臺四角和樁基外側(cè)靠近承臺套箱部位會形成死角，應(yīng)在死角位置加密布置導(dǎo)管，先灌注死角處的導(dǎo)管。3、導(dǎo)管立面面布置在水中平臺支架頂用32#工字鋼和腳手板搭設(shè)網(wǎng)格式灌注支架平臺，放置料斗和導(dǎo)管，此平臺作為測量平臺、拆導(dǎo)管平臺、導(dǎo)管提升平臺、灌注平臺。4、灌注順序使用多根導(dǎo)管灌注，由于砼生產(chǎn)量及運輸限制，各導(dǎo)管不能一次同時灌注，使基底砼在同一水平面上普遍均勻升高的辦法，所以采用分項逐根灌注的辦法。灌注順序為：從底到高逐個進行，從周邊到中間依次灌注，防止基底浮泥及封頂浮漿集中在封底砼周圍。八、承臺鋼筋加工和砼的澆注1、鋼筋班在進行承臺鋼筋的制作與安裝時，必須嚴格按規(guī)

19、范和設(shè)計圖紙的要求進行施工，制作與安裝的允許偏差嚴格控制在質(zhì)檢標準范圍內(nèi)。施工前做好破除樁頭調(diào)整樁頂鋼筋工作，作好喇叭口，墩身的預(yù)埋鋼筋位置要準確、牢固。2、砼的配制要滿足技術(shù)規(guī)范及設(shè)計圖紙的要求外，還要滿足施工的要求。如泵送砼對坍落度的要求。為改善砼的性能，根據(jù)具體摻加合適的砼外加劑，如粉煤灰等。3、砼的拌和采用拌和樓集中拌和，砼泵車澆筑。4、砼澆筑時要分層，分層厚度根據(jù)振搗器的功率確定，要滿足技術(shù)規(guī)范要求。振搗采有插入式振搗器進行，由專人負責，防止漏振或過振。5、砼澆筑時在一天中溫度較低時進行，砼分層澆筑，盡量降低分層澆筑厚度，控制澆筑速度，以便砼散熱，防止砼裂縫等發(fā)生。6、為降低混凝土的

20、最高溫度，最主要的措施是降低混凝土的水化熱。原材料選用水泥：選用水化熱較低的水泥，并盡可能減少水泥用量。本工程選用了普通硅酸鹽水泥，即PO42.5海螺牌水泥。細骨料：可根據(jù)試驗選用區(qū)中砂。粗骨料：在可泵送情況下，可選用粒徑5-32.5連續(xù)級配石子，以減少水泥用量和混凝土收縮變形。含泥量：在大體積混凝土中，粗細骨料的含泥量是要害問題，若骨料中含泥量偏多，不僅增加了混凝土的收縮變形，又嚴重降低了混凝土的抗拉強度，對抗裂的危害性很大。因此骨料必須現(xiàn)場取樣實測，石子的含泥量控制在1以內(nèi)，砂的含泥量控制在2以內(nèi)。摻合料：可根據(jù)試驗采用添加粉煤灰技術(shù)，摻粉煤灰的砼配比須經(jīng)項目部和監(jiān)理組部門驗證合格后方可用

21、于承臺砼施工。在混凝土中摻用的粉煤灰不僅能夠節(jié)約水泥，降低水化熱，增加混凝土和易性，而且能夠大幅度提高混凝土后期強度，大大降低了混凝土前3天的水化熱。7、混凝土澆筑方法由于承臺混凝土厚達到2-3m，內(nèi)部水化熱溫升偏高，內(nèi)表溫差和降溫速率不易控制，因此承臺砼采用泵車分層澆筑，澆筑層厚度不得大于50cm。混凝土澆筑前經(jīng)詳細計算安排澆筑次序、流向、澆筑厚度、寬度、長度及前后澆筑的搭接時間，實施了以下澆筑方案：第一階段：現(xiàn)場用1臺混凝土輸送泵車，6臺罐車。第二階段：混凝土泵車采用斜面分層澆筑，用“一個坡度（斜坡）、薄層澆筑”的方法。第三階段：混凝土振搗棒準備5臺?；炷琳駬v時振動棒的操作要做到快插慢拔

22、，在振搗過程中，應(yīng)將振動棒上下略作抽動，以便上下振動均勻，每點振動應(yīng)為20-30s。以砼表面呈水平，不顯著下沉，不再出現(xiàn)氣泡，表面泛漿為宜。分層振搗時，振動棒應(yīng)插入下層5cm，以消除兩層間的接縫。澆筑時，每隔半小時，即采取在混凝土初凝時間內(nèi)，對已澆筑的混凝土進行一次重復(fù)振搗，以排除混凝土因泌水在粗骨料、水平筋下部生成的水分和空隙，提高混凝土與鋼筋之間的握裹力，增強密實度，提高抗裂性。大體積混凝土表面水泥漿較厚，澆筑后34h內(nèi)初步用水平刮尺刮平，初凝前用鐵滾筒碾壓2遍，再用木抹子搓平壓實，以控制表面龜裂，并按規(guī)定覆蓋養(yǎng)護。8、為降低大體積混凝土施工過程中的水化熱，防止烈縫產(chǎn)生，混凝土擬采用分層二

23、次澆筑，在分層混凝土面上鑿毛，并預(yù)埋螺紋鋼筋，使分層混凝土很好的連續(xù)起來。9、混凝土養(yǎng)護和拆模混凝土澆搗后45h內(nèi)(根據(jù)實踐表明，在混凝土初凝前及時覆蓋，效果更好。)，表面抹面后，表面及時鋪覆蓋1層麻袋并備好一層塑料膜和一層麻袋。在養(yǎng)護期間，隨時檢查混凝土表面的干濕情況及溫差，及時澆水保持混凝土溫潤。砼密度達到拆模要求后再進行拆模。10、澆筑承臺砼應(yīng)注意的事項：（1）試驗室做好砼配合比，嚴格控制砼的和易性和塌落度；（2）控制好砼的自由傾落高度(不宜超過2m)，以防砼離析；（3）砼運輸過程中應(yīng)注意采取防止砼離析的有效措施；（4）振搗砼是時，應(yīng)避免振動棒碰撞套箱、鋼筋及其它預(yù)埋件；（5）振搗砼時，

24、砼應(yīng)振搗密實：砼停止下降，不再冒氣泡，表面現(xiàn)平坦、泛漿。（6）作業(yè)隊應(yīng)加強砼的養(yǎng)生工作。十、質(zhì)量保證措施1、工程質(zhì)量目標質(zhì)量目標：合格率100。2、質(zhì)量控制機構(gòu)和創(chuàng)優(yōu)計劃質(zhì)量管理領(lǐng)導(dǎo)小組是整個工程質(zhì)量的最高領(lǐng)導(dǎo)機構(gòu)，由項目經(jīng)理、項目副經(jīng)理、項目總工、項目副總工、質(zhì)檢工程師、試驗室、現(xiàn)場技術(shù)員、現(xiàn)場負責人組成，制定整個工程質(zhì)量創(chuàng)優(yōu)計劃。質(zhì)檢和試驗室專職抓現(xiàn)場質(zhì)量管理。各組根據(jù)自己的創(chuàng)優(yōu)任務(wù)，擬定項目工程具體的分項實施計劃。項目經(jīng)理項目總工項目副總工項目副經(jīng)理試驗質(zhì)檢工程師各施工現(xiàn)場負責人測量組鋼筋組模板組砼組起重組試驗組測量現(xiàn)場技術(shù)員3、質(zhì)量管理制度（1）建立施工組織設(shè)計審批制度。1）施工組織設(shè)

25、計須有項目經(jīng)理、總工程師、監(jiān)理工程師等的簽字。2）施工組織設(shè)計必須經(jīng)各級審批并最后由監(jiān)理工程師審批后，且按審批意見進行修改完善，方可進行施工。（2）技術(shù)復(fù)核驗收制度1）在施工組織設(shè)計中編制技術(shù)復(fù)核計劃，明確復(fù)核內(nèi)容、部位、復(fù)核人員及復(fù)核方法。2）技術(shù)復(fù)核結(jié)果要填寫分項工程現(xiàn)場檢測記錄表，作為施工技術(shù)資料歸檔。3）技術(shù)、質(zhì)量交底制度技術(shù)質(zhì)量交底工作是施工工程管理中不可缺少的重要工作內(nèi)容，交底采用書面簽證確認形式，由施工處長牽頭，技術(shù)總工組織全體學(xué)習(xí)施工方案，并進行技術(shù)、質(zhì)量、安全書面交底，列出關(guān)鍵分部工程和施工要點。施工處對各施工隊進行書面技術(shù)質(zhì)量、安全交底，必須做到交底不明確不上崗，不簽證不上

26、崗。4）二級驗收及分部、分項質(zhì)量評定制度分項工程施工過程中，各隊做好自檢工作，確保當天發(fā)現(xiàn)問題當天整改完畢。分項工程施工完畢后，必須及時組織進行分項工程質(zhì)量評定工作，最終評定由質(zhì)檢部專職質(zhì)量員評定。施工處每月組織一次隊部之間的質(zhì)量互檢，并進行質(zhì)量講評。質(zhì)檢員對每個項目進行不定期抽樣檢查，發(fā)現(xiàn)問題以書面形式發(fā)出限期整改指令單，施工隊負責在指定期限內(nèi)將整改情況以書面形式反饋到質(zhì)檢科。4、現(xiàn)場材料，質(zhì)量管理1）各種地方材料、外購材料到現(xiàn)場后必須由試驗室和材料科有關(guān)人員進行抽樣檢查，發(fā)現(xiàn)問題立即與供貨商聯(lián)系，直至退貨。2）搞好原材料二次復(fù)試取樣、送樣工作。水泥必須取樣進行物理試驗，鋼筋、鋼絞線等原材料

27、必須取樣進行物理試驗，有效期超過三個月的水泥必須重新取樣進行物理試驗，合格后方可使用。5、工程質(zhì)量實行獎罰制度1）遵循“誰施工誰負責”的原則，對各施工隊進行全面質(zhì)量管理和追蹤管理。2）凡各隊在施工過程中違反操作規(guī)程，不按圖施工，施工處有權(quán)對其進行處罰，處罰形式為停工整改、罰款直至趕出本工地。3）凡各隊在施工過程中，按圖施工，質(zhì)量優(yōu)良且達到優(yōu)質(zhì)，施工處對其進行獎勵，獎勵形式為表揚、表彰、獎金。4）施工處在實施獎罰時，以平常檢查、抽查、業(yè)主大檢查、監(jiān)理工程師評價等作為依據(jù)。6、質(zhì)量保證措施質(zhì)檢科具體負責施工處的工程質(zhì)量的檢查和驗收、表格的發(fā)放、工程資料的收集、整理和歸檔工作?？苾?nèi)設(shè)專職分項工程質(zhì)量

28、監(jiān)督，并有足夠的職權(quán)接受貫徹監(jiān)理人員的指示和指導(dǎo)。各施工處均設(shè)有專職質(zhì)檢員，具體負責本施工處質(zhì)量檢驗工作。產(chǎn)品合格后上報質(zhì)檢科專職質(zhì)量監(jiān)督員，再由質(zhì)檢科的專職人員復(fù)檢合格后會同現(xiàn)場監(jiān)理進行共同檢查，復(fù)檢合格方能進入下道工序。如有問題則立即進行返工處理，直到問題解決為止。（1）樹立“質(zhì)量第一”的思想，全面開展質(zhì)量管理活動，提高質(zhì)量管理水平，增強全員質(zhì)量意識。（2）建立以技術(shù)負責人為首，由專職質(zhì)檢員與施工管理員、各班組成的質(zhì)量管理網(wǎng)絡(luò)，落實質(zhì)量責任制。施工管理員是質(zhì)量管理第一責任人，應(yīng)對所負責的工序質(zhì)量負全責，對施工中出現(xiàn)的質(zhì)量問題，應(yīng)提出解決措施，并責令有關(guān)人員或班組改正。專職質(zhì)檢員應(yīng)對工程的質(zhì)

29、量負責，對各個生產(chǎn)環(huán)節(jié)、施工工藝的質(zhì)量實行嚴格檢查評定，自檢合格后方可報驗并做好記錄。技術(shù)負責人對工程質(zhì)量總負責，對工程質(zhì)量具有否決權(quán)。（3）堅持工序質(zhì)量控制報驗制度。施工管理員在所負責的施工工序完成后，按規(guī)定填寫各種資料，報請監(jiān)理工程師檢查，監(jiān)理認可后方可進入下道工序的施工。（4）堅持控制原材料質(zhì)量，各種原材料必須有出廠合格證和質(zhì)量保證書，并經(jīng)取樣送檢合格后方可使用，杜絕不合格的原材料進入施工場地。（5）加強施工質(zhì)量現(xiàn)場的管理，堅持持證上崗，嚴格執(zhí)行有關(guān)的質(zhì)量標準和工藝流程，認真填寫各種原始報表，如實準確地記錄原始數(shù)據(jù)。對違反質(zhì)量管理規(guī)定的行為，應(yīng)及時給予制止，并視情節(jié)給予處罰，杜絕質(zhì)量事故

30、的發(fā)生?；炷凉こ藤|(zhì)量程序控制圖鋼筋工程質(zhì)量程序控制圖1、經(jīng)調(diào)查分析，橋位處施工水位擬定是為5.0m。圍堰的頂標高為施工水位+0.5安全高度+0.2m波浪高約5.7m.如下圖所示：2.5m面板厚=6mm橫向肋為： 10 500豎向肋為：I 14a 500面板四周設(shè)14014010角鋼與相鄰面板連接，連接螺栓開孔22mm，孔距150mm單排，螺栓M 20*65mm鋼套箱擬設(shè)三層圍令，上層圍令設(shè)置標高4.5m處為內(nèi)圍令；中層圍令設(shè)置標高2.5m處為外圍令，下層圍令設(shè)置標高0.7m處為外圍令。兩層外圍令旨在方便承臺的施工。盡量縮短承臺工期，且兩道外圍令均在河床面上，日后由潛水工切割，將其回收。2、套

31、箱圍堰平面尺寸及標高的確定1）套箱圍堰的標高擬定頂標高：根據(jù)儀揚河歷年水文資料及一般以十年一遇的水位作為施工水位，故將施工水位定為5.0m，因流速不大，只考慮0.7m安全高度，所以套箱圍堰頂標高為5.7m；底標高：承臺底標高為0.0m，封底混凝土厚度擬定為1.2m，圍堰吸泥下沉后用蛇皮袋裝粘土鋪平的處理高度約為0.3m，再考慮套箱的底腳切入河床表面0.8m，則底腳標高應(yīng)為-2.3m。套箱圍堰總高度為h=5.7（-2.3）=8.0m2）套箱圍堰平面尺寸的擬定套箱圍堰下沉至設(shè)計標高后封底抽水，變水中施工為陸上施工，同時套箱又兼作澆筑承臺的外模。為了保證承臺軸線的精確，故在承臺外緣放出5cm，作為鋼

32、套箱在下沉?xí)r的偏差余量，所以在設(shè)計鋼套箱圍堰時，平面凈尺寸為：凈（16.5+20.05）（7.7+20.05）=16.607.8m。套箱圍堰總高8.0m，擬分為上下兩層。底層高3m，上層高5m。3、鋼套箱設(shè)計計算（1）面板設(shè)計計算1）重量分塊計算按現(xiàn)在的25T吊機和8m左右的吊距，宜將板塊重量控制在5.0T以內(nèi)。鋼圍堰平面尺寸如下圖所示：鋼套箱總高度8.0m，上層套箱高度5.0m.塊件估重：按保守估計，每平方最多不超過180Kg，G=4.155.00.18T/m23.74T5.0T。2）面板的強度和剛度驗算鋼套箱面板在拼裝過程中及吸泥下沉過程，只需控制好內(nèi)外水頭，使之相等，面板的受力很小，在上

33、述工況下可以不作驗算，只是在封底抽水后，內(nèi)外形成壓力差，在此工況下，對面板需進行強度和剛度的驗算。套箱面板強度驗算：套箱的縱橫向加勁肋間距均為50cm，面板厚度8mm，最大水深h5.0m，面板上水側(cè)壓力只有在封底抽水后形成，其最大水頭差h5.00.74.3m。視面板為四周固結(jié)：P=rh=1.0*4.3=43Kpa將面板壓力簡化為階梯荷載時：P= r(h0.5/2)40.5Kpa面板L1=L2=50cmL1/L2=12應(yīng)按雙向板計算利用建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊表4-4當=0時，（為泊桑比）0.0176ql20.01764.050.520.0178tm0.0513ql20.05134.050.520.

34、0519tm 1.317802314W=bh2500.623cm2maxM1/W23143771/cm2maxM2/W519031730/cm21.31885/cm2注：臨時結(jié)構(gòu)取1.3的容許應(yīng)力增大系數(shù)下層套箱面板強度驗算下層套箱3.0m高，在封底抽水后，除了頂部0.7m高，受到水側(cè)壓力外，下面的2.3m則埋入地下或是在封底混凝土的高度范圍內(nèi)不受力。如圖所示：最大水頭差：h=5.00.24.8m，將面板上壓力簡化為階梯荷載時：Pr（h）4.58t/面板L150cm；L145cm；L1/L20.9查表可得：0.0221qL220.0205tm0.0165qL220.0153tm-0.0588q

35、L220.0545tm0.02051.30.01530.0404tmmaxM/W4040/31347/cm21.31885/cm2maxM0/W5450/31816/cm21.31885/cm2面板的剛度驗算查表4-4：f0.0127式中：0.0415106f0.01270.77cmf0.83cm綜上計算，面板采用6mm是安全的，經(jīng)濟的。（2）豎向龍骨的強度和剛度驗算1） 受力分析鋼圍堰在制造、安裝、下沉的過程中，豎向龍骨除了受圍堰本身自重荷載外，基本不受力，只是在封底后，抽水的工況下，外面的水頭差形成的壓力，通過面板和橫向肋傳給豎向龍骨。豎向龍骨作為簡支梁一頭由封底混凝土撐著，另一頭由圍堰內(nèi)

36、的鋼圍令支撐著。為簡化計算作如下假定： 面板的水壓，只傳給橫向肋； 、橫向肋作為集中荷載作用在豎向龍骨上； 、面板不參與豎向龍骨的共同作用。2） 內(nèi)力計算（1） 橫向肋的支點反力：0.5mPiR橫1/2ql=0.25q式中q與該橫向肋處的水頭壓力0.5（2） 豎向龍骨內(nèi)力計算P1=20.250.50.150.0625TP220.250.50.750.1875TP320.250.51.250.3125TP420.250.51.750.4375TP520.250.52.250.5625TP620.250.52.750.6875TP720.250.53.250.8125TP820.250.53.75

37、0.9375T0.584TP920.250.54.251.0625TR(0.18750.30.31250.80.43751.30.56251.80.68752.30.81252.80.93753.30.06250.2)2.322TR上P18R4.02.3221.678TRRP93.3845TM6R1.50.93751.00.81250.52.139tmM7R1.00.81250.51.825tm由此可得：MmaxM62.139tmQmaxR3.385t3）豎向龍骨強度驗算擬采用14a為豎向龍骨W80.532.13910580.52657/cm21.31885/cm2，不安全，需選更強大的截面作

38、為龍骨擬選用I14為豎向龍骨，W101.73；I7124；A21.52，2.139105101.72103/cm21.31885/cm2現(xiàn)假定部分面板參與龍骨共同受力，考慮到剪力滯的影響，只假定15寬的面板與豎向龍骨共同作用。截面重心求算：x5.44e15.440.35.14；e27.65.442.16；組合截面慣性距I95.142+712+21.52.16210504Y14.65.449.16Y9.161866/cm21.31885/cm2504.8/cm21.31.38501105/cm2通過上述驗算，鋼套箱面板采用6mm；橫肋：1050；豎向肋I1450；四邊聯(lián)結(jié)14014010（3）鋼

39、圍令設(shè)計計算1） 鋼圍令的布設(shè) 平面布設(shè)（頂層）如下右圖所示 立面布設(shè)如N0.7頁中圖所示 鋼圍令受力分析從鋼圍令立面布設(shè)圖中，可以看出底層鋼圍令在封底混凝土頂面標高0.0m以上70cm。抽水澆筑承臺時，底層套箱面板上水的側(cè)壓力基本上由封底混凝土承受，底層鋼圍令受力很小，可忽略不計，它的作用是使底層套箱具有一定的剛度，在套箱下沉的過程中，保持底層套箱形狀而已。抽水后，唯有中層和頂層鋼圍令受力，現(xiàn)作如下分析計算。（1） 圍令所受荷載計算q下rh4.3tm q中rh2.5tmq上rh0.5tmR中L1.82.79tmR中1.823tmR中R中R中2.791.8234.613tmR上(q中L)/2(

40、L/3)21.3tm（2） 圍令內(nèi)力計算2I40a中層圍令內(nèi)力計算q=4.613 tml=16.6+0.142+0.4+20.006=17.27217.3mMmax=4.61317.32/8=172.6 tm由于外圍令的跨度大，算出的Mmax很大，致使2I40a遠不能承受此彎矩，故在套箱內(nèi)加一撐桿，將該圍令的長邊一分為二（即跨度縮小一半），計算簡圖如下。 因其結(jié)構(gòu)對稱，荷載對稱，所以變形也對稱?？梢詫煽邕B續(xù)梁轉(zhuǎn)化為單跨梁計算。查表得：RB=24.94TRB=2 RB=224.94=49.87TMmax=4.6138.652=24.27 tmMB=-ql2=-4.6138.652=-43.14

41、 tm以MB=-43.14 tm作為中層圍令的強度檢算。以RB=49.87T50T作為荷載進行撐桿設(shè)計。上層圍令的內(nèi)力計算： I32a W=692.5cm3該圍令桿件較多，計算較復(fù)雜?，F(xiàn)假定斜撐失效，只是拉桿，不能受壓。則圍令的長邊即為一個四跨連續(xù)梁。截面相同，但跨度不同，可利用計算手冊中表3-5公式計算K1=2（l1+l2）=2(3.64+4.5)=16.28K2=2（l2+l3）=2(4.5+4.5)=18K3=2（l3+l4）=2(4.5+3.64)=16.28K4= K1K2- l22=16.2818-4.52=272.8K5= K2K3- l32=1816.28-4.52=272.8

42、K6= K3K4- K1l32=16.28272.8-16.284.52=4111.5a1=K5/K6=272.8/4111.5=0.0664a2=K3l2/K6=16.284.5/4111.5=0.0178a3=l2l3/K6=4.54.5/4111.5=0.00493a4=K3K1/K6=16.2816.28/4111.5=0.0645a5=l3K1/K6=4.516.28/4111.5=0.0178a6=K4/K6=272.8/4111.5=0.0664由表1-9的公式求得：=1.33.643/24=2.612，；將上述各值代入表3-5的公式，得：N1=6(+)=6(2.612+4.936)=45.288N2=6(+)=6(4.963+4.936)=59.232N3=6(+)=6(4.963+2.162)=545.288所以，M1=-a1N1+a2N2-a3N3=-0.066445.288+0.017859.232-0.0049345.288=-2.176 tm M2