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文檔簡介
1、模板工程施工方案一、工程概況:本工程為寧波申洲綠都四期高工程4#樓項目,位于北侖區(qū)新大路與黃山路交界處,總建筑面積202191叭地下1層,層高3.65m;地上18層,層高2.9m。土 0.000相當(dāng)于 黃海高程4.200米,室外標(biāo)高為黃海標(biāo)高3.400米。本工程結(jié)構(gòu)采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框剪結(jié)構(gòu), 結(jié)構(gòu)安全等級二級,抗震設(shè)防烈度為七度。本工程樁基采用鉆孔灌注樁,基礎(chǔ)采用筏板式基礎(chǔ),地下室底板厚15501800mm承臺面與底板面相平,厚度10504400mn不等,地下室連續(xù)鋼筋砼墻板厚 300mm砼強度等級:7層及以下梁、板采用C30砼,7層以上梁、板采用C25砼;6層及以下柱、墻采用C40砼,7層
2、至11層柱、墻采用C35砼,12層及以上柱、墻采用C30砼。整個地下室底板、外墻及頂板混凝土均采用摻膨脹劑的補償收縮混凝土,抗?jié)B等級為S6級。主體結(jié)構(gòu)砼澆筑方法采用泵送。二、施工設(shè)計計算依據(jù)及基本條件1. 現(xiàn)場擬采用的施工組織設(shè)計方案;2. 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001 ;3. 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2001);4. 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50017-2003 ;5. 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50010-2002;6. 木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB5005-2003;7. 混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范(GB50204-92 ;三、各種模板的施工設(shè)計(一)地下室
3、外墻鋼筋砼墻模板設(shè)計及驗算:取地下室最大直墻段即48m長,0.3m厚,理論高度3.5m,為計算模板的控制段。 每層墻柱一般分兩次澆筑,第一次的施工高度為當(dāng)層高度減去頂板框架梁最高值,再 減去技術(shù)間隙50mm,即hl = h層- h梁 max 一 h查設(shè)計圖紙,墻頂處的梁最高者為 850; ho為考慮砼對梁底鋼筋、箍筋等的包裹,預(yù) 留柱頭高度應(yīng)比梁高增加50mm ;即有h梁 max 二 850 mm, h。二 50 mm, h層二 3500 mm因此h 3500 -85 -5 = 2600 mm,其余墻高度含梁板為第二次澆筑的量,其高 度 900mm1、模板結(jié)構(gòu):1.1模板的組成及材料本工程擬采
4、用的主要模板材料見表 2表2模板主要材料表序號使用部位及名稱材料規(guī)格材質(zhì)及用途1一般內(nèi)模板18/20% 9151830膠合板模板2大梁底、內(nèi)模板25 沢 915 匯 1830膠合板模板3固定支撐、承托模板50 匯 80 匯 4000方木,楞方托梁4固定支撐、承托模板50 漢 80 漢 4000方木,楞方托梁5固定或支撐50 匯 80 匯 4000方木,楞方托梁6支撐、支架、腳手架等 48、S 3.25焊縫鋼管7蝴蝶扣螺帽、對拉螺桿* 12鋼、固定模板1.2模板的安裝:1.2.1模板的加工與施工前的準(zhǔn)備a. 按模板設(shè)計圖加工成不同的現(xiàn)場所需的部件,確保單件及整體的剛度及穩(wěn)定;b. 彈好墻身底邊線
5、,標(biāo)高線;c. 墻身鋼筋綁扎完畢,相關(guān)的電線管,電線盒預(yù)埋件,鋼筋辦完隱蔽驗收;d. 局部找平并在適當(dāng)?shù)胤皆O(shè)置清掃口,以便灌注砼前清掃無用棄物;e. 搭設(shè)必要的腳手架。1.2.2按劃線安裝壓腳板:壓腳板宜用20mm厚的膠合板,預(yù)留內(nèi)模板本身板厚的空 間,宜在底板砼標(biāo)號強度不太高以前用鋼釘與底板牢固連接。1.2.3拼裝墻身模板或安裝模板組件:按膠合板尺寸1830915,短邊平行地面,長邊垂直,立好第一節(jié)模板,主要工藝技術(shù)有:(a) 同一側(cè)鄰板,可用拼塊用本釘拉聯(lián);(b) 對拉螺桿內(nèi)垂直焊兩根間距與砼厚度相等的定位桿,定位桿為長度100左右的10 12鋼筋。對拉螺栓的長度應(yīng)依墻厚、內(nèi)板厚,楞木厚以
6、及豎向支架厚計算確定,一 般可由式下式計算:I二D砼 2 d D平 D豎 D螺帽 30mm式中:D砼為砼墻厚度,此處D = 300mmd為內(nèi)側(cè)膠合板厚,d =20mmD平為水平支撐桿件的厚度,鋼管用 50,方木也用5080 L,即D平二50D豎為豎向固定桿,用鋼管蝴蝶扣或其它方木,此處按鋼管計,D豎二50mmD螺帽為Mi0或Mi2的螺帽及墊圈的厚度,一般按20mm計:則計算段的對拉螺桿長度為:I = 3002 2050502030 = 300340 二 640(c) 各層整板范圍內(nèi)設(shè)五道橫向支撐肋條, 一般用 50鋼管或厚50的方木,初始時用釘與鐵絲固定在模板的位置上,根據(jù)單快板全高 1830
7、mm,將上下各取I1為懸臂,中間 間距 400500設(shè)一道。初擬 h 二 225,1 二 460。(d) 用雙排立桿或長方木設(shè)外排豎向支撐,用對拉螺桿螺帽、蝴蝶扣固定。豎向支撐的距離按一塊板寬915,兩邊各210mm懸臂,中間間隔495設(shè)支撐和對拉螺桿。對拉螺桿 豎向?qū)泳嗉奥輻U大小一般由計算確定,此處先擬定螺桿為 12,每列對拉螺栓的層距480m m。單塊板拉桿立面見圖1195(e) 內(nèi)側(cè)豎向支撐的高度應(yīng)按下式計算確定:h1 = h層-h上板- h上板模(在板下)h2_ h層一 h上梁一 h上梁模 按墨線彈出的理論位置進行調(diào)較尺寸和空間位置,并增設(shè)一些輔助斜撐來固定模 位。B.按相同的方法,以
8、首層模板為基準(zhǔn)安裝第二層。因最頂層高度不同,所以模板高度 也不規(guī)則,可留在首次砼施工以后再安裝。(a) 每層模板搭接,應(yīng)在板外側(cè)沿對接縫用其它雜木板釘一塊定位防漏塊。(b) 根據(jù)高度不同,增設(shè)臨斜向支撐確保安裝期間穩(wěn)定。模板的受力驗算:1. 基本參數(shù)次楞間距(mm):240;穿墻螺栓水平間距(mm):480 ;主楞間距(mm):480;穿墻螺栓豎向間距(mm):480 ;對拉螺栓直徑(mm):M12 ;2主楞信息主楞材料:圓鋼管;主楞合并根數(shù):2;直徑(mm):48.00;壁厚(mm):3.25 ;3次楞信息次楞材料:木方;次楞合并根數(shù):1;寬度(mm):50.00;高度(mm):80.00
9、;4面板參數(shù)面板類型:膠合面板;面板厚度(mm):18.00;面板彈性模量(N/mm 2):6000.00;面板抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm 2):13.00;面板抗剪強度設(shè)計值(N/mm2):l.50;5.木方和鋼楞方木抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm 2):13.00;方木彈性模量E(N/mm 2):9000.00;方木抗剪強度設(shè)計值ft(N/mm2):l.50;鋼楞彈性模量E(N/mm 2):206000.00;鋼楞抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm 2):205.00;墻模板設(shè)計簡圖墻模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算按施工手冊,新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力,按下列公式計算,并取其中的較小值:F=0.221
10、/2丫 t 伸2VF=yH其中丫-混凝土的重力密度,取24.000kN/m3;t -新澆混凝土的初凝時間,取2.000h ;T -混凝土的入模溫度,取20.000 C;V -混凝土的澆筑速度,取2.500m/h ;H -模板計算高度,取3.000m;沏-外加劑影響修正系數(shù),取1.200 ;倫-混凝土坍落度影響修正系數(shù),取1.150。分別計算得23.042 kN/m 2、72.000 kN/m2,取較小值23.042 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F1=23.042kN/m2;6傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 F2= 2 kN/m2。墻模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),
11、需要驗算其抗彎強度和剛度。根據(jù)建筑施工手冊,強度驗算要 考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載;撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在次楞上的三跨連續(xù)梁計算。qF7F1P1F1JLw24。 w 1Lrr彳面板計算簡圖1抗彎強度驗算彎矩計算公式如下:M=0.1q1l2+0.117cpl2其中,M-面板計算最大彎矩(N mm);l-計算跨度(次楞間距):l =240.0mm;新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 qi: 1.2 X 23.042 X 0.480 X 0.900=11 ;45kN/m傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 q2: 1.4 X 2.00 X 0.4
12、8 X 0.90=1.210kN/m其中0.90為按施工手冊取的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。面板的最大彎矩:M =0.1 X 11.945 X 240+0.117 X 1.210 X 2=47.70 X4N0mm ;按以下公式進行面板抗彎強度驗算:(T = M/W f其中,(T -面板承受的應(yīng)力(N/mm2);M -面板計算最大彎矩(N mm);W -面板的截面抵抗矩:W = bh2/6 = 480 X 18.0 X 18.0/6=245m3; 10f -面板截面的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2);f=13.000N/mm2;面板截面的最大應(yīng)力計算值:(7 = M/W = 7.70 X1Q59X=13.0N
13、/mm2;面板截面的最大應(yīng)力計算值7 =3N/mm小于面板截面的抗彎強度設(shè)計值f =13N/mm 2,滿足要求!2. 抗剪強度驗算計算公式如下:V=0.6q1|+0.617q2|其中,V-面板計算最大剪力(N);l-計算跨度(次楞間距):l =240.0mm;新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 qr 1.2 X 23.042 X 0.480 X 0.900=11 ;45kN/m 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 q2: 1.4 X 2.00 X 0.48 X 0.90=1.210kN/m面板的最大剪力:V = 0.6 X 11.945 X 240.0 + 0.617 X 1.210 X 240.0 = 1899.2
14、N 截面抗剪強度必須滿足:t = 3V/(2bh fv其中,t-面板截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2);V-面板計算最大剪力(N): V = 1899.2N;b-構(gòu)件的截面寬度(mm): b = 480mm ;hn-面板厚度(mm): hn = 18.0mm ;fv-面板抗剪強度設(shè)計值(N/mm2): fv = 1.500 N/mm2 ;面板截面的最大受剪應(yīng)力計算值:t =3 X 1899.2/(2 X 480X 18.0)=0.33QN/mm面板截面抗剪強度設(shè)計值:fv=1.500N/mm2;面板截面的最大受剪應(yīng)力計算值t =0.33N/mm小于面板截面抗剪強度設(shè)計值 t =1.5N/mm滿足
15、要求!3. 撓度驗算根據(jù)建筑施工手冊,剛度驗算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載,同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下:V =0.677q/(100EI) V =l/250其中,q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載:q = 23.04 X 0.48 = 11.060N;ml-計算跨度(次楞間距):l = 240mm;E-面板的彈性模量:E = 6000N/mm2;I-面板的截面慣性矩:I = 48 X 1.8 X 1.8 X 1.8/12=23.33cm面板的最大允許撓度值:v = 0.96mm面板的最大撓度計算值:V = 0.677 X 11.064/(1240 X 6000 X 2.33 X01077 mm;面板
16、的最大撓度計算值:V =0.177mm、于等于面板的最大允許撓度值V =0.96mm滿足要求!墻模板主次楞的計算(一).次楞直接承受模板傳遞的荷載,按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中,次楞采用木方,寬度50mm,高度80mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分 別為:W = 5 X 8X 8/6 X 1= 53.?33cmI = 5 X 8X 8X 8/12 X 1= 2f3.333cmq次楞計算簡圖1次楞的抗彎強度驗算次楞最大彎矩按下式計算:M = 0.1qi|2+0.117c2l2其中,M-次楞計算最大彎矩(N mm);l-計算跨度(主楞間距):l =480.0mm;新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)
17、計值 qi: 1.2 X 23.042 X 0.240 X 0.900=5;72kN/m傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2: 1.4 X 2.00 X 0.24 X 0.90=0Q05kN,0.90為折 減系數(shù)。次楞的最大彎矩:M =0.1 X 5.972 X 480.0.117 X 0.605 X 480.54 X5N0mm ;次楞的抗彎強度應(yīng)滿足下式:(T = M/W f其中,(T -次楞承受的應(yīng)力(N/mm2);M -次楞計算最大彎矩(N mm);W -次楞的截面抵抗矩,W=5.33 X ftonm3 ;f -次楞的抗彎強度設(shè)計值;f=13.000N/mm2 ;次楞的最大應(yīng)力計算值:(T = 1
18、.54 X/5(33 X41=) 2.9 N/mm2;次楞的抗彎強度設(shè)計值:f = 13N/mm 2;次楞的最大應(yīng)力計算值(T = 2.9 N/mm小于 次楞的抗彎強度設(shè)計值f=13N/mm 2, 滿足要求!2次楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算,公式如下V=0.6qi|+0.617q2|其中,V次楞承受的最大剪力;I-計算跨度(主楞間距):l =480.0mm;新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 qi: 1.2 X 23.042 X 0.240 X 0.900/仁5;72kN/m傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2: 1.4 X 2.00 X 0.24 X 0.90/仁0Q0其中m 0.90
19、為 折減系數(shù)。次楞的最大剪力:V = 0.6 X 5.972 X 480.0+ 0.617 X 0.605 X 480.0 =;1899.2N截面抗剪強度必須滿足下式:t =3V/(2bh其中,t-次楞的截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2);V-次楞計算最大剪力(N): V = 1899.2N;b-次楞的截面寬度(mm): b = 50.0mm ;hn-次楞的截面高度(mm): h0 = 80.0mm ;fv-次楞的抗剪強度設(shè)計值(N/mm2): fv = 1.500 N/mm2;次楞截面的受剪應(yīng)力計算值:t =3 X 1899.2/(2 X 50.0 X 80.0 X 1)=;.712N/mm次
20、楞截面的受剪應(yīng)力計算值t =0.712N/mm小于次楞截面的抗剪強度設(shè)計值fv=1.5N/mm2,滿足要求!3.次楞的撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊,剛度驗算采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值,同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下:V =0.677q/l(100EI) V =l/250其中,v-次楞的最大撓度(mm);q-作用在次楞上的線荷載(kN/m) : q = 23.04X 0.24=5.53 k;/ml-計算跨度(主楞間距):l =480.0mm ;E-次楞彈性模量(N/mm2): E = 9000.00 N/mm2 ;I-次楞截面慣性矩(mm4), I=2.13 X610n4;次楞的最大撓度計算值:v
21、 = 0.677 X 5.53/14/X080 X 9000 X 2.13 X01004 mm;次楞的最大容許撓度值:V = 1.92mm次楞的最大撓度計算值 v =0.104mm小于 次楞的最大容許撓度值v =1.92mm滿足 要求?。ǘ?主楞承受次楞傳遞的荷載,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中,主楞采用圓鋼管,直徑48mm,壁厚3.25mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩 W分別為:W =4.791 X 2= 9.582CmI =11.498 X 2= 22.996cmE = 206000N/mm2;1 E84kN L684kN 1 684kN L6S4kN 1 684kN1.68
22、4 曲1.頰1L4001L4601L4rTr彳r彳主楞計算簡圖1.305 1.3050.3791.684 1.6842 063 -20632.063 2.0630.379IS1 684 -1.6841.3051 305主楞計算剪力圖(kN)主楞計算彎矩圖(kN m)主楞計算變形圖(mm)1主楞的抗彎強度驗算作用在主楞的荷載:P= 1.2 X 23.04 X 0.24 我 1C448 2X 0.24 W3.508kN ;主楞計算跨度(對拉螺栓水平間距):I = 480mm ;強度驗算公式:(T = M/W f其中,0-主楞的最大應(yīng)力計算值(N/mm2)M -主楞的最大彎矩(N mm) ; M =
23、 1.82 x510mmW -主楞的凈截面抵抗矩(mm3); W = 9.58 x3imm3;f -主楞的強度設(shè)計值(N/mm2), f =205.000N/mm2;主楞的最大應(yīng)力計算值:(T = 1.82 5/9.158 x31=)19 N/mm2;主楞的最大應(yīng)力計算值(7 =19Nmm2小于 主楞的抗彎強度設(shè)計值 f=205N/mm2,滿足要求!2主楞的抗剪強度驗算主楞截面抗剪強度必須滿足:T =2V/障 fv其中,T-主楞的截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2);V-主楞計算最大剪力(N): V = 2062.9N;A -鋼管的截面面積(mm2): A = 913.811mm2 ;fv-主楞的
24、抗剪強度設(shè)計值(N/mm2): fv = 120 N/mm2;主楞截面的受剪應(yīng)力計算值:t =2 x 2062.9/913.815=5N/mm2;主楞截面的受剪應(yīng)力計算值t =4.515N/mm小于主楞截面的抗剪強度設(shè)計值fv=120N/mm2,滿足要求!3.主楞的撓度驗算主楞的最大撓度計算值:V = 0.12mm主楞的最大容許撓度值:v = 1.92mm主楞的最大撓度計算值 V =0.12mm小于 主楞的最大容許撓度值V =1.92mm滿足 要求!穿墻螺栓的計算計算公式如下:NN=f X A其中N -穿墻螺栓所受的拉力;A -穿墻螺栓有效面積(mm2);f -穿墻螺栓的抗拉強度設(shè)計值,取17
25、0 N/mm2;查表得:穿墻螺栓的型號:M12 ;穿墻螺栓有效直徑:9.85 mm;穿墻螺栓有效面積:A = 76 mm2;穿墻螺栓最大容許拉力值:N = 1.70 XX0.60 X1012.92 kN;主楞計算的支座反力為穿墻螺栓所受的拉力,則穿墻螺栓所受的最大拉力為:N = 3.75 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力N=3.747kN小于穿墻螺栓最大容許拉力值N=12.92kN,滿足要求!(二)柱模板設(shè)計及驗算:根據(jù)表的數(shù)據(jù),地下室中間柱 KZ11為最高最粗者,截面為600 600 ,理論高度為3.65m,分兩個施工段,第一段澆筑高度至較大梁底為3.65m-0.9m=2.75m。1、模板結(jié)構(gòu):
26、(1) 安裝模板需用的材料同表2;(2) 模板的安裝工藝,同墻模板;(3) 柱模板安裝后的簡圖見附圖2、模板受力計算:柱模板的背部支撐由兩層組成,第一層為直接支撐模板的豎楞,用以支撐混凝土對模 板的側(cè)壓力;第二層為支撐豎楞的柱箍,用以支撐豎楞所受的壓力;柱箍之間用對拉螺栓 相互拉接,形成一個完整的柱模板支撐體系。柱截面寬度B(mm):600.00;柱截面高度H(mm):600.00 ;柱模板的總計算高度:H = 3.00m。計算簡圖參數(shù)信息1. 基本參數(shù)柱截面寬度B方向?qū)菟〝?shù)目:0;柱截面寬度B方向豎楞數(shù)目:3;柱截面高度H方向?qū)菟〝?shù)目:0;柱截面高度H方向豎楞數(shù)目:3;2. 柱箍信息
27、柱箍材料:圓鋼管;直徑(mm):48.00;壁厚(mm):3.25 ;柱箍的間距(mm):400;柱箍合并根數(shù):2;3豎楞信息豎楞材料:木方;豎楞合并根數(shù):1;寬度(mm):50.00;高度(mm):80.00 ;4面板參數(shù)面板類型:膠合面板;面板厚度(mm):18.00;面板彈性模量(N/mm 2)000.00;面板抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm 2):13.00;面板抗剪強度設(shè)計值(N/mm2):l.50;5.木方和鋼楞方木抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm 2):13.00;方木彈性模量E(N/mm 2):9000.00;方木抗剪強度設(shè)計值ft(N/mm2):l.50;鋼楞彈性模量E(N/mm
28、2):210000.00;鋼楞抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm 2):205.00;柱模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算按施工手冊,新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力,按下列公式計算,并取其中 的較小值:F=0.22丫 t 伸2V1/2F=yH其中丫-混凝土的重力密度,取24.000kN/m3;t -新澆混凝土的初凝時間,取2.000h ;T -混凝土的入模溫度,取20.000 C;V -混凝土的澆筑速度,取2.500m/h ;H -模板計算高度,取3.000m;向-外加劑影響修正系數(shù),取1.200 ;血-混凝土坍落度影響修正系數(shù),取1.000。分別計算得20.036 kN/m 2、72.000 kN/m2,取較小
29、值20.036 kN/m2作為本工程計算荷 載。計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值qi=20.036kN/m2;傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q2= 2 kN/m2。柱模板面板的計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的面板屬于受彎構(gòu)件,按簡支梁或連續(xù)梁計算。分別取柱截面寬度B方向和H方向面板作為驗算對象,進行強度、剛度計算。強度驗算考慮新澆混凝土側(cè)壓力 和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載;撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。由前述參數(shù)信息可知,柱截面寬度B方向豎楞間距最大,為匸275 mm,且豎楞數(shù)為3, 因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁進行計算。面板計算簡圖1. 面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均
30、布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁用下式計算最大跨中彎距:M=0.1ql2其中,M-面板計算最大彎矩(N mm);I-計算跨度(豎楞間距):l =275.0mm;q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載,它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 qr 1.2 X 20.04 X 0.40 X 0.90=8Q56kN/m傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 q2: 1.4 X 2.00 X 0.40 X O.9O=1.O08kN/m式中,0.90為按施工手冊取用的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。q = q1 + q2 =8.656+1.008=9.664 kN/m;面板的最大彎矩:M =0.1 X 9.664 X 275X 275= 7.外和怖);面板
31、最大應(yīng)力按下式計算:(T =M/Wf其中,(T -面板承受的應(yīng)力(N/mm2);M -面板計算最大彎矩(N mm);W -面板的截面抵抗矩:W=bh2/6b:面板截面寬度,h:面板截面厚度;W= 400 X 18.0 X 18.0/6=2.16 mrX310f -面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2);f=13.000N/mm2;面板的最大應(yīng)力計算值:(T = M/W = 7.31 X10M6X=13.383N/mm2;面板的最大應(yīng)力計算值(7 =3.383N/mm小于面板的抗彎強度設(shè)計值7 =13N/mm,滿足要求!2. 面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算,公式如下:V=0.6
32、25ql其中,V-面板計算最大剪力(N);I-計算跨度(豎楞間距):l =275.0mm;q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載,它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 qr 1.2 X 20.04 X 0.40 X 0.90=8.656kN/m傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 q2: 1.4 X 2.00 X 0.40 X 0.90=1.0Q8kN/m式中,0.90為按施工手冊取用的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。q = qi + q2 =8.656+1.008=9.664 kN/m;面板的最大剪力:V = 0.625 X 9.664 X 275.0 = 1660.9;3N截面抗剪強度必須滿足下式:T = 3V2bhn) 0.20
33、5 mm;面板的最大撓度計算值 V =0.205mm小于面板最大容許撓度設(shè)計值v =.1mm,滿 足要求!豎楞計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的豎楞(小楞)屬于受彎構(gòu)件,按連續(xù)梁計算。本工程柱高度為3.000m,柱箍間距為400mm,因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計 算。本工程中,豎楞采用木方,寬度50mm,高度80mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分 別為:W = 50 X 80 X 80/6 X 1 = 53333cmI = 50 X 80 X 80 X 80/12 X 1 = 2;3.33cm豎楞計算簡圖1. 抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式:M=0.1ql2其中,M-豎楞計算最大彎矩(N mm);l
34、-計算跨度(柱箍間距):l =400.0mm; q-作用在豎楞上的線荷載,它包括新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 qi: 1.2 X 20.036 X 0.275 X 0.900=5;51kN/m傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 q2: 1.4 X 2.000 X 0.275 X 0.900=0.693kN/mq = 5.951+0.693=6.644 kN/m豎楞的最大彎距:M =0.1 X 6.644 X 400.0 X 400.0= 1.05N 怖傀(T =M/Wf其中,(T -豎楞承受的應(yīng)力(N/mm2);M -豎楞計算最大彎矩(N mm);W -豎楞的截面抵抗矩(mm3), W=5.33 X 10 f
35、-豎楞的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2);f=13.000N/mm2;豎楞的最大應(yīng)力計算值:(T = M/W = 1.06 X51.03 X4101.993N/mm2;豎楞的最大應(yīng)力計算值(7 =1993N/mm2小于豎楞的抗彎強度設(shè)計值7 =13N/mrfi,滿足要求!2. 抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算,公式如下:V=0.6ql其中,V-豎楞計算最大剪力(N);I-計算跨度(柱箍間距):l =400.0mm;q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載,它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 qr 1.2 X 20.036 X 0.275 X 0.900=5;51kN/m傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 q
36、2: 1.4 X 2.000 X 0.275 X 0.900=0.693kN/mq = 5.951+0.693=6.644 kN/m;豎楞的最大剪力:V = 0.6 X 6.644 X 400.0 = 1594.4;86N截面抗剪強度必須滿足下式:t = 3V/(2bh fv其中,t-豎楞截面最大受剪應(yīng)力(N/mm2);V -豎楞計算最大剪力(N): V=0.6ql= 0.6 X 6.644 X 400=159;486Nb -豎楞的截面寬度(mm): b = 50.0mm ;hn-豎楞的截面高度(mm): hn = 80.0mm ;fv-豎楞的抗剪強度設(shè)計值(N/mm2): fv = 1.50
37、0 N/mm2;豎楞截面最大受剪應(yīng)力計算值:t =3 X 1594.486/(2 X 50.0 X 80.0 X 1)=0.98N/mm豎楞截面抗剪強度設(shè)計值:fv=1.500N/mm2;豎楞截面最大受剪應(yīng)力計算值t =0.598N/mm小于豎楞截面抗剪強度設(shè)計值fv=1.5N/mm2,滿足要求!3. 撓度驗算最大撓度按三跨連續(xù)梁計算,公式如下:vax=0.677q(100EI) 0.060 mm;豎楞的最大撓度計算值V =0.06mm小于 豎楞最大容許撓度v =1.6mm,滿足要求!B方向柱箍的計算本工程中,柱箍采用圓鋼管,直徑48mm,壁厚3.25mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W
38、 = 4.791 x 2=9.58CmI = 11.498 x 2=23cm按集中荷載計算(附計算簡圖):2.661.39X820B方向柱箍計算簡圖 其中P -豎楞傳遞到柱箍的集中荷載(kN);P = (1.2 x 20.04 x 0.9 + 1.4 x 2X 0.9) x 0.275 x 0.4 = 2.66 kN2 65?2.6571.391,329a31 3291 3292.E572.657B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力:N = 2.657 kN;B方向柱箍彎矩圖(kN m)最大彎矩:M = 0.724 kN m;B方向柱箍變形圖(mm)最大變形:v = 0.933 mm1. 柱箍抗
39、彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式(T =M/(xVYf其中,柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計值:M = 724162.43 N mm;彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩:W = 9582 mm3;B邊柱箍的最大應(yīng)力計算值:t = 71.98 N/mm柱箍的抗彎強度設(shè)計值:f = 205 N/mm2;B邊柱箍的最大應(yīng)力計算值t =7.24 (1(05 X 9.586)=71098N/mm2小于 柱箍的抗 彎強度設(shè)計值f=205N/mm2,滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經(jīng)過計算得到:v = 0.933 m;柱箍最大容許撓度:v = 600 / 250 = 2.4 m;柱箍的最大撓度 v =0.933mm小于 柱箍
40、最大容許撓度v =2.4mm滿足要求!B方向?qū)菟ǖ挠嬎鉈方向沒有設(shè)置對拉螺栓!H方向柱箍的計算本工程中,柱箍采用圓鋼管,直徑48mm,壁厚3.25mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩 W分別為:W = 4.791 X 2=9.58CmI = 11.498 X 2=23cm按計算(附計算簡圖):820H方向柱箍計算簡圖其中P -豎楞傳遞到柱箍的集中荷載(kN);P = (1.2 X 20.04 X 0.9+1.4 X 2X 0.9) X 0.275; X 0.4 = 2.66 kN2 6572.6571.3;91.32921 3291 3292E572.657H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力:N
41、 = 2.657 kN;H方向柱箍彎矩圖(kN m)最大彎矩:M = 0.724 kN m;H方向柱箍變形圖(mm)最大變形:v = 0.933 mm1. 柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式(T =M/(xVYf其中,柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計值:M = 724162.43 Nmm;彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩:W = 9582 mm3;H邊柱箍的最大應(yīng)力計算值:t = 71.976 N/mm柱箍的抗彎強度設(shè)計值:f = 205 N/mm2;H邊柱箍的最大應(yīng)力計算值t =7.24 8/(1105 X 9.586)X710976N/mm2小于柱箍的抗彎強度設(shè)計值f=205N/mm 2,滿足要求
42、!2. 柱箍撓度驗算經(jīng)過計算得到:v = 0.933 mm柱箍最大容許撓度:v = 600 / 250 = 2.4 mm柱箍的最大撓度 v =0.933mm小于柱箍最大容許撓度v =2.4mm滿足要求!H方向?qū)菟ǖ挠嬎鉎方向沒有設(shè)置對拉螺栓!(三)梁模板的施工設(shè)計及驗算:查設(shè)計圖柢,在地下室頂板梁WKL19 ,0.45X 0.85X 7.8m,橫截面面積較大。因此,取此梁為本設(shè)計計算的梁。1、模板結(jié)構(gòu):使用的材料還是如表2列,但內(nèi)側(cè)板底厚用20mm的膠合板。1.1支架與模板的分界:本設(shè)計計算的模板,包括內(nèi)側(cè)膠合板(與砼接觸面);支承膠合板的楞方;固定支撐 楞方的托架;1.2梁模結(jié)構(gòu)要點A
43、梁模板支撐橫斷面見圖B.深梁的底模與邊模同樣重要并且都需驗算其強度、剛度。底模及楞方,支架的有關(guān)驗算:支撐架的計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2001)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2002、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、鋼結(jié) 構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范編制。梁段:WKL19。單位:mm450單位:mm900參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m): 0.45;梁截面高度D(m) : 0.85;混凝土板厚度(mm): 160.00;立桿沿梁跨度方向間距La(m): 0.80;立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m): 0
44、.10;立桿步距h(m): 1.60;板底承重立桿橫向間距或排距 Lb(m): 1.00;梁支撐架搭設(shè)高度H(m) : 3.65;梁兩側(cè)立桿間距(m): 0.90;承重架支撐形式:梁底支撐小楞垂直梁截面方向;梁底增加承重立桿根數(shù):0;采用的鋼管類型為48 X;1.00;立桿承重連接方式:雙扣件,考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況,取扣件抗滑承載力折減系數(shù):2. 荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m 3): 24.00;模板自重(kN/m2): 0.30;鋼筋自重(kN/m 3):1.50;施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2): 2.0;新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2): 17.8;振搗混凝土對梁底模板荷載
45、(kN/m2): 2.0;振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載(kN/m2): 4.0;3. 材料參數(shù)木材品種:東北落葉松;木材彈性模量 E(N/mm2): 9000.0;木材抗壓強度設(shè)計值fc(N/mm) : 14.0;木材抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm 2) : 13.0;木材抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2): 1.3;面板材質(zhì):膠合面板;面板厚度(mm): 18.00;面板彈性模量E(N/mm2): 6000.0;面板抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2): 15.0;4. 梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm) : 50.0;梁底方木截面高度h(mm) : 80.0;梁底縱向支撐根數(shù):3;5. 梁側(cè)模板參
46、數(shù)主楞間距(mm): 400;次楞根數(shù):3;主楞豎向支撐點數(shù)量:2;固定支撐水平間距(mm): 400;豎向支撐點到梁底距離依次是:150mm, 450mm;主楞材料:圓鋼管;直徑(mm): 48.00;壁厚(mm): 3.00;主楞合并根數(shù):2;次楞材料:木方;寬度(mm): 50.00;高度(mm): 80.00;梁側(cè)模板荷載計算按施工手冊,新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力,按下列公式計算,并取其中的較小值:F=0.22丫 ti 他V1/2F=yH其中丫-混凝土的重力密度,取24.000kN/m3;t -新澆混凝土的初凝時間,取2.000h ;T -混凝土的入模溫度,取20.000 C;V
47、 -混凝土的澆筑速度,取1.500m/h ;H -混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度,取0.750m;0-外加劑影響修正系數(shù),取1.200 ;4 混凝土坍落度影響修正系數(shù),取1.150。分別計算得17.848 kN/m、18.000 kN/m,取較小值17.848 kN/m作為本工程計算荷 載。梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和 振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載;撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為3根。面板按照均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖(單位:mm)1強度計算材料抗彎強度驗算公式如下:(T = M/W f其中
48、,W -面板的凈截面抵抗矩,W = 40X 1.8 X 1.8/6=21.6C;M -面板的最大彎矩(N mm);(7 -面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)f-面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2);按照均布活荷載最不利布置下的兩跨連續(xù)梁計算:M = 0.125ql2其中,q -作用在模板上的側(cè)壓力,包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值:qi= 1.2 X 0.4 X 17.85=8.567k;m振搗混凝土荷載設(shè)計值:q2= 1.4 X 0.4 X 4=2.24k;m計算跨度:l = (850-160)/(3-1)= 345mm ;面板的最大彎矩 M= 0.125 X (8.567+2.24) X (85
49、0-160)/(3-=)1.61 XN16m ;面板的最大支座反力為:N=1.25ql=1.25 X (8.567+2.240) X (850-160)/(3-1)/1000=4.661kN ;經(jīng)計算得到,面板的受彎應(yīng)力計算值:7 = 1.61 5X20I6X=7(4N/mm2;面板的受彎應(yīng)力計算值(T =7.4N/mm小于面板的抗彎強度設(shè)計值f=15N/mm2,滿足要求!2. 撓度驗算V = 0.521/100EI) V =l/250q-作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計值:q = q1= 8.567N/mm;l-計算跨度:l = (850-160)/(3-1)=345mm ;E-面
50、板材質(zhì)的彈性模量:E = 6000N/mm2;面板的最大撓度計算值I-面板的截面慣性矩:I = 40 X 1.8 X 1.8 X 1.8/12=19.44cmV = 0.521 X 8.567 X168?0;3-1)4/(100 X 6000 X 1.94 X 100.542 mm;面板的最大容許撓度值:v = l/250 =(85060)/(3-1)/250 = 1.38mm ;面板的最大撓度計算值V =0.542mm小于 面板的最大容許撓度值v =1.38mm滿足要求!梁側(cè)模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載,按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到:q = 4.661/0.400= 11.651kN/m本工程中,次楞采用木方,寬度50mm,高度80mm,截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 1 X 5X 8X 8/6 = 53.33cmI = 1 X 5X 8X 8X 8/12 = 213.33cm11 651kN/m11.6
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