350mm厚砼板排架支撐施工方案(專家論證)

1、徐州榮盛花語城地下汽車庫模板 施 工 方 案 建設(shè)單位： 徐州榮凱置業(yè)有限公司 監(jiān)理單位： 徐州市建設(shè)工程監(jiān)理有限公司 設(shè)計單位： 中國江蘇國際經(jīng)濟(jì)技術(shù)合作集團(tuán)有限公司 施工單位： 江蘇帝成建設(shè)集團(tuán)有限公司 編制人： 審核人： 批準(zhǔn)人： 江蘇帝成建設(shè)集團(tuán)有限公司 2016年 1月 6日 目錄 第一節(jié) 工程簡介 第二節(jié) 編制依據(jù) 第三節(jié) 編制說明 第四節(jié) 設(shè)計參數(shù) 第五節(jié) 模架搭設(shè)要求 第六節(jié) 模架搭設(shè)參數(shù) 第七節(jié) 梁板模板施工要求 第八節(jié)、后澆帶跨內(nèi)模板支撐 第九節(jié) 模板監(jiān)測監(jiān)控措施 第十節(jié) 安全管理 第十一節(jié)冬雨季施工措施 第十二節(jié) 應(yīng)急預(yù)案 第十二節(jié) 模架設(shè)計計算 3 3 3 3 4 5

2、5 11 12 15 15 16 18 模板支架搭設(shè)方案 第一節(jié) 工程簡介： （一）參建單位 工程名稱：榮盛花語城地下汽車庫 建設(shè)單位： 徐州榮凱置業(yè)有限公司 監(jiān)理單位： 徐州市建設(shè)監(jiān)理工程有限公司 設(shè)計單位：中國江蘇國際經(jīng)濟(jì)技術(shù)合作集團(tuán)有限公司 施工單位： 江蘇帝成建設(shè)集團(tuán)有限公司 建設(shè)地點(diǎn)：本工程位于徐州市泉山區(qū)御景路與科技大道交叉路口東南側(cè) （二）工程概況 1、本工程地下室為榮盛花語城地下汽車庫。本工程層高3.35m, 局部層高 4.35m， 最大的框架梁是 400mm*1350n，mi架柱截面為400*500mm 2、本工程總建筑面積34678川，人防建筑面積33149川，人防防護(hù)面積

3、32261 m2 本工程抗震節(jié)點(diǎn)墻均按抗震三級和環(huán)境類別二 b 類施工。 第二節(jié) 編制依據(jù) 1 、建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn) JGJ592011。 2、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 （GB50009-2012） 3、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范 JGJ162-2008 4 、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范 JGJ130-2011 5 、 榮盛花語城一期一批地下汽車庫工程設(shè)計施工圖 6、DGJ32/J30-2006（ 第四分冊） 7、混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范 GB50666-2011。 8、建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn) GB50300-2013。 9 、 危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質(zhì) 200987

4、號）規(guī)定。 第三節(jié) 編制說明 本方案編制對象為地下室現(xiàn)澆梁板的模板支架，該現(xiàn)澆梁板板厚350，混凝土強(qiáng)度 等級C35,本現(xiàn)澆板模板支架搭設(shè)在地下室基礎(chǔ)底板上。支撐咼度為3.35米，局部最大 支撐高度為4.35米；架體的支撐高度按照4.35m進(jìn)行計算；柱帽尺寸為 1800mm*2250mm*450ffirnh800mm*2250mm*400rr梁類型多種，主要類型為 400*800、 400*1350等。取400*1350為例進(jìn)行計算 , 尺寸小于或者等于 400*1350的梁均按 400*1350 設(shè)計要求施工。由于 模架立桿需立于地下車庫底板上，故本方案不需要考慮立桿對該樓 板的作用。 第四

5、節(jié) 設(shè)計參數(shù) 1. 支架參數(shù) 1) 模板支架 橫向間距或排距 (m):0.80 ；縱距 (m):0.8 ；步距 (m):1.50 ； 立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度 (m):0.20 ；模板支架搭設(shè)高度 (m):2.8 和3.8 ； 采用的鋼管(mm):48X 3.0 ;板底支撐連接方式：鋼管支撐； 立桿承重連接方式 : 可調(diào)托座； 板底方鋼管的間隔距離 (mm):250.00； 2) 梁支架 橫向間距或排距 (m):0.80 ；縱距 (m):0.8 ；步距 (m):1.50 ； 立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度(m):0.20 ;梁模板下面用三根40*70mr的木方，木 方下面采用的鋼管(mm):

6、48X 3.0水平橫管，在橫管下面用：48X 3.0頂托住水平橫 管。 3）柱帽支架 柱帽下面小梁用40*70的木方下面支撐在柱子的模板上，柱帽下面用48X 3.0的 鋼管支撐，間距為800mm主梁用48X 3.0鋼管,柱帽下側(cè)用48X 3.0鋼管斜撐 2. 荷載參數(shù) 模板與木板自重（kN/m2）:0.500 ;混凝土與鋼筋自重（kN/m）:25.500 ; 施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m2）:1.000 ; 3. 材料參數(shù) 面板采用膠合面板，厚度為15mm板底支撐采用鋼管； 面板彈性模量E（N/mrn）:9500 ;面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值（N/mni）:13 ; 托梁材料為：方鋼管：40 X 40

7、 x 3mm 第五節(jié)模架搭設(shè)要求 1、模架的搭設(shè)和拆除需嚴(yán)格執(zhí)行該專項施工方案，并由專業(yè)隊伍搭設(shè)。 2、確保模板在使用周期內(nèi)安全、穩(wěn)定、牢靠、滿足施工安全要求。 3、該模架標(biāo)高及幾何尺寸繁雜，施工前必須由現(xiàn)場技術(shù)人員對施工人員進(jìn)行安全、 技術(shù)交底，避免出錯。 4、模架立桿按平面圖位置彈線定位，立桿支承在地下室基礎(chǔ)底板上。 5、先澆地下室墻板和柱，模架的縱橫水平桿與柱以抱箍的形式固定，并用木楔打 緊。 6、在立柱底距地面200mr高處，沿縱橫水平方向按縱下橫上的程序設(shè)掃地桿。可調(diào) 支托底部的立柱頂端應(yīng)沿縱橫向設(shè)置一道水平拉桿。 7、鋼管立柱的掃地桿、水平拉桿、剪刀撐采用 ？48mm Emr鋼管，

8、用扣件與鋼管立 柱扣牢。鋼管的立桿、掃地桿、水平拉桿應(yīng)采用對接；剪刀撐應(yīng)采用搭接，搭接長度不 得小于1000mm并應(yīng)采用3個旋轉(zhuǎn)扣件分別在離桿端不小于100m處進(jìn)行固定。 8豎向剪刀撐：地下室模架外側(cè)四周布置連續(xù)豎向剪刀撐，中間按縱、橫向軸線 由底至頂連續(xù)設(shè)置。 9、模架搭設(shè)完畢，必須經(jīng)驗收合格后方可進(jìn)行下道工序。 10、砼澆筑時材料、人員不得集中，砼堆集高度不得超出現(xiàn)澆砼板面100mm大梁 從梁中向兩邊開展，并分層澆筑，每層不得大于 400mm 11 、模板拆除前必須辦理拆除模板審批手續(xù)，經(jīng)技術(shù)負(fù)責(zé)人、監(jiān)理審批簽字后方可 拆除。 12 、拆模順序應(yīng)遵循先支后拆，后支先拆，從上往下的原則。 1

9、3、底模拆除梁長8米，混凝土強(qiáng)度達(dá)到100% V 8米混凝土強(qiáng)度達(dá)到75%懸臂 構(gòu)件達(dá)到100%t方可拆除。 本工程最大支撐高度為4.35米 第六節(jié)模架搭設(shè)參數(shù) 地下室梁、板模架搭設(shè)參數(shù) 梁板規(guī)格(mm 方鋼管數(shù) 量 或木方間距 (mm 立桿間距(mm 橫向跨 距 (mm 水平桿 步距 (mm 備注 縱向間距 橫向間距 350板 250 800 800 1500 板底采用 U托 400 X 1350 木方3根 550 800 800 1500 梁底用U托 第七節(jié)梁板模板施工要求 模板支架搭設(shè)前，應(yīng)由項目技術(shù)負(fù)責(zé)人向全體操作人員進(jìn)行安全技術(shù)交底。安全技 術(shù)交底內(nèi)容應(yīng)與模板支架專項施工方案統(tǒng)一，交

10、底的重點(diǎn)為搭設(shè)參數(shù)、構(gòu)造措施和安全 注意事項。安全技術(shù)交底應(yīng)形成書面記錄，交底方和全體被交底人員應(yīng)在交底文件上簽 字確認(rèn)。本模架由專業(yè)隊伍搭設(shè)。 1、鋼管扣件U托進(jìn)場管理 鋼管、扣件、U托必須有產(chǎn)品合格證和法定檢測單位的檢測檢驗報告，生產(chǎn)廠家必 須具有技術(shù)質(zhì)量監(jiān)督部門頒發(fā)的生產(chǎn)許可證。 沒有質(zhì)量證明或質(zhì)量證明材料不齊全的鋼 管、扣件不得進(jìn)入施工現(xiàn)場。 搭設(shè)模板支架用的鋼管、扣件，使用前必須進(jìn)行抽樣檢測，抽檢數(shù)量按有關(guān)規(guī)定執(zhí) 行。未經(jīng)檢測或檢測不合格的一律不得使用 鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差；鋼管表面銹蝕深度；鋼管的彎曲變形應(yīng)符合規(guī) 程附錄E的規(guī)定; 鋼管光許偏差 允許偏 示意圖 檢查 A (

11、mm) 工具 焊接鋼管尺寸(rmn)i 外徑48 壁厚3 5 -0 5 -0.5 游標(biāo)卡 尺 鋼管兩端面切斜偏差 塞尺， 拐角尺 鋼管外表面銹蝕深度 0 50 鋼管彎曲 亂各種桿鋼篙的端部彎 曲 5 b立桿鋼管彎曲 6.5m c水平桿、斜桿的鋼管 彎曲K縱距（m）:0.80 ;步距（m）:1.50 ； 立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度（m）:0.20 ;模板支架搭設(shè)高度（m）:4.00 ; 采用的鋼管（mm）:48X 3.0 ;板底支撐連接方式：鋼管支撐； 立桿承重連接方式：可調(diào)托座； 板底方鋼管的間隔距離（mm）:250.00 ; 2. 荷載參數(shù) 模板與木板自重（kN/m2）:0.500 ;混凝

12、土與鋼筋自重（kN/m）:25.500 ; 施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m ）:1.000 ; 3. 材料參數(shù) 面板采用膠合面板，厚度為15mm板底支撐采用鋼管； 面板彈性模量E（N/mrn）:9500 ;面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值（N/mni）:13 ; A 1 0 00 o 0 j o 圖2樓板支撐架荷載計算單元 )、模板面板計算 模板面板為受彎構(gòu)件，按三跨連續(xù)梁對面板進(jìn)行驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度 模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩V分別為: W = 75X 1.5 76 = 28.125 cm 3; I = 75 X 1.5 3/12 = 21.094 cm 4; 模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 F%

13、 ri 卩 F1 F1 k J 匕? 、J 面板計算簡圖 1、荷載計算 (1) 靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m): q1 = 25.5 X 0.35 X 0.75+0.5 X 0.75 = 7.0 69 kN/m; (2) 活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m): q2 = 1 X 0.75= 0.75 kN/m ; 2、強(qiáng)度計算 計算公式如下： 2 M=0.1ql 其中：q=1.2 X 7.069+1.4 X 0.75= 9.532kN/m 最大彎矩 M=O.1X 9.532 X 250荷載的計算 (1) 靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m): q1= 25.

14、5 X 0.25 X 0.35+0.5 X 0.25 = 2.356 kN/m ; (2) 活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN): q2 = 1 X 0.25 = 0.25 kN/m ; 強(qiáng)度驗算 最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩。 = 59578.125 N mn; 面板最大應(yīng)力計算值(T =M/W= 59578.125/28125 = 2.118 N/mm 2; 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f=13 N/mm 2; 面板的最大應(yīng)力計算值為2.118 N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值13 N/mm2,滿 足要求！ 3、撓度計算 撓度計算公式為： v =0.677ql 4/(100EI)

15、1J 1色口吐a 計算簡圖 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下 : 最大彎矩計算公式如下 : Mmax=-0.10q 1l 2-0.117q 2l 2 靜荷載：5 = 1.2 X q i = 1.2 X 2.356= 2.828 kN/m ; 活荷載：q2 = 1.4 X 0.25 = 0.35 kN/m ; 2 最大彎矩 Mmax = (0.1 X 2.828+0.117 X 0.35 ) X 0.75= 0.182 kN M N=1.1q1l+1.2q 2l 最大支座力 N = ( 1.1 X2.828 + 1.2 X0.35) X0.75 = 2.648

16、 kN ； 最大應(yīng)力計算值(T = M / W = 0.182 X 106/4490 = 40.553 N/mm 2; 縱向支撐鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 f=205.0 N/mm 2； 縱向支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值為 40.553 N/mm2 小于 縱向支撐鋼管的抗壓強(qiáng)度 設(shè)計值205.0 N/mm2,滿足要求！ 3. 撓度驗算 最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下 : 4 v =0.677q1l /(100EI) 靜荷載 q1 = 2.356 kN/m 三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度 v = 0.677 X 2.356 X 7504/( 100 X 206000X 10

17、.78 X 10 4) =0.227 mm； 縱向支撐鋼管的最大撓度小于750/150與10 mm,滿足要求！ 四) 、托梁材料計算 托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算； 托梁采用：方鋼管 : 40 X 40X 3mm； W=5.099 cm3； 4 I=10.197 cm 4； 集中荷載F取縱向板底支撐傳遞力，P= 2.648kN; pppppppppp 1 1 tI r1 11: ri 1 J 1 J 1 1 4 4 80D800800 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖（kN m） 托梁計算變形圖（mm） 4.8624.862 1409 2.Z14 2.214 0.7E1 761 3.08

18、1 4 534 4.534 5.7895.7S9 托梁計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.712 kN m ; 最大變形 V max = 1.453 mm ; 最大支座力 Qmax = 9.396 kN; 最大應(yīng)力 (T = 712083.142/5098.6 = 139.662 N/mm 2; 托梁的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 f=205 N/mm 2； 托梁的最大應(yīng)力計算值 139.662 N/mm2 小于 托梁的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 205 N/mm2, 滿足要求 ! 托梁的最大撓度為1.453mm小于800/150與10 mm,滿足要求！ 五) 、模板支架立桿荷載設(shè)計值 ( 軸力 ) 作用于

19、模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。 1. 靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容 (1) 腳手架的自重 (kN) ： N31 = 0.129 X 3 = 0.387 kN ; (2) 模板的自重 (kN) ： NG2 = 0.5 X0.75X0.8 = 0.3 kN ； (3) 鋼筋混凝土樓板自重 (kN) ： NG3 = 25.5 X0.35X0.75X0. 8 = 5.355 kN ； 靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NG= NG1+NG2+NG3= 6.042kN ； 2. 活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NQ=(1+2)X0.8X0.75=1.8kN； 3. 立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式

20、 N=1.2N G + 1.4N Q=9.771kN； 六) 、立桿的穩(wěn)定性計算 立桿的穩(wěn)定性計算公式 (T =N/( A) h)+1.4Q2k, 1.35(Gk+ (G2k+G3k)來)+1.4 區(qū)7Q2k為=0.9max1.2 (0.1+(24+1.5) 1.35)+1.4 2, 1.35 .1+(24+1.5) 1.35)+1.4 07 X2 X0.4 17.48kN/m q1 靜0.9 1.35 G 1k+(G2k+G3k) Xh Xb 0.9 1.35 0.1+(24+1.5) 1.35 0.4 16.78kN/m q1 活0.9 1.4 X0.7 XQ2k Xb 0.9 1.4 0

21、.7 2 0.4 0.71kN/m q2 G1k+(G2k+G3k) h b 0.1+(24+1.5) 1.35區(qū)4 13.81kN/m 1、抗彎驗算 d Mmax/W max0.077 16.78 0.182+0.1 0.71 0.182, -0.107 16.78 0.182+0.121 0.71 0.182, -0.071 16.78 0.182-0.107 0.71 0.182 106/15000 2 2 3.82N/mm2112500) 0.09mm16.78 0.18+1.223 區(qū)71 0.18 3.67kN 標(biāo)準(zhǔn)值(正常使用極限狀態(tài)) Rmax 1.143C2I 1.143 1

22、3.81 0.18 2.89kN 五)、小梁驗算 小梁類型 方木 小梁材料規(guī)格(mm) 40 70 小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f(N/mm 2) 15.44 小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計值t (N/mn?) 1.78 2 小梁彈性模量E(N/mm ) 9350 3 小梁截面抵抗矩W(cm3) 32.67 4 小梁截面慣性矩l(cm4) 114.33 計算簡圖如下: 0.2bkN 0.2SkN 0.04kN/m 9.21 kN/m 9.21 kN/m OOJkNAn i丄in八iw d i、am 1 in ：仃屮in小，1 m卄i“ 01 ekN 0.1 SkN L 200 L200 200 200 nxjx1 正

23、常使用極限狀態(tài) 直5 H) 葢 L 200 L200 200 L型L- cjv r1.35 小.3-0.1) 0為8 = 0.04kN/m 梁左側(cè)樓板傳遞給小梁荷載 Fi=0.9 max1.2 (0.1+(24+1.1) 0.15)+1.4 2 1.35)(0.1+(24+1.1) 0.15)+1.4 07 2) (0.4-0.4/2)/2 0.18+0.9 K35 0.5 (1.35-0.15) 0.18 =0.26kN 梁右側(cè)樓板傳遞給小梁荷載 F2=0.9 max1.2 (0.1+(24+1.1) 0.15)+1.4 2, 1.35 .1+(24+1.1) 0.15)+1.4 07 2)

24、 (0.8-0.4-0.4/2)/2 0.18+0.9 化35 0.5 (1.35-0.15) 0 X .18 = 0.26kN 正常使用極限狀態(tài)： 面板傳遞給小梁q1 = 2.89/0.4= 7.22kN/m 小梁自重 q2= (0.3-0.1) 0汐8= 0.04kN/m 梁左側(cè)樓板傳遞給小梁荷載 F1=(0.1+(24+1.1) 0.15) (0.4-0.4/2)/2 0.18+0.5 (1.35-0.15) 0.18= 0.18kN 梁右側(cè)樓板傳遞給小梁荷載 F2=(0.1+(24+1.1) 0.X5) (0.8-0.4-0.4/2)/2 0.18+0.5 以.35-0.15) 048

25、= 0.18kN 1、抗彎驗算 小梁彎矩圖(kN m) 尸 Mmax/W = 0.12 沐06/32670= 3.78N/mm2w f= 15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 小梁剪力圖(kN) Vmax= 1.822kN 2 2 Tax= 3Vmax/(2bh0)=3 1.822 1000/(2 4070)= 0.98N/mm2 =.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 小梁變形圖（mm） Vax 0.05mmC v1/400 400/400 1mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) Ri 0.29kN，R2 3.64kN, R3 0.29kN 正常使用極限狀態(tài)

26、Ri 0.22kN , R2 2.84kN, R3 0.22kN 六)、主梁驗算 主梁類型 鋼管 主梁材料規(guī)格(mm) 48X3.5 可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù) 1 2 主梁彈性模量E(N/mm ) 206000 2 主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f(N/mm ) 205 2 主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計值T(N/mm) 125 4 主梁截面慣性矩l(cm4) 12.19 3 主梁截面抵抗矩W(cm3) 5.08 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下: L頸 L550 550 5 即|. 主梁計算簡圖一 (1) L-2501 L- rd 主梁計算簡圖二 由上節(jié)可知 R= maxRi, R2, R3 = 3.64kN, R = ma

27、xRi, R2 , R3 = 2.84kN 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖一 (kN m) 主梁彎矩圖二(kN m) 尸 Mmax/W = 0.66 沐0 /5080= 130.77N/mm 205N/mm 滿足要求！ 2、抗剪驗算 6.241 2.601 2.601 4.0164 01E 3 3433.343 4.7S14 781 1.039 -1.03 0 37B0.376 3264 -3.2E4 1.1411.141 3.64 4.673 -4.679 主梁剪力圖一(kN) 主梁剪力圖二(kN) 0.2970 297 3.937 -3937 3 64 02 V max= 6.24kN 2 2

28、Tax = 2Vmax/A=2 6.24 1000/489= 25.53N/mm 25N/mm 滿足要求! 3、撓度驗算 主梁變形圖一 (mm) 主梁變形圖二(mm) Vax 0.36mmC v1/400 250/400 0.62mm 滿足要求！ 4、支座反力驗算 承載能力極限狀態(tài) 圖一 立柱2： R2 12.36kN，同理可得 立柱 1: Ri 0.98kN，立柱 3: R3 0.98kN 圖二 立柱2: R2 3.64kN，同理可得 立柱 1: Ri 0.29kN，立柱 3: R3 0.29kN 正常使用極限狀態(tài) 圖一 立柱2: R2 9.64kN，同理可得 立柱 1: Ri 0.75kN

29、，立柱 3: R3 0.75kN 圖二 立柱2: R2 2.84kN，同理可得 立柱 1: Ri 0.22kN，立柱 3: R3 0.22kN 七)、縱向水平鋼管驗算 鋼管類型 48X3.5 鋼管截面面積A(mm2) 489 鋼管截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm) 15.8 鋼管彈性模量E(N/mm2) 206000 鋼管截面慣性矩l(cm4) 12.19 鋼管截面抵抗矩W(cm 3) 5.08 2 鋼管抗剪強(qiáng)度設(shè)計值t (N/mm) 125 2 鋼管抗壓、彎強(qiáng)度設(shè)計值b(N/mm) 215 L煩 550 L迥1 r 由小梁驗算一節(jié)可知 R= maxRi, R3 = 0.29kN , R = maxRi,

30、 R3 = 0.22kN 1、抗彎驗算 而靜叮99 縱向水平鋼管彎矩圖(kN m) 尸 Mmax/W = 0.05 沐06/4490= 10.43N/mm20.497 1000/424= 2.35N/mm2w 25N/mm2 滿足要求! 3、撓度驗算 縱向水平鋼管變形圖(mm) Vax = 0.03mmC 1/400 = 550/400= 1.38mm 滿足要求！ 4、扣件抗滑計算 Rmax2= 0.98kN w 8kN 單扣件在扭矩達(dá)到4065N m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求! 八)、立柱驗算 立桿穩(wěn)定性計算依據(jù) 建筑施工扣件式 鋼管腳手架安全技 術(shù)規(guī)范 JGJ130-2011

31、剪刀撐設(shè)置 加強(qiáng)型 立桿頂部步距hd(mm) 1500 立桿伸岀頂層水平桿中心線至支撐點(diǎn) 的長度a(mm) 200 頂部立桿計算長度系數(shù) g1 1.386 非頂部立桿計算長度系數(shù)卩2 1.755 鋼管類型 48X3 2 立柱截面面積 A(mm ) 424 回轉(zhuǎn)半徑i(mm) 15.9 3 立柱截面抵抗矩W(cm3) 4.49 抗壓強(qiáng)度設(shè)計值f(N/mm 2) 205 長細(xì)比驗算 頂部立桿段：loi=k w(hd+2a)=1 X.386 總500+2 送00)=2633.4mm 非頂部立桿段：l02=k 吃h =1 X.755 1500=2632.5mm 入=0/i=2633.4/15.9=16

32、5.62h /10= 0.9 X1.4 0.22 0.55 1.5/10= 0.03kN m 2、穩(wěn)定性計算 根據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范公式5.2.5-14，荷載設(shè)計值q1有所不同： 1) 面板驗算 q1 = 0.9 1.2 (0.1+(24+1.5) 135)+0.9 14 2 0.4= 15.82kN/m 2) 小梁驗算 F1=0.9 1.2 (0.1+(24+1.1) 0.15)+0.9 1.4 1 (0.4-0.4/2)/2 0.18=0.1kN F2=0.9 1.2 (0.1+(24+1.1) 0.15)+0.9 1.4 1 (0.8-0.4-0.4/2)/2 0.18=0.1kN

33、 q1=8.31kN/m q2= 0.04kN/m 同上四七計算過程，可得： 頂部立桿段：l01=k w(hd+2a)=1.115 K386 (1500+2 200)=2936.241mm 刀=101/i = 2936.241/15.9= 184.669,查表得，血=0.211 立柱最大受力 N = maxRmax2左+N邊1, Rmax1, Rmax2右+N邊2+Mw/|b = max0.75+0.9 1.2 (0.5+(24+1.1) 0.15)+0.9 1.4 1 (0.8+0.4-0.4/2)/2 0.55， 10.59， 0.75+0.9 1.2 (0.5+(24+1.1) 0.15

34、)+0.9 1.4 1 (0.8+0.8-0.4-0.4/2)/2 0.55+0.03/0.8= 10.63kN f = N/( A)+M/W = 10.63 103/(0.21 424)+0.03 106/4490= 125.72N/mm24 馮 (0.8+0.8-040.4/2)/2 0.55+0.03/0.8= 10.63kN f = N/( A)+M/W = 10.63 103/(0.21 424)+0.03 106/4490= 125.72N/mm2 2 205N/mm 滿足要求！ 九)、可調(diào)托座驗算 可調(diào)托座承載力容許值N(kN) 30 由主梁驗算一節(jié)計算可知可調(diào)托座最大受力 N

35、= Rmax= 12.36kN30kN 滿足要求！ 三、梁側(cè)模板計算書 (一)、工程屬性 新澆混凝梁名稱 WKL 混凝土梁截面尺寸(mmxmm) 400 x 1350 梁板結(jié)構(gòu)情況 見下圖 樓板厚度(mm) 350 (二)、荷載組合 混凝土重力密度丫 c(kN/m3) 24 新澆混凝土初凝時間t(h) 4 外加劑影響修正系數(shù)B 1 1 混凝土坍落度影響修正系數(shù) B 2 1.15 混凝土澆筑速度V(m/h) 2.5 混凝土側(cè)壓力計算位置處至 新澆混凝土頂面總高度H(m) 1.35 振搗混凝土?xí)r對垂直面模板 荷載標(biāo)準(zhǔn)值Qk(kN/m2) 4 新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 Gk= min0.22

36、丫 ct。B 1 B屮,丫 cH= 1/2 2 min0.22 x 24 x 4 x 1 x 1.15 x 2.5, 24 x 1.35 = min38.4 , 32.4 = 32.4kN/m 承載能力極限狀態(tài)設(shè)計值 8 = 0.9max1.2G4k+1.4Qk, 1.35G4k+1.4 x 0.7Q2k= 0.9max1.2 x 32.4+1.4 x4, 1.35 x 32.4+1.4 x 0.7 x4 = 0.9max44.48 , 47.66= 0.9 x 47.66 = 42.89kN/m2 正常使用極限狀態(tài)設(shè)計值S正=Gk= 32.4 kN/m 2 （三）、支撐體系設(shè)計 小梁布置方式

37、 豎直向布置 小梁間距 200 主梁合并根數(shù) 2 主梁最大懸挑長度（mm） 250 對拉螺栓水平向間距（mm） 600 支撐距梁底距離依次為 0, 300, 800 設(shè)計簡圖如下: d、 48*3. OM 40*7.0 4止水對拉煤桿 o o 03 o o 9 模板設(shè)計剖面圖 （四）、面板驗算 面板類型 覆面木膠合板 面板厚度（mm） 15 面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f（N/mm 2） 15 面板彈性模量E（N/mn2） 10000 梁截面寬度取單位長度，b= 1000mm W bh2/6=1000 x 152/6 = 37500口市 I = bh3/12=1000 X 153/12 = 28125

38、0mm 計算簡圖如下: 200 i、抗彎驗算 q i = bS承=1 X 42.89 = 42.89kN/m M max= 0.125qil 2= 0.125 X 42.89 X 0.2 2= 0.21kN m ML/W= 0.21 X 106/37500 = 5.72N/mni f = 15N/mrm 滿足要求！ 2 、撓度驗算 q = bS正=1 X 32.4= 32.4kN/m V max= 5X 32.4 X 2004/(384 X 10000X 281250)=0.24mmC 200/400=0.5mm 滿足要求！ 3 、支座反力驗算 承載能力極限狀態(tài) R = 51=42.89 X

39、0.2 = 8.58kN 正常使用極限狀態(tài) R= q2l=32.4 X 0.2 = 6.48kN (五)、小梁驗算 小梁類型 方木 小梁材料規(guī)格(mm) 40 X 70 小梁彈性模量E(N/mrr) 9350 小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 t (N/mm2) 1.78 小梁截面抵抗矩W(cnr) 32.67 小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 2 f(N/mm ) 15.44 小梁截面慣性矩l(cm) 114.33 計算簡圖如下: 8.58kN/m 8.58kNAn a5BkN/m 1. 500 500 L 200 L 4 |1) (2) 1 、抗彎驗算 小梁彎矩圖(kN m) q=8.58kN/m (T = MJW=

40、 0.17 X 106/32670 = 5.25N/mni f = 15.44N/mni 滿足要求！ 2 、抗剪驗算 滿足要求！ 3 、撓度驗算 小梁變形圖(mm) q=6.48kN/m v max= 0.14mmC 500/400=1.25mm 滿足要求！ 4 、主梁所受支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) R max= 3.9kN 正常使用極限狀態(tài) R maX=2.95kN (六)、主梁驗算 主梁類型 鋼管 主梁材料規(guī)格(mm) 48X3 主梁合并根數(shù) 2 主梁彈性模量E(N/mm) 206000 主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f(N/mm 2) 205 主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 t (N/mm2) 120 主梁截面慣性矩l(cm) 10.78 主梁截面抵抗矩W(cn3) 4.49 因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半 計算簡圖如下： 1.95kN1.95kN1,35kN1 ,S5kN 1.,95kN1.95kN1.95kN1.95KN