富家凹切眼供電設計方案

1、第七節(jié)供電系統(tǒng)一、原始資料：1、 掘進方法：采用 EBZ120型綜掘機掘進2、11101 切眼掘進工作面供電設計工作面裝備： EBZ120綜掘機 1 臺，SJP-800/255 皮帶 1 部，SGB620/40刮板機 1 部，F(xiàn)BDYNO5-222風機 2 臺，ZYJ-380/210/15 探水鉆 1 臺，ZBX-2.5 照明信號綜保 1 臺。3、工作面綜掘機，皮帶機、風機的電壓均為660V，照明及信號電壓為 127V。11101 巷工作面負荷統(tǒng)計表附后 。二、工作面配電點位置的確定：根據(jù)供電經(jīng)濟、可靠的原則及工作地理位置以及本礦井下供電系統(tǒng)現(xiàn)狀及情況，考慮帶綜掘機的變壓器移到順槽巷內(nèi)600米

2、處，降低啟動及運行壓降。三、變壓器容量、臺數(shù)的確定1、綜掘機、膠帶運輸機，局扇等常開動力的變壓器選擇：P392 0.5S綜掘機245KVAcos0.8式中：p 變變壓器供電設備額定功率之和p 392KW （綜掘機 195KW+皮帶機 110KW+刮板機 40KW+風機 44KW=綜保 3KW）( 探水鉆工作時，工作面停掘，所以探水鉆未計入固定負荷)需用系數(shù)， Kx=0.5cos cos=0.81根據(jù)計算，預選取一臺 KBSG-630/10/0.69干式變壓器供電。按負荷系數(shù) 0.85 考慮，630KVA0.85=535KVA因為 535KVA245KVA所以選擇 KBSG-630/10/0.6

3、9 干式變壓器滿足要求。2、風機變壓器選擇：P44 0.65S風機40.85 KVAcos0.7式中：p 變壓器供電設備額定功率之和p 44KW需用系數(shù)， Kx=0.65cos cos=0.7根據(jù)計算，預選取一臺 KBSG-315/10/0.69干式變壓器供電。按負荷系數(shù) 0.85 考慮，315KVA0.85=267.75KVA因為 267.75KVA40.85KVA所以選擇 KBSGZ-315/10/0.69移動變電站滿足要求。四、電纜長度確定由式：LL式中:系數(shù)，橡套電纜取1.1 ，L 巷道實際長度 m電纜長度計算結果表（本表為計算長度結合我礦實際情況而定）巷道長度電纜長度序號地點電壓備注

4、（m）（m）21變電所至風機3050低壓風機、橡套綜掘機電纜長2變壓器至綜掘機680720低壓度、橡套順槽皮帶電纜3變壓器至配電點600630低壓長度、橡套4配電點至風機250300低壓動力、橡套五、電纜型號的確定：根據(jù)該工作面供電電壓、工作條件，電纜敷設路徑及供電負荷，選擇電纜。1、綜掘機、刮板機等工作面干線電纜的選擇：供電電壓為 660V，電纜的實際長時工作電流：p10002350.6 1000工作面負荷干線1.7321683U N cos690 0.7式中：p 工作面用電設備額定功率之和，p 235KW（掘進機 195KW+刮板機 40KW）U N 供電電壓， U N =690V需用系數(shù)

5、， Kx=0.6cos功率因數(shù)， cos=0.7因為 MY-370+125 長時允許通過電流為 215A168A，所以選擇MY-370+125 電纜合理，電纜長度約 720 米。按允許損失電壓校驗電壓等級為 660V的電網(wǎng)允許電壓損失3U允U2NT95%UN69395%66066V式中：U2NT變壓器二次側電壓UN電纜上的電壓按電壓損失校驗電纜截面 :電纜的電壓損失為：U 工作面負荷干線PmaxL1000235 0.4 7201000U eVso A690 48.6628.79 V95變壓器的電壓損失為：U 變I N(U R cosU X sin ) U 2NI N2 100式中： I N 變

6、壓器正常運行時，變壓器低壓側的負荷電流， A；I N2 變壓器低壓側的額定電流， A；UR 變壓器的電阻壓降百分比數(shù)，短路損耗P,URP10SNSN 額定容量，U x 電抗壓降百分數(shù)， U xU X2U R2U x 變壓器二次側額定電壓，由上式得：I N(U R cosU X sin )U 2 NU 變I N2100192.4(0.610.7 0.0860.6) 1200481.11002.3V4變壓器損失：U 變2.3V允許干線電壓損失：U 干6628.79 2.3 34.91V按允許干線電壓損失校驗電纜截面：PeL 1000235 0.4720100057.74mm2A 動力U 干 U e

7、48.6634.91690VSO由于 70mm2 57.74 m m2因此選取電纜 MY-370+125 合理。2、順槽皮帶電纜的選擇：供電電壓為 660V，電纜的實際長時工作電流：p1000120.50.61000順槽負荷75.63U N cos1.7326900.8式中：p 順槽用電設備額定功率之和，p 120.5KW（255皮帶 110KW+信號綜保 3KW+水泵 7.5KW）U N 供電電壓， U N =690V需用系數(shù)， Kx=0.65cos功率因數(shù)， cos=0.8因為 MY-370+125 長時允許通過電流為 245A75.6A（張緊車不常用且張緊車工作時工作面不生產(chǎn)，所以未計算

8、）所以選擇 MY-370+125 電纜合理。按允許損失電壓校驗電壓等級為 660V的電網(wǎng)允許電壓損失U允U2NT95%UN69395%660566V式中：U2NT變壓器二次側電壓UN電纜上的電壓按電壓損失校驗電纜截面 :電纜的電壓損失為：U 順槽負荷干線Pmax L 1000120.5 0.6 720 1000VU eVso A22.14690 48.66 70變壓器的電壓損失為：U 變I N(U R cosU X sin ) U 2N100I N2式中： I N 變壓器正常運行時，變壓器低壓側的負荷電流， A；I N2 變壓器低壓側的額定電流， A；UR 變壓器的電阻壓降百分比數(shù)，短路損耗P

9、,URP10SNSN 額定容量，U x 電抗壓降百分數(shù)， U xU X2U R2U x 變壓器二次側額定電壓，由上式得： U 變I N(U R cosU X sin )U 2 NI N2100192.4(0.610.7 0.0860.6) 1200481.11002.3V變壓器損失：U 變2.3V允許干線電壓損失：U 干6622.14 2.3 41.56V6按允許干線電壓損失校驗電纜截面：PeL 1000120.5 0.5 720100031mm2A 動力U 干 U eVSO48.66 41.56690由于 70mm2 31mm2因此選取電纜 MY-370+125 合理。3、風機電纜的選擇：供

10、電電壓為 660V，電纜的實際長時工作電流：p100044 0.65 1000風機34.183U N cos1.732 690 0.7式中：p 變電所供電設備額定功率之和，p 44KWU N 供電電壓， U N =690V需用系數(shù)， Kx=0.65cos功率因數(shù)， cos=0.7因為 MY-325+116 長時允許通過電流為 113A34.18A，所以選擇MY-325+116 電纜合理，電纜長度約 930 米。按允許損失電壓校驗電壓等級為 660V的電網(wǎng)允許電壓損失U允U2NT95%UN69395%66066V式中：U2NT變壓器二次側電壓UN電纜上的電壓7按電壓損失校驗電纜截面 :電纜的電壓

11、損失為：Pmax L 100044 0.65 9301000U 風機干線690 48.6631.68 VU eVso A25變壓器的電壓損失為：U 變I N(U R cosU X sin ) U 2N100I N2式中： I N 變壓器正常運行時，變壓器低壓側的負荷電流， A；I N2 變壓器低壓側的額定電流， A；UR 變壓器的電阻壓降百分比數(shù)，短路損耗PP,UR10SNSN 額定容量，U x 電抗壓降百分數(shù)， U xU X2U R2U x 變壓器二次側額定電壓，由上式得：I N(U R cosU X sin )U 2 NU 變I N2100192.4(0.610.7 0.0860.6) 1

12、200481.11002.3V變壓器損失：U 變2.3V允許干線電壓損失：U 風機干線6631.682.3 32.02V按允許干線電壓損失校驗電纜截面：A 風機干線PeL 100044 0.65 93010002VSOU 干 U e48.66 32.0269024.74mm由于 25mm2 24.74 m m28因此選取干線 MY-325+116 合理。4 、專用風機電纜的選擇：供電電壓為 660V，電纜的實際長時工作電流：p100044 0.65 1000風機34.183U N cos1.732 690 0.7式中：p 變電所供電設備額定功率之和，p 44KWU N 供電電壓， U N =6

13、90V需用系數(shù)， Kx=0.65cos功率因數(shù)， cos=0.7因為 MY-325+116 長時允許通過電流為 113A34.18A，所以選擇MY-325+116 電纜合理，電纜長度約 30 米。按允許損失電壓校驗電壓等級為 660V的電網(wǎng)允許電壓損失U允U2NT95%UN69395%66066V式中：U2NT變壓器二次側電壓UN電纜上的電壓按電壓損失校驗電纜截面 :電纜的電壓損失為：U 風機干線Pmax L 100044 0.65 301000U eVso A690 48.661.02 V259變壓器的電壓損失為：U 變I N(U R cosU X sin ) U 2N100I N2式中：

14、I N 變壓器正常運行時，變壓器低壓側的負荷電流， A；I N2 變壓器低壓側的額定電流， A；UR 變壓器的電阻壓降百分比數(shù)，短路損耗P,URP10SNSN 額定容量，U x 電抗壓降百分數(shù)， U xU X2U R2U x 變壓器二次側額定電壓，由上式得：U 變I N(U R cosU X sin )U 2 NI N2100192.4(0.610.7 0.0860.6) 1200481.11002.3V變壓器損失：U 變2.3V允許干線電壓損失：U 風機干線661.02 2.3 62.68V按允許干線電壓損失校驗電纜截面：A 風機干線PeL 100044 0.65 3010002VSOU 干

15、 U e48.66 62.682511.25mm由于 25mm2 11.25 m m2因此選取干線 MY-325+116 合理。1 0六、瓦斯斷電范圍11101 切眼工作面供電設計瓦斯斷電斷至變壓器二次側KBZ-400總饋電開關上。風電閉鎖閉鎖到變壓器二次側 KBZ-400總饋電開關上。七、低壓開關的選擇工作面負荷供電電壓為 660V ，所選低壓開關額定電壓為 660V開關的額定電流按電氣設備長期工作電流確定。附： 1 、開關選型整定一覽表2、負荷統(tǒng)計表3、供電系統(tǒng)圖4、設備布置圖開關選型與整定一覽表負荷名稱開關型號保護方式負荷電壓等級整定值短路過流動力總開KBZ-400微機智能392KW66

16、0V3200A400A綜掘機總開KBZ-400微機智能235KW660V2162A270A風機總開KBZ-200微機智能44KW660V303A50.6A風機專用開關QBZ-4120SF 微機智能44KW660V303A50.6A順槽皮帶機QBZ-200電子插件110KW660V759A126.5A切眼刮板機QBZ-120電子插件40KW660V288A48A探水鉆QBZ-120電子插件15KW660V103.5A17.25A水泵QBZ-80電子插件7.5KW660V51.75A8.62A照明綜保ZBZ-4.0電子插件3.5KW660V一次 5A二次 10A皮帶張緊機QBZ-80N電子插件7.5KW660V51.75A8.62A1 1負荷統(tǒng)計序號名稱型號安裝功率臺數(shù)使用功率需用系數(shù)功率因數(shù)電壓等級（KW）