導(dǎo)向擋板布置方式與結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)細(xì)顆粒湍動(dòng)流化床流動(dòng)特性的影響

1、導(dǎo)向擋板布置方式與結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)細(xì)顆粒湍動(dòng)流化床流動(dòng)特性的影響2007年7月石油煉制與化工petroleumprocessingandpetrochemicals第38卷第7期導(dǎo)向擋板布置方式與結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)細(xì)顆粒湍動(dòng)流化床流動(dòng)特性的影響張永民,盧春喜,時(shí)銘顯(中國石油大學(xué)重質(zhì)油加工國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,北京102249)摘要在大型二維流化床冷模裝置上研究導(dǎo)向擋板布置方式和結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)細(xì)顆粒湍動(dòng)流化床流動(dòng)特性的影響.結(jié)果表明,擋板的加入對(duì)氣泡產(chǎn)生破碎作用,同時(shí)對(duì)顆粒的軸向返混產(chǎn)生抑制作用,不同的擋板布置方式和結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)流動(dòng)特性的影響程度不同.擋板設(shè)置在床層中部對(duì)氣泡的破碎效果最佳;擋板層數(shù)的增加有助于強(qiáng)化對(duì)氣

2、泡的破碎效果,同時(shí)還可增強(qiáng)對(duì)顆粒軸向返混的抑制作用;較小的葉片間距有助于破碎氣泡,也有助于抑制顆粒軸向返混;較小的葉片傾角有助于抑制顆粒軸向返昆,但對(duì)氣泡破碎的影響不大.關(guān)鍵詞:導(dǎo)向擋板流化床結(jié)構(gòu)參數(shù)流體流動(dòng)1前言在流化床反應(yīng)器中,由于氣泡的存在使氣體形成短路,造成氣固相接觸不均;另一方面,由氣泡引起的固體顆粒返混造成顆粒在反應(yīng)器內(nèi)的停留時(shí)間不均勻,使反應(yīng)轉(zhuǎn)化率降低,產(chǎn)品選擇性變差.為了減緩因氣泡所造成的負(fù)面效應(yīng),在流化床內(nèi)添加內(nèi)構(gòu)件是人們常采用的一種行之有效的方法.目前常用的內(nèi)構(gòu)件有水平構(gòu)件,垂直構(gòu)件和固體填料三種類型.水平構(gòu)件的常見形式有擋網(wǎng),單旋或多旋導(dǎo)向擋板等;垂直構(gòu)件最一般的形式是垂

3、直管束;固體填料是一種與填料塔規(guī)整填料結(jié)構(gòu)相似的內(nèi)構(gòu)件.在上述內(nèi)構(gòu)件中,導(dǎo)向擋板在我國應(yīng)用較多,目前已經(jīng)成功應(yīng)用于丁烯氧化脫氫,萘氧化制苯酐等裝置口.近年來,隨著流態(tài)化技術(shù)的不斷發(fā)展,內(nèi)構(gòu)件應(yīng)用的范圍也在不斷延伸,除了在傳統(tǒng)的化工領(lǐng)域,人們也積極嘗試在使用流化床反應(yīng)器的其它工業(yè)領(lǐng)域通過合理添加內(nèi)構(gòu)件的方式來強(qiáng)化生產(chǎn)過程,提高生產(chǎn)效率.張永民等將導(dǎo)向擋板作為催化裂化汽提器的內(nèi)構(gòu)件,在直徑186mm的冷態(tài)模擬試驗(yàn)裝置中發(fā)現(xiàn),帶有導(dǎo)向擋板汽提器的汽提效率明顯高于傳統(tǒng)的盤環(huán)形擋板汽提器.另外,在傳統(tǒng)的催化裂化床層再生器中添加適當(dāng)?shù)膬?nèi)構(gòu)件,還可以強(qiáng)化氣固相接觸,改善催化劑的停留時(shí)間分布,從而達(dá)到提高燒焦

4、效率和增加再生催化劑活性的目的3.但催化裂化的再生過程通常是在氣速較高的湍動(dòng)流化床中進(jìn)行,其流動(dòng)特性與傳統(tǒng)的鼓泡流化床有很大差別,因此內(nèi)構(gòu)件在其中的使用方式與傳統(tǒng)鼓泡床反應(yīng)器有很大的不同.本研究通過研究導(dǎo)向擋板設(shè)置方式和結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)細(xì)顆粒湍動(dòng)流化床流動(dòng)特性的影響,以探討導(dǎo)向擋板在細(xì)顆粒湍動(dòng)流化床中應(yīng)用的可行性.2實(shí)驗(yàn)2.1試驗(yàn)裝置為了更加直觀地觀察氣固兩相在流化床中的運(yùn)動(dòng)規(guī)律,試驗(yàn)裝置采用二維床結(jié)構(gòu),裝置結(jié)構(gòu)示意見圖1.流化床所需的流化介質(zhì)為空氣,由1臺(tái)羅茨鼓風(fēng)機(jī)提供.來自風(fēng)機(jī)的空氣首先進(jìn)人到氣體緩沖罐中,再經(jīng)過轉(zhuǎn)子流量計(jì)定量輸送到流化床中.進(jìn)人流化床氣體的分配由1個(gè)板式分布器完成,為了保證氣體

5、分配的均勻性,分布器下方設(shè)置1個(gè)氣體預(yù)混器氣體進(jìn)入流化床層后,會(huì)攜帶一部分顆粒到床層外,為保證整個(gè)床層內(nèi)顆粒質(zhì)量和粒徑分布的一致性,設(shè)置兩級(jí)pv型旋風(fēng)分離器來捕集這部分顆粒,并同時(shí)將其返回到密相床層中去.兩級(jí)旋風(fēng)分離器的總捕集效率在99.99以上,可以保證在試驗(yàn)過程中床層內(nèi)顆粒的質(zhì)量和粒收稿日期:200611-21;修改稿收到日期:20070卜06.作者簡介:張永民(1978),男,中國石油大學(xué)(北京)在讀博士生,主要從事催化裂化工藝與工程的研究工作基金項(xiàng)目:國家自然科學(xué)基金重大項(xiàng)目(20490200);國家杰出青年科學(xué)基金(20525621).第7期張永民等.導(dǎo)向擋板布置方式與結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)細(xì)顆

6、粒湍動(dòng)流化床流動(dòng)特性的影響61徑分布基本不變.剩余的旋風(fēng)分離器未能捕集的顆粒由1個(gè)布袋過濾器(圖中未標(biāo)出)收集,定期返回到床層中去.二級(jí)旋風(fēng)分離器一級(jí)旋風(fēng)分離器流化床分布板氣體預(yù)混器圖1二維床試驗(yàn)裝置結(jié)構(gòu)不恿二維床橫截面長0.5m,寬30mm,床高6m,采用板式氣體分布器,共設(shè)11個(gè)孔徑為5mm的分布孔,開孔率1.44.兼顧目前工業(yè)裝置的操作范圍和該裝置的具體情況,操作氣速范圍定為0.21.1m/s,共設(shè)9檔氣速.裝置采用的顆粒為催化裂化平衡劑,平均粒徑60m,顆粒密度1500kg/m.,堆密度922kg/m.,初始靜床高1.29m.2.2研究內(nèi)容與測(cè)試方法采用5種不同結(jié)構(gòu)參數(shù)的導(dǎo)特性主要通過

7、床層內(nèi)的壓力脈動(dòng)來反映,以動(dòng)態(tài)壓力的標(biāo)準(zhǔn)偏差表示.許多研究表明,壓力脈動(dòng)是氣泡特性,物料特性,床的幾何特性等多種影響因素綜合作用的結(jié)果.但在本試驗(yàn)中,由于采用對(duì)比試驗(yàn)的方法,可以基本排除物料及床結(jié)構(gòu)等因素的影響,因而各結(jié)構(gòu)之間壓力脈動(dòng)的差異主要體現(xiàn)在氣泡特性的不同,而其中影響最大的因素則是氣泡直徑的大小.顆粒的軸向返混程度主要通過導(dǎo)向擋板下方低密度區(qū)的高度來體現(xiàn).當(dāng)流化床內(nèi)不設(shè)置擋板而處于穩(wěn)定操作時(shí),床層某一個(gè)特定橫截面上顆粒向上和向下的通量基本保持相等.床層內(nèi)設(shè)置擋板內(nèi)構(gòu)件后,由于其局部截面積減小,造成局部氣速增加,使得擋板下方顆粒更容易被帶到擋板上方,而擋板上方的顆粒卻不容易流到擋板下方.

8、當(dāng)床層氣速較低時(shí),盡管擋板間實(shí)際氣速較高,但還沒有達(dá)到足夠大的顆粒提升能力,同時(shí)氣體的能量還不足以抑制顆粒向下的流動(dòng),因此擋板下方的低密度區(qū)并不明顯.當(dāng)氣速較高時(shí),氣體的能量增大,對(duì)顆粒的提升能力增強(qiáng),同時(shí)也對(duì)擋板上方顆粒向下的流動(dòng)產(chǎn)生了很大的阻滯作用,這樣造成的結(jié)果就是擋板下方的顆粒不斷地被帶到擋板上方,而擋板上方的顆粒卻由于受到擋板區(qū)高速氣體的阻滯而不能以足夠大的通量進(jìn)入到擋板下方去,最終擋板下方的料面因?yàn)轭w粒的輸運(yùn)不斷降低,從而在擋板下方形成低密度區(qū)域.擋板下方低密度區(qū)的產(chǎn)生同時(shí)又大大減小了顆粒向上的通量,當(dāng)向上的通量和向下的通量達(dá)到平衡時(shí),擋板下方的料面將保持穩(wěn)定,但這時(shí)擋板上下部區(qū)域

9、的顆粒返混量將大大降低.因此,擋板下方低密度區(qū)的形成是擋板流化床實(shí)現(xiàn)自身穩(wěn)態(tài)操作的一種自調(diào)節(jié)過程,同時(shí)也與擋板上下方顆粒的交換量相對(duì)應(yīng),是擋板對(duì)床層顆粒軸向返混抑制作用的一種體現(xiàn),擋板下方的低密度區(qū)高度越大,說明擋板對(duì)床層軸向返混的抑制能力越強(qiáng).由于料面的波動(dòng),很難通過直接測(cè)量的方式得到擋板下方低密度區(qū)的高度,因此根據(jù)擋板影響區(qū)域和床層主體之間的密度差間接換算出一特定高度,稱為”準(zhǔn)氣墊”高度,以下簡稱”氣墊”高度,該高度(h,)的計(jì)算式如下:hv一ah一h/|d0(1)66石油煉制與化工2007年第38卷式中,為受擋板影響的差壓測(cè)量段段數(shù),h和pi分別為每一段對(duì)應(yīng)的間距和實(shí)測(cè)密度,po為離擋板

10、最近但未受擋板影響區(qū)域的密度.床層密度的測(cè)量采用天水華天微電子有限公司生產(chǎn)的cyb020k和cyb050k型差壓傳感器,量程分別為2kpa和5kpa.兩種傳感器的輸出信號(hào)均為05v的直流電壓,精度等級(jí)為0.2級(jí),輸入端為12v的直流電壓.壓力脈動(dòng)的測(cè)量則采用gemssensorsltd公司生產(chǎn)的1200型表壓傳感器,量程為o0.08mpa,精度為滿量程的0.5,輸出信號(hào)為420ma的電流.在差壓和壓力脈動(dòng)的測(cè)試中,均采用200hz的采樣頻率和60s的采樣時(shí)間,以保證足夠的采樣精度.兩種信號(hào)均經(jīng)凌華pci9111dg型多功能數(shù)據(jù)采集卡進(jìn)行a/d轉(zhuǎn)化后,輸入并記錄在計(jì)算機(jī)中.3結(jié)果與討論3.1擋板

11、設(shè)置高度的影響采用結(jié)構(gòu)2型擋板,設(shè)置層數(shù)僅為1層,考察設(shè)置高度(擋板距分布板的高度,以下用h表示)分別為358,800,1616mm時(shí)的床層流動(dòng)特性.三種不同設(shè)置高度的擋板床與自由床壓力脈動(dòng)的對(duì)比見圖3,其中圖3(a)和圖3(b)分別對(duì)應(yīng)兩個(gè)不同高度(h)的測(cè)壓點(diǎn).從圖3可以看出,擋板的存在對(duì)床層的流動(dòng)特性具有非常大的影響,在0.7m/s以下的低氣速區(qū),設(shè)置擋板能明顯降低床層的壓力脈動(dòng),這主要是因?yàn)閾醢鍖?duì)氣泡的破碎作用所致.但是,當(dāng)氣速超過0.7m/s以后,擋板床的壓力脈動(dòng)反而較自由床高.此時(shí)床層已完全進(jìn)入湍動(dòng)流化狀態(tài),從試驗(yàn)現(xiàn)象可以看到,床層氣泡直徑變小,床內(nèi)各處的氣泡分率和氣泡大小均趨向均

12、一;但擋板的存在卻造成擋板上方氣體分布不均,氣體沿?fù)醢鍖?dǎo)向方向首先偏向床層的一側(cè)流動(dòng),然后沿這一側(cè)向上流動(dòng),而另一側(cè)的固體則由于密度較高而向下運(yùn)動(dòng),從而形成固體顆粒的循環(huán)運(yùn)動(dòng).氣體分布不均造成床層密度不均,因此擋板床的壓力脈動(dòng)反而較高.當(dāng)床層逐漸進(jìn)入到完全湍動(dòng)流化狀態(tài)后,其自身所具有的破碎氣泡的能力已經(jīng)很強(qiáng),因此如果單從破碎氣泡這一方面考慮,該操作階段并不適合加擋板.從圖3還可以看出,擋板設(shè)置高度不同對(duì)床層壓力脈動(dòng)的影響程度是不同的,擋板設(shè)置在床層中部時(shí),整個(gè)床層的壓力脈動(dòng)下降最大,因而擋板的最佳設(shè)置位置應(yīng)當(dāng)為床層密相區(qū)的中部.當(dāng)擋板設(shè)置在床層底部區(qū)域時(shí),由于該區(qū)域受分布板射流區(qū)的影響,氣泡的

13、直徑較小,因而擋板的作用不大;當(dāng)擋板設(shè)置在床層頂部時(shí),當(dāng)氣速低于0.7m/s時(shí),擋板上方的密相區(qū)高度很低,擋板影響區(qū)的高度很小,因而整個(gè)床層壓力脈動(dòng)的變化也不大;擋板設(shè)置在床層中部時(shí),不僅對(duì)氣泡具有明顯的破碎效果,而且其影響的區(qū)域面積也最大,因而壓力脈動(dòng)下降的幅度最大.時(shí)臀蕾出表觀氣速/m?s(a)h=308mm表觀氣速/m?s-i(b)h:1225mm圖3擋板設(shè)置高度對(duì)床層壓力脈動(dòng)的影響一自由床;擋板床(1層)高度:一1616mm;一8oomm;v一358mm3.2擋板設(shè)置層數(shù)的影響為了進(jìn)一步優(yōu)化擋板結(jié)構(gòu),采用雙層和三層擋板結(jié)構(gòu)(見圖4)考察擋板設(shè)置層數(shù)對(duì)床層流動(dòng)特性的影響,其中每層擋板均為

14、結(jié)構(gòu)2型內(nèi)構(gòu)件,設(shè)置位置為密相區(qū)的中部.在試驗(yàn)中發(fā)現(xiàn),由于采用交錯(cuò)導(dǎo)向結(jié)構(gòu),擋板上方氣體的分布較單層擋板更加均勻,盡管還存在一定的顆粒循環(huán)流動(dòng),但影響區(qū)域的面積卻大大減小,床層操作也較單層擋板更加穩(wěn)定.在床層中部一點(diǎn)處(h一765mm)三種擋板床結(jié)構(gòu)在不同的操作氣速下的壓力脈動(dòng)見圖5.從圖5可以看出,隨著擋板層數(shù)的增加,床層的壓力脈動(dòng)明顯降低.這可能一方面與擋板層數(shù)增多后第7期張永民等.導(dǎo)向擋板布置方式與結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)細(xì)顆粒湍動(dòng)流化床流動(dòng)特性的影響67./(a)雙層,/(b)三層圖4雙層和三層擋板結(jié)構(gòu)對(duì)床層影響的范圍增大有關(guān);另一方面,相鄰擋板之間”之”字形的排布方式也對(duì)氣泡的破碎起到了很大的作用

15、.此外,從圖5還可以看出,在床層完全進(jìn)入湍動(dòng)流化階段后,三層擋板結(jié)構(gòu)的壓力脈動(dòng)依然很低,說明擋板的交錯(cuò)設(shè)置方式使氣體的分布更加均勻,增強(qiáng)了床層操作的穩(wěn)定性.皂幅蕾出表觀氣運(yùn)/m?s圖5擋板層數(shù)對(duì)床層壓力脈動(dòng)的影響一自由床;擋板設(shè)置層數(shù):一1層;一2層;v一3層擋板層數(shù)對(duì)下方”氣墊”高度的影響見圖6.從圖6可以看出,隨著擋板層數(shù)的增加,”氣墊”的高度明顯增加.當(dāng)氣速低于0.6m/s時(shí),三者的差距很小,但是當(dāng)氣速超過0.6m/s后,三者的區(qū)別明顯加大.說明當(dāng)床層氣速較低時(shí),擋板的層數(shù)對(duì)床層顆粒軸向返混抑制作用的影響并不明顯,但當(dāng)氣速超過一定值后,擋板層數(shù)的增加會(huì)明顯增強(qiáng)對(duì)顆粒軸向返混的抑制作用.3

16、.3葉片間距的影響采用三層擋板的布置方式(床層中部布置2層相互交錯(cuò)的導(dǎo)向擋板,而在床層上部布置1層導(dǎo)向i越表觀氣速/m?s圖6擋板層數(shù)對(duì)下方”氣墊”高度的影響擋板設(shè)置層數(shù):一1層;-2層;-3層擋板),利用結(jié)構(gòu)1,結(jié)構(gòu)2和結(jié)構(gòu)3三種擋板結(jié)構(gòu)(葉片間距分別為30,40,50ram),考察葉片間距對(duì)床層流動(dòng)特性的影響.由于在高氣速下,床層膨脹使下部擋板上方的密相料位較高,因此在床層上方布置擋板,以避免因氣泡進(jìn)一步聚并造成床層流化質(zhì)量下降.在床層中部一點(diǎn)處(h一765ram)三種不同葉片間距的導(dǎo)向擋板床壓力脈動(dòng)的對(duì)比見圖7.從圖7可見,與自由床相比,三種結(jié)構(gòu)擋板床的壓力脈動(dòng)都很小,說明擋板對(duì)床層的氣

17、泡特性具有很大的影響,其中葉片間距為30illm的擋板床的壓力脈動(dòng)最小,說明小的葉片間距有利于破碎氣泡;而葉片間距為40mm和50mm的擋板床的壓力脈動(dòng)則相差不大.日皂幅蕾?r出圖7葉片i司距對(duì)床層壓力脈動(dòng)的影響一自由床;擋板床:一結(jié)構(gòu)1;結(jié)構(gòu)2;v一結(jié)構(gòu)3葉片間距對(duì)床層中部雙層擋板下方”氣墊”高度的影響見圖8.從圖8可以看出,隨著表觀氣速的增加,三種結(jié)構(gòu)擋板下方的”氣墊”高度都近似呈線性增加趨勢(shì).隨著葉片間距的增大,擋板下方的“氣墊”高度明顯降低.當(dāng)葉片間距從30mm增加到40mm時(shí),”氣墊”高度的減小量明顯較葉片間距從40mill增加到50mill時(shí)小.”氣墊”高度的不68石油煉制與化工2

18、007年第38卷同反映了不同擋板結(jié)構(gòu)對(duì)床層顆粒軸向返混抑制能力的不同.在試驗(yàn)中,由于擋板高度相同,當(dāng)葉片間距為40mm時(shí),相鄰葉片的上緣和下緣正好處在同一條鉛垂線上.因此在保證葉片傾角不變的情況下,當(dāng)葉片間距不大于40mm時(shí),所有的氣固兩相流體經(jīng)過擋板時(shí)就必須改變方向,而當(dāng)葉片間距大于50mm時(shí),就會(huì)出現(xiàn)一部分截面,使氣固兩相可以不經(jīng)過轉(zhuǎn)向直接通過擋板層.因此,當(dāng)葉片間距增加到50mm后,擋板的阻力就會(huì)大大降低,這也是其下方”氣墊”高度最小的原因.g罷恒表觀氣速/m?s圖8葉片間距對(duì)擋板下方”氣墊”高度的影響擋板床:一結(jié)構(gòu)i;一結(jié)構(gòu)2;一結(jié)構(gòu)33.4葉片傾角的影響采用三層擋板的布置方式(床層中

19、部布置2層相互交錯(cuò)的導(dǎo)向擋板,而在床層上部布置1層導(dǎo)向擋板),利用結(jié)構(gòu)4,結(jié)構(gòu)2和結(jié)構(gòu)5三種擋板結(jié)構(gòu)(葉片傾角分別為45.,55.,65.),考察葉片傾角對(duì)床層壓力脈動(dòng)的影響.在床層中部一點(diǎn)處(h一765mm),不同葉片傾角的擋板床的壓力脈動(dòng)見圖9.從圖9可以看出,三種擋板床的壓力脈動(dòng)在不同的表觀氣速下相差不大,說明在本試驗(yàn)條件下葉片傾角對(duì)壓力脈動(dòng)影響不大.需基圖9葉片傾角對(duì)床層壓力脈動(dòng)的影響一自由床;擋板床:一結(jié)構(gòu)4;一結(jié)構(gòu)2;v一結(jié)構(gòu)5三層不同葉片傾角的擋板床雙層擋板下方”氣墊”高度隨表觀氣速的變化見圖1o,從圖1o可以看出,總體上,隨著葉片傾角的增大,擋板對(duì)氣固兩相流動(dòng)的導(dǎo)向作用減弱,擋

20、板下方的”氣墊”高度也隨之降低.但當(dāng)葉片傾角從55.降到45.時(shí),似乎對(duì)”氣墊”高度影響不大.當(dāng)葉片傾角為55.時(shí),相鄰葉片的上緣和下緣正好處在同一條鉛垂線上.當(dāng)保持葉片間距不變的情況下,在葉片傾角不大于55.時(shí),所有的氣固兩相流體經(jīng)過擋板時(shí)就必須改變方向,而當(dāng)葉片傾角大于55.時(shí),就會(huì)出現(xiàn)一部分截面,使氣固兩相可以不經(jīng)過轉(zhuǎn)向直接通過擋板層.因此,當(dāng)葉片傾角增加到65.后,擋板的阻力就會(huì)大大降低,這也是其下方”氣墊”高度明顯降低的原因.萋剝圖10葉片傾角對(duì)擋板下方”氣墊”高度的影響擋板床:一結(jié)構(gòu)4;一結(jié)構(gòu)2;結(jié)構(gòu)54結(jié)論(i)導(dǎo)向擋板的存在會(huì)大大降低床層的壓力脈動(dòng),并對(duì)床層顆粒的軸向返混產(chǎn)生很

21、大的抑制作用,隨著表觀氣速的增加,對(duì)床層軸向返混的抑制作用增強(qiáng).(2)擋板設(shè)置在密相床層的中部比設(shè)置在上部和下部對(duì)氣泡的破碎效果更明顯.(3)相互交錯(cuò)的擋板布置方式有助于強(qiáng)化擋板對(duì)氣泡的破碎效果.隨著擋板層數(shù)的增加,對(duì)氣泡的破碎作用增強(qiáng),對(duì)顆粒軸向返混的抑制作用也增強(qiáng).(4)小的葉片間距有助于強(qiáng)化擋板對(duì)氣泡的破碎效果.另外,葉片間距越小,對(duì)顆粒軸向返混的抑制作用越強(qiáng).(5)隨著葉片傾角的減小,對(duì)顆粒軸向返混的抑制能力增強(qiáng),但當(dāng)小到一定程度后,效果將不再明顯.參考文獻(xiàn)l時(shí)鈞,汪家鼎,余國琮等.化學(xué)工程手冊(cè).第2版.北京:化學(xué)工業(yè)出版社,l996.9i96加加加,ill加加222lllll第7期張

22、永民等.導(dǎo)向擋板布置方式與結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)細(xì)顆粒湍動(dòng)流化床流動(dòng)特性的影響6902張永民,龍軍,侯栓弟等.新型導(dǎo)向填料汽提器冷態(tài)實(shí)驗(yàn)研究.3millerrb,yangyonglin,johnsonte,eta1.regenmaxtm見:中國石油學(xué)會(huì)第五屆石油煉制學(xué)術(shù)年會(huì)論文集,北京:中國technology:stagedcombustioninasingleregenerator.in:1999石化出版社,2005.504509npraannualmeeting,sanantonio,texas,am一9914ef1ct0lfstric【,ureparametersandarrangementoflo

23、uverbafflesonthehydrodynamicsperformanceoffineparticlesinturbulentfluidizedbedzhangyongmin,luchunxi.shimingxian(statekeylaboratoryofheavyoilprocessing,chinauniversityofpetroleum,beijing102249)abstracttheeffectofstructureparametersandarrangementof1ouverbafflesonthehydrodynamicspropertiesoffcccatalyst

24、particlesinaturbulentgas-solidfluidizedbedwasstudiedbyusinga500mm30mm6000mmtwodimensionalcoldmodelinstallation.theexperimentalresultsshowedthatthelouverbafflecouldbreakupbubblesandsuppresstheaxialbackmixingofparticles;yettheinfluencewasvariedwiththestructureparametersandarrangements.onbreakingupbubbles,bafflesplacedinthemiddleofthedensephasewerethebest;thebreakingefficacycouldbeenhancedbyaddingm