化工原理精選題

1、1. 二元溶液連續(xù)精餾計(jì)算中，進(jìn)料熱狀態(tài)的變化將引起以下線的變化_。.平衡線; .操作線與線； .平衡線與操作線; .平衡線與線。2.離心通風(fēng)機(jī)的全風(fēng)壓等于_。 . 靜風(fēng)壓加通風(fēng)機(jī)出口的動(dòng)壓 . 離心通風(fēng)機(jī)出口與進(jìn)口間的壓差 . 離心通風(fēng)機(jī)出口的壓力 . 動(dòng)風(fēng)壓加靜風(fēng)壓3. 如圖所示,用U形壓差計(jì)與管道A、B兩點(diǎn)相連。已知各圖中管徑、A、B間的管長L及管道中流體流量均相同,管內(nèi)流體均為20水,指示液均為汞,則_。 A. R1R2 ,R1 = R2 = R4 B. R1 = R2 = R3 = R4 C. R1 = R2 R3 R4 D. R1R2R3R44. 轉(zhuǎn)子流量計(jì)的主要特點(diǎn)是_。（從流道

2、截面與壓差改變考慮） A. 恒截面、恒壓差 B. 變截面、變壓差 C. 恒流速、恒壓差 D. 變流速、恒壓差5. 當(dāng)兩個(gè)同規(guī)格的離心泵串聯(lián)使用時(shí),只能說_。 . 串聯(lián)泵較單臺(tái)泵實(shí)際的揚(yáng)程增大一倍 . 串聯(lián)泵的工作點(diǎn)處較單臺(tái)泵的工作點(diǎn)處揚(yáng)程增大一倍 . 當(dāng)流量相同時(shí)，串聯(lián)泵特性曲線上的揚(yáng)程是單臺(tái)泵特性曲線上的揚(yáng)程的兩倍 . 在管路中操作的串聯(lián)泵，流量與單臺(tái)泵操作時(shí)相同，但揚(yáng)程增大兩倍6. 當(dāng)離心泵內(nèi)充滿空氣時(shí)，將發(fā)生氣縛現(xiàn)象，這是因?yàn)開。 .氣體黏度太小 .氣體密度太小 .氣體比液體更容易起漩渦 .氣體破壞了液體連續(xù)性7. 離心泵開動(dòng)以前必須充滿液體是為了防止發(fā)生 _。 . 氣縛現(xiàn)象 . 汽蝕現(xiàn)

3、象 . 汽化現(xiàn)象 . 氣浮現(xiàn)象8. 200kg濕物料中含水量的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為1=50%，干燥后含水量的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為2=5%，試計(jì)算除去的水分量為_：A. 94.7kg B. 48.5kg C. 47.4kg D. 24.3kg9. 已知氮?dú)浠旌蠚怏w中的N2與H2的體積比為1:1，則氮?dú)浠旌蠚怏w在壓力100kPa（絕對(duì)壓力）和溫度25時(shí)的密度為_A. 0.605kg/m3 B. 0.344 kg/m3 C. 0.303 kg/m3 D. 0.172 kg/m310. 如圖所示，常溫水在管路中流過。為測(cè)定a、b兩點(diǎn)的壓力差，安裝一U形壓差計(jì)，指示液為汞。已知壓差計(jì)讀數(shù)R=150mmHg，水、汞的密度分別

4、為1000kg/m3及13600 kg/m3，則a、b兩點(diǎn)的壓力差為_A. 12.4kPa B. 18.54kPa C. 24.8kPa D. 37.1kPa11. 如圖所示 的輸水管路，管內(nèi)徑d1=2.5cm，d2=10cm，d3=5cm。當(dāng)流量為4L/s時(shí)，管段2處的平均流速為_A. 0.51m/s B. 1.02m/s C. 1.53m/s D. 2.04m/s12. 用泵將貯槽中的稀堿液送到蒸發(fā)器中進(jìn)行濃縮，如圖所示。泵的進(jìn)口管為89mm3.5mm的鋼管，堿液在進(jìn)口管的流速為1.5m/s，泵的出口管為76mm3mm的鋼管。貯槽中堿液的液面距蒸發(fā)器入口處的垂直距離為5m，堿液經(jīng)管路系統(tǒng)的

5、機(jī)械能損失為40J/kg,，蒸發(fā)器內(nèi)堿液蒸發(fā)壓力（表壓）保持在20KPa，堿液的密度為1100kg/ m3。，則所需的外加機(jī)械能為_ A. 129 J/kg B. 119 J/kg C. 109J/kg D. 99 J/kg13.從高位槽向塔內(nèi)加料，高位槽和塔內(nèi)的壓力均為大氣壓。如圖所示。已知料液在管內(nèi)的總壓頭損失為1.2m液柱，要求料液在管內(nèi)以0.5m/s的速度流動(dòng)，則高位槽的液面應(yīng)比入口處高出_m.A. 1.31 B. 1.21 C. 1.11 D.1.0114. 某離心泵用20清水測(cè)定揚(yáng)程H。測(cè)得流量為720 m3/h，泵出口壓力表讀數(shù)為0.4MPa，泵吸入口處真空表讀數(shù)為-0.028M

6、Pa，兩截面間垂直距離為0.82m，則揚(yáng)程為_。（已知20水的密度為998.2kg/ m3）。A. 45.2 B. 44.7 C. 44.5 D. 44.115.如圖所示，生產(chǎn)中需將高位槽的水連續(xù)輸送到低位槽中，輸水量為35 m3/h。管徑為89mm3.5mm,管長為138m（包括管徑的當(dāng)量長度），管壁的相對(duì)粗糙度為0.0001，水的密度為1000kg/ m3，黏度為1mPas，則兩水槽水面高度應(yīng)相差_m.。已知層流、湍流的摩擦系數(shù)計(jì)算公式為： 和 A. 4.94 B. 4.84 C. 4.74 D. 4.64二、填空1. 用真空表測(cè)量某臺(tái)離心泵進(jìn)口的真空度20KPa，若當(dāng)?shù)卮髿鈮簽?10KP

7、a，則其絕對(duì)壓力為_。2. 黑體的輻射系數(shù)為Cb=5.67W/(m2K4)，試計(jì)算黑體在25時(shí)的輻射能力_.3. 用列管式換熱器加熱原油，原油進(jìn)口溫度為100，出口溫度為150；某反應(yīng)物作為加熱劑，進(jìn)口溫度為250，出口溫度為180. 則并流的平均溫度差_若原油流量為1800kg/h，比熱為2kJ/（kg.），總傳熱系數(shù)K為 100W/( m2)，并流時(shí)所需傳熱面積_.4. 有寬為高的3倍的矩形管路，橫截面積A為0.48 m2，則其濕潤周邊長度為_，當(dāng)量直徑_.5. 顆粒在降沉室中分離出來的條件是:停留時(shí)間_沉降時(shí)間。6. 試述五種不同進(jìn)料狀態(tài)下的值：（）冷液進(jìn)料；（）泡點(diǎn)液體進(jìn)料；（）汽液混

8、合物進(jìn)料；（）飽和蒸汽進(jìn)料；（）過熱蒸汽進(jìn)料。7. 對(duì)一定組成的二元體系的精餾過程，壓力越大，則相對(duì)揮發(fā)度越_，對(duì)分離越_8. 解吸時(shí)溶質(zhì)由_向_傳遞。9. 氣體的黏度隨溫度的升高而_, 水的黏度隨溫度的升高而_。10. 由于吸收過程氣相中的溶質(zhì)分壓總是_液相中溶質(zhì)的平衡分壓，所以吸收過程的操作線總是在其平衡線的_。三、判斷題1. 某臺(tái)離心水泵，從樣本上查得其氣蝕余量h=2m(水柱)?，F(xiàn)用此泵輸送敞口水槽中40清水，若泵吸入口距水面以上4m高度處，吸入管路的壓頭損失為1m（水柱），當(dāng)?shù)丨h(huán)境大氣壓力為0.1MPa。如圖所示。則該泵的安裝高度不合適 （ ）2. 精餾過程設(shè)計(jì)時(shí)，增大操作壓強(qiáng)，則相對(duì)

9、揮發(fā)度減小。 （ ）3. 在相同的液相濃度下，易溶氣體溶液上方的分壓較大，難溶氣體溶液上方的分壓較小。（ ）4. 吸收中，溫度不變，壓力增大，可使相平衡常數(shù)減小，傳質(zhì)推動(dòng)力增大 （ ）5. 在穩(wěn)態(tài)傳熱中，凡是熱阻大處其溫差也大。（ ）6. 某泵型號(hào)為IS6550160；其中IS表示為離心泵單級(jí)單吸式清水泵，65表示為離心泵的吸入口直徑mm，50表示為離心泵的排出口直徑mm，160表示為葉輪的公稱直徑mm （ ）7. 在二元溶液連續(xù)精餾計(jì)算中，進(jìn)料熱狀況的變化將引起平衡線的變化。 （ ）8. 在多管程列管換熱器中，無相變兩流體的平均傳熱溫差總是比純逆流時(shí)的小。（ ）9. 流體在水平等直徑中流動(dòng)時(shí)

10、的摩擦阻力損失hf所損失的機(jī)械能中的動(dòng)壓能相。（ ）10. 對(duì)流傳熱系數(shù)是物質(zhì)的一種物理性質(zhì)。（ ）四、計(jì)算1. 有一精餾塔，已知xD=0.97（mol分率）R=2，平衡關(guān)系=2.4，塔頂全凝器D=100kmol/h，求塔頂?shù)诙K板上升的氣量v及組成和下降的液量及組成。2. 用礦石焙燒爐送出來的氣體冷卻到20后，送入填料吸收塔中，用水吸收除去其中的SO2 。已知20溶液中SO2的平衡關(guān)系符合Y*=31X,進(jìn)塔氣體積為1000 m3/h，爐氣中含9%（體積分?jǐn)?shù)）SO2 ，其余可視為惰性氣體（其性質(zhì)認(rèn)為與空氣相同），SO2的回收率為90%，逆流操作。吸收劑為清水，其用量為最小用量的1.2倍。試計(jì)算

11、吸收劑用量L，溶液出塔濃度及液氣比。3. 有外徑為426mm的水蒸氣管路，管外覆蓋一層厚為400mm的保溫層，如圖所示。保溫材料的熱導(dǎo)率隨溫度t的變化關(guān)系為=0.5+0.0009t W/(mK)。水蒸氣管路外表面溫度為150，保溫層外表面溫度為40，試計(jì)算該管路每米長的散熱量1. 對(duì)某雙組分理想物系，當(dāng)溫度t=80時(shí)，液相摩爾組成，則與此液相組成相平衡的汽相組成為_。 A. 0.5 ； B. 0.64 ； C. 0.72 ； D. 0.62泵的效率不包括_ . 水力效率 . 機(jī)械效率 . 原動(dòng)機(jī)效率 . 容積效率3. 如圖表明,管中的水處于_。A. 靜止 B. 向上流動(dòng) C. 向下流動(dòng) D.

12、不一定 4. 如圖，U形壓差計(jì)測(cè)得：_。(A)A、B間的阻力損失 (B) A、B間的壓強(qiáng)差 (C) A、B間位頭差加阻力損失 (D)A、B間位頭差5. 一臺(tái)試驗(yàn)用離心泵，開動(dòng)不久，泵入口處的真空度逐漸降低為零，泵出口處的壓力表也逐漸降低為零，此時(shí)離心泵完全打不出水。發(fā)生故障的原因是 _。 . 忘了灌水 . 吸入管路堵塞 . 壓出管路堵塞 . 吸入管路漏氣6. 當(dāng)兩臺(tái)規(guī)格相同的離心泵并聯(lián)時(shí)，只能說 _。 . 在新的工作點(diǎn)處較原工作點(diǎn)處的流量增大一倍 . 當(dāng)揚(yáng)程相同時(shí)，并聯(lián)泵特性曲線上的流量是單臺(tái)泵特性曲線上流量的兩倍 . 在管路中操作的并聯(lián)泵較單臺(tái)泵流量增大一倍 . 在管路中操作的并聯(lián)泵揚(yáng)程與單

13、臺(tái)泵操作時(shí)相同，但流量增大兩倍7. 如圖所示，在高溫氣體的管道中心安裝一支熱電偶，測(cè)量高溫氣體的溫度。已知管道內(nèi)表面溫度為300，熱電偶指示溫度為400，高溫氣體對(duì)熱電偶表面的對(duì)流傳熱系數(shù)=50W/(m2K)，熱電偶表面的黑度=0.4。則高溫氣體的真實(shí)溫度為_ A. 474 B. 464 C. 454 D. 4448. 300kg濕物料中含水量的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為1=50%，干燥后含水量的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為2=3%，試計(jì)算除去的水分量為_：A.145.4 kg B. 94.7kg C. 48.5kg D. 47.4kg9. 用泵將貯槽中的稀堿液送到蒸發(fā)器中進(jìn)行濃縮，如圖所示。泵的進(jìn)口管為89mm3.5mm的鋼

14、管，堿液在進(jìn)口管的流速為1.5m/s，泵的出口管為76mm3mm的鋼管。貯槽中堿液的液面距蒸發(fā)器入口處的垂直距離為8m，堿液經(jīng)管路系統(tǒng)的機(jī)械能損失為40J/kg,，蒸發(fā)器內(nèi)堿液蒸發(fā)壓力（表壓）保持在20KPa，堿液的密度為1100kg/ m3。，則所需的外加機(jī)械能為_ A. 139J/kg B. 129J/kg C. 119J/kg D. 109J/kg10. 如圖所示，常溫水在管路中流過。為測(cè)定a、b兩點(diǎn)的壓力差，安裝一U形壓差計(jì)，指示液為汞。已知壓差計(jì)讀數(shù)R=200mmHg，水、汞的密度分別為1000kg/m3及13600 kg/m3，則a、b兩點(diǎn)的壓力差為_A.12.4kPa B. 18

15、.54kPa C. 24.8kPa D.37.1kPa11. 如圖所示，有一垂直管路系統(tǒng)，管內(nèi)徑為100mm，管長為16m，其中有兩個(gè)截止閥，一個(gè)全開，一個(gè)半開，截止閥全開時(shí)=6.0，半開時(shí)=9.5，直管摩擦系數(shù)為0.025。若只拆除一個(gè)全開的截止閥，其他保持不變，則此管路系統(tǒng)的流體體積流量qv將增加_.A. 48% B. 38% C. 28% D. 18% 12. 某離心泵用20清水測(cè)定揚(yáng)程H。測(cè)得流量為720 m3/h，泵出口壓力表讀數(shù)為0.4MPa，泵吸入口處真空表讀數(shù)為-0.028MPa，兩截面間垂直距離為0.58m，則揚(yáng)程為_。（已知20水的密度為998.2kg/ m3）。A. 45

16、.3 B. 44.3 C. 44.1 D. 43.113.如圖所示 的輸水管路。管長及管件的當(dāng)量長度l=138m，管內(nèi)徑d=0.082m，相對(duì)粗糙度/d=0.0001，兩水槽的液面高度差H=5m，則輸水量為_.已知水密度為1000kg/ m3，黏度=10-3Pas，計(jì)算公式為：。A. 45 B. 35 C. 25 D. 1514. 有一外徑為0.1m表面已被氧化的鑄鐵管，其溫度為400，插入一截面為0.2m見方的耐火磚煙道中，煙道內(nèi)壁溫度為1000，鑄鐵管與耐火磚黑度分別為0.71和0.9，則鑄鐵管與耐火磚壁間每米管長熱輻射的熱量_.A. -29.6103W B. 22.2103 W C. 1

17、4.8103 W D. -11.1103 W15. 已知氮?dú)浠旌蠚怏w中的N2與H2的體積比為3:1，則氮?dú)浠旌蠚怏w在壓力100kPa（絕對(duì)壓力）和溫度25時(shí)的密度為_A. 0.868 kg/m3 B. 0.605 kg/m3 C. 0.344 kg/m3 D. 0.303kg/m3二、填空1. 用真空表測(cè)量某臺(tái)離心泵出口用壓力表表壓為170KPa，若當(dāng)?shù)卮髿鈮毫?10KPa，則其絕對(duì)壓力為_2. 已知苯與甲苯混合液中苯的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.5，20時(shí)苯的密度為879 kg/m3，甲苯的密度為867 kg/m3，則該溫度下混合液密度為_3. 用列管式換熱器加熱原油，原油進(jìn)口溫度為100，出口溫度為1

18、50；某反應(yīng)物作為加熱劑，進(jìn)口溫度為250，出口溫度為180.則（1）逆流的平均溫度差_（2）若原油流量為1800kg/h，比熱為2kJ/（kg.），總傳熱系數(shù)K為 100W/( m2) ，求逆流時(shí)所需傳熱面積_。4. 黑體的輻射系數(shù)為Cb=5.67W/(m2K4)，試計(jì)算黑體在500時(shí)的輻射能力_.5. 有橫截面積A為0.48 m2的圓形管路，其濕潤周邊長度為_,當(dāng)量直徑_。6. 如圖所示的輸水管路，管內(nèi)徑d1=2.5cm，d2=10cm，d3=5cm。當(dāng)流量為4L/s時(shí)，管段1處的平均流速為_，管段2處的平均流速為_，管段3處的平均流速為_。7. 由于吸收過程氣相中的溶質(zhì)分壓總是液相中溶質(zhì)

19、的平衡分壓，所以吸收操作線總是在平衡線的。增加吸收劑用量，操作線的斜率，操作線 平衡線，從而使過程的推動(dòng)力（e）。8. 精餾塔塔頂某理論板上汽相的露點(diǎn)溫度為t1、液相的泡點(diǎn)溫度為t2，塔底某理論板上汽相的露點(diǎn)溫度為t3、液相的泡點(diǎn)溫度為t4，試按從大到小順序?qū)⒁陨?個(gè)溫度排列：_。9. 金屬的導(dǎo)熱系數(shù)大都隨其純度的增加而 ，隨其溫度的升高而 。10. 顆粒真正產(chǎn)生沉降作用的方向?yàn)閺较颍凰謩e受 、 、阻力三方面力作用。三、判斷題1. 溫度高，氣體分壓大時(shí)，對(duì)吸收操作有利。（ ）2. 輻射能力強(qiáng)的物體其吸收能力也強(qiáng)。（ ）3. 在多管程列管換熱器中，無相變兩流體的平均傳熱溫差總是比純逆流時(shí)的小。（ ）4. 連續(xù)性方程所反應(yīng)的管路各截面上流速的變化規(guī)律與管路上是否裝有管件、閥門或輸送設(shè)備等無關(guān)。（ ）5. 已知非球形顆粒的體積為V，則該顆粒的等體積當(dāng)量直徑為 （ ）6. 多層圓筒壁穩(wěn)定導(dǎo)熱時(shí)，通過各層的熱通量相等。（ ）7. 直接水蒸氣加熱的精餾塔適用于難揮發(fā)組分為水，且要求釜液中易揮發(fā)組成濃度很高。（ ）8.