低溫?zé)崮馨l(fā)電ORC原理PPT課件

1、有機(jī)朗肯循環(huán)技術(shù)有機(jī)朗肯循環(huán)技術(shù) 中的幾個(gè)問(wèn)題探討中的幾個(gè)問(wèn)題探討 Contents 1 2 3 5 6 7 4 節(jié)能減排是緩解能源及環(huán)境危機(jī)的重要舉措， 余熱回收、太陽(yáng)能及生物質(zhì)能的高效利用是節(jié)能 減排的重要環(huán)節(jié)。而利用300以下數(shù)量巨大的 中低溫余熱、太陽(yáng)能和生物質(zhì)能發(fā)電則是重點(diǎn)與 難點(diǎn)。研究中低溫?zé)崮芨咝Оl(fā)電技術(shù)，意義重大。 研究背景 中低溫?zé)崮馨l(fā)電中低溫?zé)崮馨l(fā)電的兩種主要熱力循環(huán)的兩種主要熱力循環(huán) 水蒸汽朗肯循環(huán)水蒸汽朗肯循環(huán) 有機(jī)朗肯循環(huán)有機(jī)朗肯循環(huán)( (O Organic rganic R Rankine ankine C Cyclesycles) ) ORC系統(tǒng)系統(tǒng)的主要優(yōu)點(diǎn)：的

2、主要優(yōu)點(diǎn)： 構(gòu)成簡(jiǎn)單構(gòu)成簡(jiǎn)單; ; 具有較高的效率具有較高的效率; ; 縮小透平尺寸縮小透平尺寸; ; 簡(jiǎn)化蒸汽發(fā)生器的結(jié)構(gòu)；簡(jiǎn)化蒸汽發(fā)生器的結(jié)構(gòu)； 裝機(jī)容量可大可小，在幾裝機(jī)容量可大可小，在幾kW-1kW-1萬(wàn)萬(wàn)kWkW范圍內(nèi)均具較高效率范圍內(nèi)均具較高效率; ; 在寒冷地區(qū)的冬季，能最大限度利用冷、熱端的溫差高效運(yùn)行在寒冷地區(qū)的冬季，能最大限度利用冷、熱端的溫差高效運(yùn)行; ; 能使系統(tǒng)中各點(diǎn)的壓力均高于或與外界大氣壓接近，防止空氣漏人能使系統(tǒng)中各點(diǎn)的壓力均高于或與外界大氣壓接近，防止空氣漏人; ; 能實(shí)現(xiàn)全自動(dòng)無(wú)人值守運(yùn)行。能實(shí)現(xiàn)全自動(dòng)無(wú)人值守運(yùn)行。 研究背景 Contents 1 2 3

3、5 6 7 4 有機(jī)工質(zhì) 蒸汽發(fā)生器 工質(zhì)加壓泵 (一一)單級(jí)單級(jí)ORC循環(huán)循環(huán) 有機(jī)朗肯循環(huán)原理 低溫余熱發(fā)電ORC系統(tǒng)原理圖 HRSG conderser pum p turbine waste heat inlet cooling fluid inletcooling fluid outlet waste heat outlet m otor 3 2 1 4 S T 4 3 2 1 waste heat cooling fluid 無(wú)排汽回?zé)岽胧┑腛RC 循環(huán) 1 2 2 3 34 5 6 6 w aste heat inlet w aste heat outlet pum p cond

4、erser cooling fluid inletcooling fluid outlet turbine H R S G internal heat exchanger m otor cooling fluid w aste heat 1 2 4 5 T S 3 6 帶排汽回?zé)岽胧┑腛RC 循環(huán) 有機(jī)朗肯循環(huán)原理 需注意回?zé)崞?的阻力對(duì)透平 性能的影響 有機(jī)朗肯循環(huán)的冷端可采用有機(jī)朗肯循環(huán)的冷端可采用風(fēng)冷風(fēng)冷、水冷水冷或或蒸發(fā)式冷凝蒸發(fā)式冷凝方式。為了提高有機(jī)朗肯循環(huán)的性能方式。為了提高有機(jī)朗肯循環(huán)的性能: : 對(duì)于室外空溫度低于對(duì)于室外空溫度低于00的寒冷地區(qū)，需采用的寒冷地區(qū)，需采用風(fēng)冷

5、風(fēng)冷方式；方式； 對(duì)于室外空氣的干球與濕球溫度相差較大的地區(qū)，宜采用對(duì)于室外空氣的干球與濕球溫度相差較大的地區(qū)，宜采用水冷水冷方式；方式； 對(duì)于室外空氣的干球與濕球溫度相差較大且干旱缺水地區(qū)，可采用對(duì)于室外空氣的干球與濕球溫度相差較大且干旱缺水地區(qū)，可采用異形高效傳熱管的蒸發(fā)式冷異形高效傳熱管的蒸發(fā)式冷 卻卻方式。方式。 from turbine outlet (or internal heat exchanger) cooling tower water circulation pump water-cooled condenser receiver air-cooled condenser

6、 (or internal heat exchanger) from turbine outlet ventilator ventilator receiver 水冷冷端水冷冷端水冷冷端水冷冷端水冷冷端水冷冷端風(fēng)冷冷端風(fēng)冷冷端風(fēng)冷冷端風(fēng)冷冷端風(fēng)冷冷端風(fēng)冷冷端蒸發(fā)式冷凝冷端蒸發(fā)式冷凝冷端蒸發(fā)式冷凝冷端蒸發(fā)式冷凝冷端蒸發(fā)式冷凝冷端蒸發(fā)式冷凝冷端 有機(jī)朗肯循環(huán)原理 from turbine outlet (or internal heat exchanger) cooling tower water circulation pump water-cooled condenser receiver a

7、ir-cooled condenser (or internal heat exchanger) from turbine outlet ventilator ventilator receiver 當(dāng)熱源溫度在當(dāng)熱源溫度在200200以上時(shí)，采用以上時(shí)，采用 多級(jí)復(fù)疊機(jī)朗肯循環(huán)多級(jí)復(fù)疊機(jī)朗肯循環(huán)能獲得較高的效率：能獲得較高的效率： 在多級(jí)復(fù)疊機(jī)朗肯循環(huán)的頂循環(huán)使用在多級(jí)復(fù)疊機(jī)朗肯循環(huán)的頂循環(huán)使用沸沸 點(diǎn)高點(diǎn)高的有機(jī)工質(zhì)，的有機(jī)工質(zhì)， 在多級(jí)復(fù)疊機(jī)朗肯循環(huán)的底循環(huán)使用在多級(jí)復(fù)疊機(jī)朗肯循環(huán)的底循環(huán)使用沸沸 點(diǎn)低點(diǎn)低的有機(jī)工質(zhì)。的有機(jī)工質(zhì)。此外還可利用此外還可利用頂循環(huán)透頂循環(huán)透 平排氣進(jìn)行制冷及

8、制熱平排氣進(jìn)行制冷及制熱，在一套裝置里實(shí)現(xiàn)，在一套裝置里實(shí)現(xiàn) 冷熱電聯(lián)供冷熱電聯(lián)供，實(shí)現(xiàn)中低溫?zé)崮艿?，?shí)現(xiàn)中低溫?zé)崮艿奶菁?jí)利用梯級(jí)利用。 雙級(jí)雙級(jí)雙級(jí)雙級(jí)雙級(jí)雙級(jí)ORCORCORCORCORCORC冷熱電聯(lián)供冷熱電聯(lián)供冷熱電聯(lián)供冷熱電聯(lián)供冷熱電聯(lián)供冷熱電聯(lián)供 有機(jī)朗肯循環(huán)原理 （二）多級(jí)ORC及冷熱電聯(lián)供系統(tǒng) 有機(jī)朗肯循環(huán)原理 以聚焦太陽(yáng)能發(fā)電兩級(jí)復(fù)疊ORC系統(tǒng)為 例，在使用Therminol VP-I導(dǎo)熱油作中間 流體的情況下，其計(jì)算結(jié)果見(jiàn)下表： 工質(zhì)匹配工質(zhì)匹配導(dǎo)熱油溫導(dǎo)熱油溫?zé)嵝薀嵝?環(huán)己烷環(huán)己烷/丁烷丁烷293 31.3% 甲苯甲苯/丁烷丁烷293 32.5% 甲苯甲苯/丁烷丁烷3

9、90 36.0% 當(dāng)熱源溫度在200以上時(shí)，采用多級(jí) 復(fù)疊機(jī)朗肯循環(huán)能獲得較高的效率： 在多級(jí)復(fù)疊機(jī)朗肯循環(huán)的頂循環(huán)使用沸點(diǎn)高 的有機(jī)工質(zhì)， 在多級(jí)復(fù)疊機(jī)朗肯循環(huán)的底循環(huán)使用沸點(diǎn)低 的有機(jī)工質(zhì)。此外還可利用頂循環(huán)透平排氣進(jìn) 行制冷及制熱，在一套裝置里實(shí)現(xiàn)冷熱電聯(lián)供， 實(shí)現(xiàn)中低溫?zé)崮艿奶菁?jí)利用。 Contents 1 2 3 5 6 7 4 （一）工質(zhì)選擇的注意事項(xiàng) 環(huán)保性能 盡量選用沒(méi)有破壞和溫室效應(yīng)低的工質(zhì)，如HFC類、HC類、FC類 碳?xì)浠衔镂锘蚱潲u代烴 。 化學(xué)穩(wěn)定性。循環(huán)熱力參數(shù)應(yīng)控制在工質(zhì)不發(fā)生熱分解之范圍。 工質(zhì)的安全性。 包括毒性、易燃易爆性、對(duì)設(shè)備管道的腐蝕性等。 但要 辯證

10、對(duì)待工質(zhì)的可燃性。 合適的臨界參數(shù)、標(biāo)準(zhǔn)沸點(diǎn)及凝固溫度。熱源溫度較高時(shí)， 盡量選臨界溫 度較高的工質(zhì)。滿足：pe,max=0.005MPa 循環(huán)工質(zhì)的選擇及物性研究 液態(tài)及氣態(tài)密度較大。 降低輸送泵功，減少管道及設(shè)備尺寸。 汽化潛熱較大。 HV較大，循環(huán)效率較高，對(duì)于有機(jī)工質(zhì)來(lái)說(shuō)， HV較大的流體 接近于等熵流體。 液態(tài)定壓比熱盡量低。Cpl越低，飽和液線越接近垂直，工質(zhì)的吸熱過(guò)程也接 近等熵線，循環(huán)也越接近卡諾循環(huán)，易取得較高效率。 循環(huán)工質(zhì)的選擇及物性研究 工質(zhì)的換熱及流動(dòng)性能。 一般盡量選用對(duì)流換熱系數(shù)高、粘度較低、流動(dòng)阻 力小的循環(huán)工質(zhì) 。 價(jià)格、成本要求 。 循環(huán)工質(zhì)應(yīng)廉價(jià)、易購(gòu)買(mǎi)。

11、換熱設(shè)備及管路系統(tǒng)的設(shè) 計(jì)要盡量減少工質(zhì)的充灌量。 工質(zhì)的選擇應(yīng)在對(duì)系統(tǒng)性能進(jìn)行全面分析與優(yōu)化的原則下進(jìn)行，且不同的 評(píng)價(jià)指標(biāo)所優(yōu)選的工質(zhì)會(huì)有不同。一般，在熱源溫度較低時(shí)，盡量選擇干流 體或等熵流體，且以飽和蒸汽進(jìn)膨脹機(jī)，此時(shí)單位熱源質(zhì)量流量輸出功率最 大。 循環(huán)工質(zhì)的選擇及物性研究 此外，應(yīng)： （1）加大對(duì)一些較穩(wěn)定的自然工質(zhì)ORC系統(tǒng)的開(kāi)發(fā)。如CO2、甲烷、NH3， 尤其是NH3、甲烷，其傳熱較好、ORC系統(tǒng)的壓力不高，在熱源溫度較高時(shí)， 可以采用較大的過(guò)熱度，獲得較高的效率。 （2）加大對(duì)混合工質(zhì)ORC系統(tǒng)的開(kāi)發(fā)。 尤其是加大環(huán)保型非共沸工質(zhì)、CO2+環(huán) 保型有機(jī)工質(zhì)非共沸混合體系的熱物

12、性研究。 （3）加大對(duì)防工質(zhì)泄漏技術(shù)措施的研究，系統(tǒng)設(shè)計(jì)應(yīng)考慮事故及正常維修情況 下工質(zhì)的回收措施，研究一些性能優(yōu)越過(guò)渡工質(zhì)（如HCFC123)的收集及無(wú)害化利 用、處理技術(shù)。 經(jīng)研究表明，選用恰當(dāng)?shù)慕M元，當(dāng)混合體系的組元數(shù)超過(guò)3時(shí)，在泡 露點(diǎn)間的汽液兩相區(qū)，混合工質(zhì)的比焓與溫度間趨于線性依變關(guān)系，便 能最大限度減少溫差傳熱不可逆損失。因此，使用熱力性能優(yōu)良的混合 工質(zhì)是改善ORC系統(tǒng)的重要措施。尤其是在采用風(fēng)冷冷端、或冷卻介質(zhì)進(jìn) 出口溫差較大的情況下，使用非共沸混合工質(zhì)可在保證所需傳熱溫差的 條件下，減少溫差傳熱不可逆損失，使系統(tǒng)獲得較高的效率。 （二）混合工質(zhì)熱力性質(zhì)的計(jì)算方法 循環(huán)工質(zhì)的

13、選擇及物性研究 多元混合工質(zhì)研究的重點(diǎn)和難點(diǎn)在于工質(zhì)物性的預(yù)測(cè)計(jì)算。因 許多有機(jī)工質(zhì)都是非極性物質(zhì)，本項(xiàng)目研究選用通用性很好、國(guó)際 上研究比較成熟、形式簡(jiǎn)單的立方形狀態(tài)方程PR（PENG-ROBINSON) 方程,其余熱力學(xué)導(dǎo)出參數(shù)(焓、熵、自由能、逸度), 均采用余函數(shù) 方程進(jìn)行計(jì)算, 對(duì)于混合工質(zhì)采用Vander Waals混合規(guī)則，這樣便 于程序設(shè)計(jì)和ORC系統(tǒng)性能的仿真研究。 循環(huán)工質(zhì)的選擇及物性研究 Vander Waals 混合規(guī)則ijj ij im xx i i im bxb jiijij aak)1( BZ BZ b b x B A BZZ b b m i m j ijj m

14、i i )21( )21( ln 2 22 )ln()1(ln 導(dǎo)出參數(shù) (其中自由能、比熵、比焓采用余函數(shù)方程計(jì)算） 1).逸度系數(shù) Peng-Robinson 狀態(tài)方程 )()( mmmmmm m mm M bVbbVVbV TR P 2).比自由能 mmmr aaa * BZ BZ B A BZTR M )21( )21( ln 22 )ln( 3).比熵 T a sss rm mmmr * BZ BZ TBR P BZR M m M )21( )21( ln 22 )ln( 4).比焓)1(ZTRSTah Mrmrmrm 5).理想氣體 基準(zhǔn)參數(shù) ),( * iii PTsx ),(

15、* PTs m 0 0 ),( * ln),( 0 00 P Px R T dT CsPTs i M T T PTPiii i dTChh T T PiTPii 0 00 0 ),( * 循環(huán)工質(zhì)的選擇及物性研究 1 1 n i i y混合工質(zhì)的汽液相平衡 v ii l ii yx)1(ni 歸一化方程，1 1 n i i x 混合規(guī)則中的二元相互作用系數(shù)kij反映了混合物中兩種分子間的相互作用及非理想作用的特性，是混合工質(zhì)熱力性 質(zhì)計(jì)算的關(guān)鍵參數(shù)，其準(zhǔn)確度直接影響到物性計(jì)算結(jié)果的精度。一般kij需由混合工質(zhì)的大量pVTx實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)采用適當(dāng)?shù)哪?標(biāo)函數(shù)和最優(yōu)化算法得出，這妨礙了對(duì)眾多混合工質(zhì)的研

16、究，降低了熱力學(xué)的預(yù)測(cè)能力。為此，對(duì)二元體系我們采用kij 的經(jīng)驗(yàn)公式，對(duì)多元體系采用kij差值關(guān)聯(lián)模型。 二元混合工質(zhì)相互作用系數(shù)kij經(jīng)驗(yàn)公式 2 2 1 cjci ZZ cjci cjci ij TT TT k 多元(n=3)體系kij差值關(guān)聯(lián)模型 j),i ( jijiij kkkk iFii nk/031.030.0 1.0 i、j以正常沸點(diǎn)從低到高為排序依據(jù)；nF為氟原子的個(gè)數(shù)。 對(duì)國(guó)際上已公布pVTx實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)的混合體系汽液相平衡（VLE）的計(jì)算結(jié)果表明，該預(yù)測(cè)方法具體較高的精度，從而 提高了PR方程的推算能力，確保了ORC循環(huán)性能預(yù)測(cè)的可靠性。 循環(huán)工質(zhì)的選擇及物性研究 Cont

17、ents 1 2 3 5 6 7 4 （一）螺桿式膨脹機(jī)（Screw expander) 膨脹設(shè)備的選擇 開(kāi)啟式膨脹機(jī)外形 半封閉式膨脹機(jī)外形 陰陽(yáng)轉(zhuǎn)子 膨脹設(shè)備的選擇 螺桿壓縮機(jī)與膨脹機(jī)的區(qū)別與聯(lián)系 膨脹設(shè)備的選擇 螺桿壓縮機(jī)工作示意圖 膨脹設(shè)備的選擇 螺桿膨脹機(jī)工作示意圖 技術(shù)成熟度高。其結(jié)構(gòu)與螺桿壓縮機(jī)完全一致，只是旋轉(zhuǎn)方向不同。 屬于容積式膨脹機(jī)械（活塞、渦旋、螺桿），不需要噴嘴、動(dòng)葉，機(jī)組動(dòng)力性 能受氣動(dòng)特性影響較小，機(jī)內(nèi)流速低，無(wú)余速損失，設(shè)計(jì)制造比較簡(jiǎn)單、造價(jià)低、 低溫下的效率可能比透平機(jī)高，螺桿膨脹動(dòng)力機(jī)在工作介質(zhì)壓力大幅波動(dòng)時(shí), 內(nèi) 效率幾乎不改變。但當(dāng)進(jìn)口工質(zhì)品質(zhì)較高、流量

18、較大時(shí)，膨脹效率低于葉片式透 平，一般效率在70%以內(nèi)。 轉(zhuǎn)速較低，可以與普通2極（3000rpm)-4極（1500rpm)發(fā)電機(jī)直聯(lián)，傳動(dòng)效率較 高。 因氣體流速低，轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速低，膨脹機(jī)入口可為濕蒸汽、甚至液態(tài)工質(zhì)，避免了 排氣過(guò)熱，適應(yīng)工況（參數(shù)及負(fù)荷）變化能力較強(qiáng)。 膨脹設(shè)備的選擇 1 螺桿膨脹機(jī) 螺桿直徑50-630mm， 單臺(tái)機(jī)組的容量在10-1500kW（國(guó)內(nèi)有1000kW的水蒸氣螺 桿膨脹機(jī)應(yīng)用），比較適合于十千瓦、百千瓦級(jí)的小型ORC系統(tǒng)。 膨脹機(jī)進(jìn)出口壓差控制=1.5-2MPa、溫度在250C以內(nèi)，內(nèi)容積比控制在5 以內(nèi)。當(dāng)工質(zhì)的體積膨脹比大于5時(shí)，應(yīng)用雙級(jí)螺桿膨脹或其他類型的

19、膨脹 機(jī)。 螺桿機(jī)除軸承、密封外，無(wú)其它磨損件，螺桿轉(zhuǎn)速不高，機(jī)組壽命長(zhǎng)，維 修費(fèi)用低，安全可靠性高。 螺桿膨脹機(jī)允許單機(jī)和并網(wǎng)運(yùn)行，扭矩大，能直接拖動(dòng)風(fēng)機(jī)、水泵或壓縮 機(jī)，當(dāng)帶動(dòng)發(fā)電機(jī)發(fā)電時(shí)能承受較大的沖擊負(fù)荷。 靠間隙密封 , 可在工作腔噴油，密封性能好。在采用易燃易爆工質(zhì)時(shí)， 系統(tǒng)內(nèi)壓力應(yīng)高于外界環(huán)境壓力。 膨脹設(shè)備的選擇 膨脹設(shè)備的選擇 Expander outlet ExpanderGenerator Oil separator Oil Heater Expander inlet Oil pump Hot working fluid Cooled working fluid 噴油潤(rùn)滑

20、 （密封）螺桿膨脹機(jī) （二）向心透平（Radial inflow turbine) 膨脹設(shè)備的選擇 導(dǎo)葉噴嘴 轉(zhuǎn)子(動(dòng)葉） IMPELLERIMPELLER WHEEL ASWHEEL AS TURBINETURBINE ROTORROTOR PIPEPIPE DIFFUSERDIFFUSER ASAS TURBINETURBINE NOZZLENOZZLE 膨脹設(shè)備的選擇 多級(jí)向心透平 透平-電機(jī) 單級(jí)向心透平與單級(jí)軸流透平相比： (1)級(jí)的余速損失和葉輪中的流動(dòng)損失比較小，可以獲得較高的輪周效率；在 小流量情況下表現(xiàn)更加明顯，幾乎所有小流量的透平都采用向心式； (2)向心透平對(duì)它的動(dòng)葉的氣

21、動(dòng)性能要求較低，即使葉片幾何形狀加工不精確 或者表面不光滑，透平的效率也不會(huì)受太大的影響； (3)向心透平易利用可調(diào)的導(dǎo)葉來(lái)實(shí)現(xiàn)透平的流量調(diào)節(jié)，具有較寬的運(yùn)行范圍。 膨脹設(shè)備的選擇 膨脹設(shè)備的選擇 （4）向心透平主要在功率較小的范圍內(nèi)適用，=1000kW。 （5）當(dāng)透平比轉(zhuǎn)速0.13時(shí)，透平應(yīng)設(shè)計(jì)成向心的。 （6）為了避免噴嘴超音速產(chǎn)生的損失，一般應(yīng)將單級(jí)壓比控制在86%;日本曾報(bào)告過(guò)的90。 （8）但是小功率的向心透平的軸效率大多較低，因此功率一般應(yīng)=25kW。高 壓比、小流量的向心透平一般在70-75%的水平。 （三）軸流透平（Axial- flow turbine) 膨脹設(shè)備的選擇 一般

22、當(dāng)容量=500kW時(shí)，采用軸流透平較有利。 在大容量下，軸流透平的效率比其余類型膨脹機(jī)的高。 為了避免噴嘴超音速產(chǎn)生的損失，一般應(yīng)將單級(jí)壓比控制在=3)體系kij差值關(guān)聯(lián)模型 j),i ( jijiij kkkk iFii nk/031.030.0 1.0 i、j以正常沸點(diǎn)從低到高為排序依據(jù)；nF為氟原子的個(gè)數(shù)。 對(duì)國(guó)際上已公布pVTx實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)的混合體系汽液相平衡（VLE）的計(jì)算結(jié)果表明，該預(yù)測(cè)方法具體較高的精度，從而 提高了PR方程的推算能力，確保了ORC循環(huán)性能預(yù)測(cè)的可靠性。 循環(huán)工質(zhì)的選擇及物性研究 單級(jí)向心透平與單級(jí)軸流透平相比： (1)級(jí)的余速損失和葉輪中的流動(dòng)損失比較小，可以獲得較

23、高的輪周效率；在 小流量情況下表現(xiàn)更加明顯，幾乎所有小流量的透平都采用向心式； (2)向心透平對(duì)它的動(dòng)葉的氣動(dòng)性能要求較低，即使葉片幾何形狀加工不精確 或者表面不光滑，透平的效率也不會(huì)受太大的影響； (3)向心透平易利用可調(diào)的導(dǎo)葉來(lái)實(shí)現(xiàn)透平的流量調(diào)節(jié)，具有較寬的運(yùn)行范圍。 膨脹設(shè)備的選擇 （三）高效直接接觸式蒸汽發(fā)生器的研制 為了進(jìn)一步提高換熱設(shè)備的性能和緊湊程度、降低設(shè)備造價(jià)，在采用高沸點(diǎn)流體作中間傳熱流體的情況下，利用高沸 點(diǎn)中間導(dǎo)熱流體與有機(jī)工質(zhì)間沸點(diǎn)差別較大的特性，采用導(dǎo)熱流體-有機(jī)工質(zhì)直接接觸式強(qiáng)化換熱措施，可望得到較好的 結(jié)果。 通過(guò)對(duì)直接接觸式蒸汽發(fā)生器性能的測(cè)試，結(jié)合分散相液滴群在連續(xù)相中的氣泡動(dòng)力學(xué)研究，初步得出直接接觸式蒸汽發(fā)生器容積 換熱系數(shù)比同工況下的管殼式換熱器高50%-70%。目前，正在進(jìn)行直接接觸式換熱器的參數(shù)優(yōu)化試驗(yàn)，爭(zhēng)取試制出能用于樣機(jī)的直接 接觸式高效蒸汽發(fā)生器