合肥市新站區(qū)興華苑D區(qū)單體樓二標段工程大體積砼施工方案

1、合肥市新站區(qū)興華苑D區(qū)單體樓二標段工程大體積混凝土施工方案 合肥市新站區(qū)興華苑D區(qū)單體樓二標段工程大體積混凝土施工方案第一節(jié)、編制依據(jù)1、興華苑工程施工圖紙；2、混凝土結(jié)構工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范；3、混凝土泵送施工技術規(guī)程；第二節(jié)、工程概況項目概況：總建筑面積：約122950平方米，含9#、10#、11#、12#、13#、14#、15#樓，合計7棟住宅樓和一個B組團地下車庫，住宅樓高26層、27層和29層， 層高均為2.90m;其中地下車庫面積約16965平方米。地下一層為車庫、基坑支護、室外土方、道排工程等工程，住宅為CFG樁+筏板基礎，剪力墻結(jié)構。各樓號筏板厚度及混凝土強度等級如下： 樓號筏

2、板厚度砼等級方量(M3)11#、13#、14#、12#1500C359959#、15#1500C351590/155510#1500C35872第三節(jié) 施工準備1、技術準備1）對混凝土配合比進行開盤鑒定并在計劃澆筑混凝土前，根據(jù)施工圖預算，將混凝土需求計劃，提前報送混凝土公司，并確認混凝土公司已備足滿足要求的原材料、泵車、混凝土運輸車等。同時將商品混凝土公司所提供的混凝土配合比單和原材試驗報告審查合格后報送監(jiān)理，待監(jiān)理工程師簽字認可后，方可進行混凝土澆筑。2）針對高溫季節(jié)做好夏季施工技術措施。2、材料準備大體積混凝土的施工技術要求比較高，特別在施工中要防止混凝土因水泥水化熱引起的溫度差產(chǎn)生溫度

3、應力裂縫。因此需要從材料選擇上、技術措施等有關環(huán)節(jié)做好充分的準備工作，才能保證基礎底板大體積混凝土順利施工。1、材料選擇（1）水泥：考慮普通水泥水化熱較高，特別是應用到大體積混凝土中，大量水泥水化熱不易散發(fā)，在混凝土內(nèi)部溫度過高，與混凝土表面產(chǎn)生較大的溫度差，便混凝土內(nèi)部產(chǎn)生壓應力，表面產(chǎn)生拉應力。當表面拉應力超過早期混凝土抗拉強度時就會產(chǎn)生溫度裂縫，確定采用PO42.5水泥，通過摻加合適的摻合料和外加劑可以改善混凝土的性能，提高混凝土的抗?jié)B能力。 （2）粗骨料：采用碎石，粒徑5-31.5mm，含泥量不大于1.選用粒徑較大、級配良好的石子配制的混凝土，和易性較好，抗壓強度較高，同時可以減少用水

4、量及水泥用量，從而使水泥水化熱減少，降低混凝土溫升。（3）細骨料：采用中砂，平均粒徑大于0.5mm，含泥量不大于5%，選用平均粒徑較大的中、粗砂拌制的混凝土比采用細砂拌制的混凝土可減少用水量10%左右，同時相應減少水泥用量，使水泥水化熱減少，降低混凝土溫升，并可減少混凝土收縮。 （4）粉煤灰：由于混凝土的澆筑方式為泵送，為了改善混凝土的和易性便于泵送，考慮摻加適量的粉煤灰。改善混凝土和易性，采用外摻法，即不減少配合比中的水泥用量。按配合比要求計算出每立方米混凝土所摻加粉煤灰量。（5）外加劑：通過分析比較及過去在其它工程上的使用經(jīng)驗，混凝土確定采用高效減水劑，每立方米混凝土2kg，減水劑可降低水

5、化熱峰值，對混凝土收縮有補償功能，可提高混凝土的抗裂性。摻入膨脹劑，在最初14d潮濕養(yǎng)護中，使混凝土體積微膨脹，補償混凝土早期失水收縮產(chǎn)生的收縮裂縫； 2、混凝土配合比（1）混凝土采用商品混凝土，因此要求混凝土攪拌站根據(jù)現(xiàn)場提出的技術要求，提前做好混凝土試配。（2）混凝土配合比應提高試配確定。按照國家現(xiàn)行混凝土結(jié)構工程施工及驗收規(guī)范、普通混凝土配合比設計規(guī)程及粉煤灰混凝土應用技術規(guī)范中的有關技術要求進行設計。（3）粉煤灰采用外摻法時僅在砂料中扣除同體積的砂量。另外應考慮到水泥的供應情況，以滿足施工的要求3、機械準備經(jīng)計算每棟樓在施工中主要配備以下機械：2臺混凝土車載泵車、8輛容量為8m3混凝土

6、運輸車。（計算書附后）。其它小型機械備有16條插入式振動棒，8條用于振搗，8條備用、平板振動器4臺等；主要機具有手推車、串筒、大小平鐵鏟、鐵板、鐵桿、抹子等。4、勞動力準備項目部安排混凝土技術工45人，壯工60人，分三班輪流作業(yè)，木工2人，鋼筋工2人；混凝土試驗站安排技術人員1名，配合現(xiàn)場管理人員進行混凝土澆筑質(zhì)量控制，安排現(xiàn)場調(diào)度員1名協(xié)調(diào)現(xiàn)場車輛供應和指揮車輛秩序。5、現(xiàn)場準備工作（1）基礎筏板鋼筋及柱、墻插筋應分段盡快施工完畢，并進行隱蔽工程驗收。（2）將基礎筏板上表面標高抄測在柱、墻鋼筋上，并作明顯標記，供澆筑混凝土時找平用。（3）混凝土運輸車道路清理暢通（4）了解天氣情況，盡量選擇在

7、低溫時段施工（5）澆筑混凝土時預埋的測溫管及保溫隨需的草席等應提前準備好。（6）項目經(jīng)理部應與建設單位聯(lián)系好施工用電，以保證混凝土振搗及施工照明用，環(huán)保已申請。（7）管理人員、施工人員、后勤人員、保衛(wèi)人員等晝夜排班，堅守崗位，各負其責，保證混凝土連續(xù)澆灌的順利進行。第四節(jié)、大體積混凝土施工安排1、施工段的劃分及澆筑順序由于基礎底板尺寸不大，底板厚度分別為1500 mm因此基礎底板為一個自然施工段?；A筏板澆筑時計劃采用2臺混凝土車泵同時澆筑，混凝土的澆筑順序由兩端向中間，采用斜面分層澆筑，至中部匯合，澆筑簡圖如下：基礎筏板澆筑路線簡圖2、泵送混凝土現(xiàn)澆施工車泵及運輸車輛計算各棟樓基礎筏板最大砼

8、量約為1590m3，計劃24小時澆筑完畢，即每小時需澆筑66.25m3。依據(jù)建筑施工計算手冊，混凝土泵送施工技術規(guī)程JGJ/T 10-95及相關參數(shù)計算如下：一、計算公式：(1) 泵車數(shù)量計算公式 N = qn / (qmax )(2) 每臺泵車需攪拌車數(shù)量 n1 = qm (60 l / v + t)/(60 Q) qm = qmax (3) 泵車的最大輸送距離計算公式 Lmax = Pmax r / (2 (k1 + k2 (1 + t2/t1) V0) 0 k1=（3.00-0.01S）102 k2=（4.00-0.01S）102(4) 配管水平換算長度計算公式 L=(l1 + l2 +

9、 .) + k(h1 + h2 + .) + fm + bn1 + tn2式中： N-混凝土輸送泵車需用臺數(shù)(臺) qn-計劃每小時混凝土澆筑數(shù)量(m3/h) qmax-混凝土輸送泵車最大排量(m3/h) -泵車作業(yè)效率,一般取0.5 -0 .7 n1-每臺泵車需配攪拌運輸車的數(shù)量(臺) qm-泵車實際平均輸出量(m3/h) Q-混凝土攪拌運輸車容量(m3) l-攪拌站到施工現(xiàn)場往返距離(km) v-攪拌運輸車車速(km/h),一般取30 t-一個運輸周期總的停車時間(min) -配管條件系數(shù),可取0.8 -0.9 Lmax-泵最大水平輸送距離(m) Pmax-混凝土泵產(chǎn)生的最大出口壓力(Pa

10、) r-混凝土輸送管半徑(mm) k1-粘著系數(shù)(Pa) k2-速度系數(shù)(Pa/m/s) t2/t1-分配切換時間與活塞推壓混凝土時間之比,一般取0.3 V0-混凝土拌合物在輸送管內(nèi)的平均流速(m/s) 0-徑向壓力與軸向壓力之比,對普通混凝土取0.90。二、計算參數(shù)： (1) 混凝土澆灌量qn=66.25(m3/h) (2) 泵車最大排量qmax=32.00(m3/h) (3) 泵送作業(yè)效率=0.84 (4) 攪拌運輸車容量Q=6.00(m3) (5) 攪拌運輸車車速v=30.00(km/h) (6) 往返距離l=15.00(km) (7) 總停車時間t=45.00(min) (8) 配管條

11、件系數(shù)=0.90 (9) 泵車的最大泵壓Pmax=4.71106(Pa) (10) 混凝土平均流速V0=0.56(m/s) (11) 混凝土坍落度S=160.00(mm) (12) 混凝土輸送管半徑r=62.50(mm) (13) 水平配管的總長度 l1 + l2 + .=120.00(m) (14) 垂直配管的總長度 h1 + h2 + .=10.00(m) (15) 軟管根數(shù) m=1 (16) 彎管個數(shù) n1=2 (17) 變徑管個數(shù) n2=3 (18) 每米垂直管的換算長度 k=3.00(m) (19) 每米軟管的換算長度 f=20.00(m) (20) 每米彎管的換算長度 b=12.0

12、0(m) (21) 每米變徑管的換算長度 t=16.00(m)三、計算結(jié)果： (1) 混凝土輸送泵車需臺數(shù)N=2(臺) (2) 每臺輸送泵需配備攪拌運輸車臺數(shù)n1=5(臺) (3) 共需配備攪拌運輸車:10(臺) (4) 泵車最大輸送距離Lmax=290.20m (5) 配管的水平換算長度 L=242.00m經(jīng)過計算得到最大水平輸送距離290.20(m),大于配管的水平換算長度242.00(m),所以滿足要求!第五節(jié)、主要施工方法（1）混凝土采用商品混凝土，用混凝土運輸車運到現(xiàn)場，采用2臺混凝土輸送泵送筑。（2）澆筑方法對于筏板，根據(jù)混凝土泵送時自然形成的流淌斜坡度，在每條澆筑帶前、中、后各布

13、置1道50插入式振動棒，第1道布置在混凝土卸料點，振搗手負責出管混凝土的振搗，使之順利通過面筋流入底層；第2道設置在混凝土的中間部位，振搗手負責斜面混凝土的密實；第3道設置在坡腳及底層鋼筋處，振搗手負責混凝土流入下層鋼筋底部，確保下層鋼筋混凝土的振搗密實。振搗手振搗方向為：下層垂直于澆筑方向自下而上，上層振搗自上而下，振搗時，本著快插慢拔的原則，振點要均勻，插入間距不大于50厘米，并成梅花形布置，振搗時間以混凝土表面不冒泡為準，嚴禁振搗時間過長，使其粗骨料下沉，砼勻質(zhì)性差，造成表面浮漿過厚，產(chǎn)生裂紋。振搗第二層時要將振動棒插入第一層混凝土內(nèi)50厘米以上，澆筑振搗混凝土過程中，由專人平扒混凝土，

14、使其上部鋼筋網(wǎng)眼外露，防止產(chǎn)生表面覆蓋，內(nèi)里產(chǎn)生空洞。澆筑時隨時觀察坡面混凝土的情況，保證混凝土表面隨時有新的混凝土覆蓋，以免出現(xiàn)冷縫。對底板混凝土在初凝前進行二次振搗，散發(fā)其內(nèi)溫和增加密實性，減少表面所產(chǎn)生的泌水現(xiàn)象。（3）底板混凝土泌水處理筏板混凝土在前期澆筑過程中，泌水會被混凝土趕向積水井等低洼處，然后用軟軸抽水機抽出泌水。底板混凝土澆筑的后期，處理泌水的方法是改變混凝土的澆筑方向，即最后澆筑混凝土時從最后端往回澆筑，與原澆筑斜坡相交成一條集水溝，另外有意加強兩側(cè)混凝土的澆筑速度，這樣集水溝逐步在中間縮小成小水坑，然后軟軸抽水機抽出泌水。（4）表面處理混凝土澆筑約3h后，初步按標高用長刮

15、尺進行拍打振實后，并抹平刮平趕走表面泌水，在初凝前用鐵滾桶縱橫碾壓數(shù)遍，待混凝土收水沉實后，用木抹子搓平混凝土表面，因施工期間氣溫較高，為更好的封閉混凝土表面收水裂縫，進行二次抹壓，然后覆蓋1層塑料布保濕養(yǎng)護。由于混凝土坍落度比較大，會在表面鋼筋下部產(chǎn)生水分，或在表層鋼筋上部的混凝土產(chǎn)生細小裂縫。為了防止出現(xiàn)這種裂縫，在混凝土初凝前和混凝土預沉后采取二次抹面壓實措施。大體積砼施工溫控措施及抗裂計算1、自約束裂縫控制計算書（1）、澆筑大體積混凝土時,由于水化熱的作用,中心溫度高,與外界接觸的表面溫度低, 當混凝土表面受外界氣溫影響急劇冷卻收縮時,外部混凝土質(zhì)點與混凝土內(nèi)部各質(zhì)點之間相互約束,使表

16、面產(chǎn)生拉應力,內(nèi)部降溫慢受到自約束產(chǎn)生壓應力.則由于溫差產(chǎn)生的最大拉應力可由下式計算: 式中 t 混凝土的拉應力(N/mm2); E(t) 混凝土的彈性模量(N/mm2); 混凝土的熱膨脹系數(shù)(1/); T1 混凝土截面中心與表面之間的溫差();其中心溫度按下式計算 其中T0為入模溫度取20， 混凝土的泊松比,取0.15 0.20;各棟樓不同齡期中心溫度如下表：板厚T(3)T(6)T(9)T(12)T(15)T(18)150042.43247.37745.81241.97038.02134.925由上式計算的t如果小于該齡期內(nèi)混凝土的抗拉強度值, 則不會出現(xiàn)表面裂縫,否則則有可能出現(xiàn)裂縫,同時

17、由上式知采取措施控制溫差T1就有可有效的控制表面裂縫的出現(xiàn) .大體積混凝土一般允許溫差宜控制在20-25范圍內(nèi).（2）、計算:1、混凝土拌合溫度：Tc=CiTiWi/CiWi Ci - 混凝土組成材料比熱（kJ/(kgK)），C水=4.2，C水泥=C砂=C石=0.84； Ti - 混凝土組成材料溫度（C），T水=20，T水泥=15，T砂=10，T石=10； Wi - 混凝土組成材料重量（kg），W水=10，W水泥=5，W砂=30，W石=50；Tc=CiTiWi/CiWi=(4.22010+0.84155+0.841030+0.841050)/(4.210+0.845+0.8430+0.8450

18、)=13.89C；2、混凝土入模溫度：Ti=Tc+(Tq-Tc)(A1+A2+A3) Tc - 混凝土拌合溫度（C），Tc=13.89； Tq - 混凝土運輸和澆筑時的室外平均溫度（C），Tq=30； A1 - 混凝土裝、卸、運轉(zhuǎn)溫度損失系數(shù)，A1=0.5； A2 - 混凝土運輸時溫度損失系數(shù)A2=t，t為運輸時間（min），查表，=0.01，t1= 10； A3 - 澆筑過程中溫度損失系數(shù)A3=0.002t，t為澆筑時間（min），t2=20；Ti=Tc+(Tq-Tc)(A1+A2+A3)=Tc+(Tq-Tc)(A1+t1+0.002t2)= 13.89+(30-13.89)(0.5+0.0

19、110+0.00220)=24.2C；3、混凝土絕熱升溫：T(t)=mcQ(1-e-mt)/C mc - 每立方混凝土的水泥用量（kg），mc=275； Q - 每千克水泥水化熱量（J/kg），Q=335； C - 混凝土的比熱（kJ/(kgK)），C=0.96； - 混凝土質(zhì)量密度（kg/m3），=2400； m - 與水泥品種、澆筑時與溫度有關的經(jīng)驗系數(shù)，m=0.3； t - 混凝土澆筑后計算時的天數(shù)（天），t=3；T(t)=mcQ(1-e-mt)/C=275335(1-e-0.33)/(0.962400)=23.728C；4、混凝土中心溫度：Tmax=Ti+T(t) Ti - 混凝土澆筑

20、時的入模溫度（C），Ti=24.2； T(t) - 在t齡期時混凝土的絕熱溫升（C），T(t)=23.728； - 不同的澆筑塊厚度、不同齡期時的降溫系數(shù)，=0.36；Tmax=Ti+T(t)=24.2+23.7280.36=32.742C；5、混凝土表面溫度：Tb(t)=21.82C；6、由于溫差產(chǎn)生的最大拉應力：t=2E(t)T1/(3(1-) E(t) - 混凝土的彈性模量（N/mm2），E(t)=Ec(1-e-0.09t)=31500(1-e-0.093)=7453.546； - 混凝土的熱膨脹系數(shù)(1/C)，=110-5； T1 - 混凝土內(nèi)部最高溫度與外界氣溫之差（C）T1=Tma

21、x-Tb(t)=32.742-21.82=10.922； - 混凝土的泊松比，取0.150.20，=0.15；t=2E(t)T1/(3(1-)=27453.546110-510.922/(3(1-0.15)=0.638N/mm2；7、3d齡期的抗拉強度：ft(t)=0.8ft(lgt)2/3=0.81.43(0.477)2/3=0.699N/mm2；結(jié)論：因內(nèi)部溫差引起的拉應力小于該齡期內(nèi)混凝土的拉抗強度值，所以滿足要求。計算得各棟樓不同齡期表面控制溫度如下表：板厚砼強度3d6d9d12d15d18d1500C353139353532292、蓄水法溫度控制計算書 一、混凝土澆筑體表面保溫層厚度

22、混凝土的導熱系數(shù)0W/(mK)2.3保溫材料的導熱系數(shù)W/(mK)0.1混凝土結(jié)構的實際厚度h(m)1.5Tb-Tq(C)16Tmax-Tb(C)22傳熱系數(shù)修正值Kb1.6 混凝土澆筑體表面保溫層厚度： =0.5h(Tb-Tq)Kb/(0(Tmax-Tb)=0.51.50.1161.6/(2.322)=0.03794m=4cm 二、保溫層總熱阻、放熱系數(shù)及虛擬厚度混凝土維持到預定溫度的延續(xù)時間t(d)10混凝土結(jié)構長a(m)60.2混凝土結(jié)構寬b(m)18混凝土結(jié)構厚h(m)1.5Tmax-Tb(C)30傳熱系數(shù)修正值K1.3混凝土開始養(yǎng)護時的溫度T0(C)25大氣平均溫度Ta(C)25每立

23、方米混凝土的水泥用量mc(kg/m3)300在規(guī)定齡期內(nèi)水泥的水化熱Q(t)(kJ/kg)188 混凝土維持到預定溫度的延續(xù)時間： X=24t=2410=240h 混凝土結(jié)構物的表面系數(shù)： M=(2ah+2bh+ab)/(abh)=(2(60.21.5)+2(181.5)+60.218)/(60.2181.5)=0.811(1/m) 混凝土表面的熱阻系數(shù)： R=XM(Tmax-Tb)K/(700T0+0.28mcQ(t)=2400.811301.3/(70025+0.28300188)=0.228kW 混凝土的表面蓄水深度： hw=Rw=0.2280.58=0.132m=13.2cm 調(diào)整后的

24、蓄水深度： hw=hwTb/Ta= hw(T0-20)/Ta=14(25-20)/25=2.8cm 調(diào)整后的蓄水深度為3cm。3、混凝土澆筑前裂縫控制計算書 一、計算原理 (依據(jù) ) : 大體積混凝土基礎或結(jié)構(厚度大于1m)貫穿性或深進的裂縫,主要是由于平均降溫差和收縮差引起過大的溫度收縮應力而造成的.混凝土因外約束引起的溫度(包括收縮)應力(二維時),一般用約束系數(shù)法來計算約束應力按以下簡化公式計算: T=T0+(2/3)T(t)+Ty(t)-Th式中 混凝土的溫度(包括收縮)應力 (N/mm2); E(t) 混凝土從澆筑后至計算時的彈性模量(N/mm2),一般取平均值; 混凝土的線膨脹系

25、數(shù),取1 10-5; T0 混凝土的澆筑入模溫度(); T(t) 澆筑完一段時間t,混凝土的絕熱溫升值();混凝土的最大綜合溫差()絕對值,如為降溫取負值;當大體積混凝土基礎長期裸露在室外,且未回填土時,T 值按混凝土水化熱最高溫升值(包括澆筑入模溫度)與當月平均最低溫度之差進行計算;計算結(jié)果為負值,則表示降溫; Ty(t) 混凝土收縮當量溫差(); Th 混凝土澆筑完后達到的穩(wěn)定時的溫度,一般根據(jù)歷年氣象資料取當年平均氣溫(); S(t) 考慮徐變影響的松弛系數(shù), 一般取0.3-0.5; R 混凝土的外約束系數(shù),當為巖石地基時,R=1;當為可滑動墊層時,R=0,一般土地基取0.25-0.50

26、; c 混凝土的泊松比.二、計算: 取S(t) = 0.19,R = 1.00, = 1 10-5,c = 0.15. 1) 混凝土3d的彈性模量公式: 計算得:E(3) = 0.71 104 2) 最大綜合溫差T = 25.10() 最大綜合溫差T均以負值代入下式計算. 3) 基礎混凝土最大降溫收縮應力計算公式: 計算得: =0.40(N/mm2) 4) 不同齡期的抗拉強度公式: 計算得:ft(3) = 0.70(N/mm2) 5) 抗裂縫安全度: k=0.70/0.40 = 1.75 1.15 滿足抗裂條件第六節(jié)、質(zhì)量要求在砼澆筑前，除應做好配合比設計外，尚應注意以下幾點：1、優(yōu)選砂石等原

27、材料，按照配合比設計規(guī)定的骨料類型、等級要求，做好粗細骨料的選擇、備料和檢驗工作。在充分降低水化熱的同時確保砼性能達到設計要求。2、模板支設時要充分考慮到大體積砼澆筑的特殊性，墻板500mm的吊模均采用木模支設，以利于砼保溫。3、考慮到本工程砼具有體積大、澆筑強度高、連續(xù)性要求高等一系列特點，在澆筑前應對砼生產(chǎn)廠家（商品砼）的運輸能力及運輸路線、現(xiàn)場輸送設備等進行仔細的檢查和落實。應確保砼來料的及時性和連續(xù)性，并保證砼到現(xiàn)場能及時入模。澆筑中的控制1、澆筑砼應連續(xù)進行。如必須間歇，其間歇時間應盡量縮短，并應在前層砼凝結(jié)之前，將次層砼澆筑完畢。間歇的最長時間應按所用水泥品種及砼凝結(jié)條件確定，如超過初凝時間，應按施工縫處理。保溫措施及測溫要求：為保證施工質(zhì)量，確保大體積砼的澆筑控制達到預期的效果，我們對砼進行了保溫措施和溫度監(jiān)控。1、本工程筏板采用蓄水法覆蓋保溫。通過計算，蓄水法保溫厚度分為32、