群樁基礎(chǔ)大體積混凝土底板防裂控制施工工法

1、群樁基礎(chǔ)大體積混凝土底板防裂控制施工技術(shù)研究與應(yīng)用鑒定資料青島城建集團有限公司二一二年九月目錄鑒定大綱2工作報告4技術(shù)報告8社會及經(jīng)濟效益分析報告35工程檢測報告36群樁基礎(chǔ)大體積混凝土底板防裂控制施工工法45用戶使用報告53檢索查新報告56應(yīng)用實例63鑒定大綱一、項目名稱：群樁基礎(chǔ)大體積混凝土底板防裂控制施工技術(shù)研究與應(yīng)用二、任務(wù)來源：自主研發(fā)三、完成單位：青島城建集團有限公司 協(xié)作單位：濟南城建集團有限公司四、鑒定依據(jù)：混凝土強度檢驗評定標準gb/t 50107-2010建筑地基基礎(chǔ)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范gb50202-2002預(yù)拌混凝土gb14902-2003粉煤灰混凝土應(yīng)用技術(shù)規(guī)范gbj

2、146-90混凝土泵送施工技術(shù)規(guī)程jgj/t10-2011五、鑒定目的：通過鑒定，對群樁基礎(chǔ)大體積混凝土底板防裂控制施工工法作出客觀評價，評審該項目研究成果是否符合國家和地方的有關(guān)法規(guī)、政策，是否符合市政工程實際需要，為該施工技術(shù)推廣應(yīng)用提供科學(xué)依據(jù)。六、鑒定內(nèi)容：1、本項目的技術(shù)資料、文件是否齊全、符合要求，及技術(shù)、資料文件中的數(shù)據(jù)、圖表是否準確、完整。2、鑒定群樁基礎(chǔ)大體積混凝土底板防裂控制施工工藝、施工方案是否合理。3、對群樁基礎(chǔ)大體積混凝土底板防裂控制施工技術(shù)在工程中的應(yīng)用技術(shù)作出判斷；并綜合國內(nèi)同類施工方法進行對比分析，有何特點、獨創(chuàng)性、新穎性，準確評價項目水平。4、評估經(jīng)濟效益和社

3、會效益。5、存在問題及改進建議。6、鑒定結(jié)論：全面準確提出意見。七、鑒定程序（一）組成鑒定委員會，通過成員名單及各工作組，選出主任（二）通過鑒定大綱（三）課題組匯報研究成果（四）專家質(zhì)詢與課題組答辯（五）鑒定委員會專家評審（六）專家分組討論，起草、審議、通過鑒定意見八、根據(jù)鑒定內(nèi)容全面、客觀、準確地提出鑒定意見。九、鑒定資料目錄1、工作報告2、技術(shù)報告3、社會及經(jīng)濟效益分析報告4、工程檢測報告5、群樁基礎(chǔ)大體積混凝土底板防裂控制施工工法6、用戶使用報告7、檢索查新報告8、應(yīng)用實例此大綱經(jīng)鑒定委員會通過后生效。工作報告 1.概述1.1立項背景大體積混凝土斷面大、水泥用量多，在施工過程中，水泥水化

4、后釋放的水化熱會使混凝土產(chǎn)生較大的溫度應(yīng)力和收縮應(yīng)力，導(dǎo)致混凝土產(chǎn)生表面裂縫和貫穿性裂縫，影響基礎(chǔ)或主體結(jié)構(gòu)的整體性、耐久性和防水抗?jié)B性。目前，國內(nèi)外針對大體積混凝土裂縫控制也有了很多研究，在參考了相關(guān)文獻例如：廈門海滄大橋、上海竹園第二污水處理廠等大體積混凝土澆筑時的裂縫控制，常用的技術(shù)措施有以下幾點。 (1)降低水泥水化熱 (2)降低混凝土入模溫度 (3)加強施工中溫度控制 (4)改善約束條件 (5)提高混凝土的極限拉伸強度等。對于臨海粉煤灰吹填區(qū)域，因承載力過低，采用群樁基礎(chǔ)，在該基礎(chǔ)條件下的大體積混凝土澆筑施工而言難度更大。這是由于根據(jù)地質(zhì)情況，對預(yù)先打入的混凝土預(yù)制方樁排列密集，長短

5、不一，對大體積混凝土底板的約束較大，導(dǎo)致混凝土更易出現(xiàn)裂縫。青島城建集團有限公司與濟南城建集團有限公司聯(lián)合開展技術(shù)攻關(guān)，在不斷試驗和總結(jié)的基礎(chǔ)上，針對臨海粉煤灰吹填區(qū)域群樁基礎(chǔ)條件下的大體積混凝土底板防裂施工問題，研制了一套可以嚴格保證施工質(zhì)量且高效的施工工藝，經(jīng)實踐驗證，該方法可縮短工期、降低成本、有效防止大體積混凝土底板開裂。1.2 國內(nèi)研究現(xiàn)狀的調(diào)查經(jīng)過查新國內(nèi)多為普通大體積混凝土的施工，通過優(yōu)化大體積混凝土配合比，配合綜合溫控技術(shù)，最大限度地減少因水化熱引起的混凝土溫差應(yīng)力產(chǎn)生的裂縫以及混凝土收縮產(chǎn)生的裂縫。群樁基礎(chǔ)大體積混凝土底板防裂控制，施工場地主要為淤泥混沙層和粉煤灰回填層，地址

6、條件復(fù)雜，且預(yù)先打入的混凝土預(yù)制方樁排列密集，長短不一，對大體積混凝土的約束較大。對分析整體混凝土裂縫產(chǎn)生的原因和應(yīng)對措施比較困難，對混凝土澆筑完畢后的后期裂縫控制如控制養(yǎng)護時間和測溫次數(shù)必須經(jīng)過計算作為參考，比較復(fù)雜和繁瑣。1.3與當(dāng)前國內(nèi)同類研究、同類技術(shù)做綜合比較1.3.1傳統(tǒng)工藝 針對大體積混凝土水泥水化熱大，構(gòu)件斷面尺寸較厚，熱量不易排出等特點，傳統(tǒng)工藝從優(yōu)化配合比，加強養(yǎng)護，減小混凝土內(nèi)外溫差等方面入手，采取措施，以減少混凝土裂縫產(chǎn)生。1.3.2群樁基礎(chǔ)大體積混凝土底板防裂控制施工工藝結(jié)合地基承載力差的臨海復(fù)雜地質(zhì)條件下大體積混凝土防裂施工工藝，尤其是粉煤灰吹填造陸區(qū)域內(nèi)的大體積混

7、凝土工程施工中防裂控制，相對于其它類似的大體積混凝土裂縫控制而言，分析了群樁基礎(chǔ)對大體積底板混凝土裂縫的約束力影響，新增加了后澆帶處理和泌水處理措施，并且在混凝土測溫過程中選用電子測溫設(shè)備，能夠更精確的掌握混凝土內(nèi)部溫度，施工工藝先進合理，便于操作。2.課題研究的主要內(nèi)容和研究人員組成2.1課題研究的主要內(nèi)容本課題適用于地基承載力差的復(fù)雜地質(zhì)條件下，采用群樁基礎(chǔ)對底板混凝土約束較大的大體積混凝土工程施工，例如：筏板基礎(chǔ)、大型設(shè)備基礎(chǔ)、樁基礎(chǔ)的承臺、人防及地下建筑結(jié)構(gòu)等大體積混凝土的施工。研究的主要內(nèi)容如下：2.1.1優(yōu)化大體積混凝土配合比，配合綜合溫控技術(shù)，最大限度地減少因水化熱引起的混凝土溫

8、差應(yīng)力產(chǎn)生的裂縫以及混凝土收縮產(chǎn)生的裂縫。2.1.2采用斜面分層澆注混凝土的方法，有利于快速釋放熱量進行快速連續(xù)澆筑，縮短了施工工期。2.1.3本施工工藝，由于減少了施工工序之間的交叉，從而簡化施工程序，加快施工進度。2.1.4本施工工藝，采用800mm后澆帶做法，避免了混凝土因長度大引起的溫度收縮裂縫，保證了施工質(zhì)量。2.2課題研究人員組成主 要 研 制 人 員 名 單序號姓名性別出生年月技術(shù)職稱文化程度工作單位1張凱男1975.6工程師研究生青島城建集團有限公司2陳聰男1980.11工程師本科青島城建集團有限公司3陳奎松男1986.7助工?？魄鄭u城建集團有限公司4劉鋒男1973.6高工本科

9、濟南城建集團有限公司5孔德中男1984.3助工本科濟南城建集團有限公司6于天光男1962.10高工本科青島城建集團有限公司7曲健男1975.7高工本科青島城建集團有限公司8曹現(xiàn)迎男1974.6高工本科青島城建集團有限公司9類維波男1980.12工程師本科青島城建集團有限公司10于建欣男1986.1助工本科青島城建集團有限公司3研究過程2007年8月至2007年10月課題小組在青島市婁山河污水處理廠工程中，對群樁基礎(chǔ)條件下的大體積混凝土底板防裂施工問題，進行了施工技術(shù)探討和研究，確定施工工藝。2010年4月至2010年6月課題小組在青島婁山河污水處理廠一期出水標準升級工程中，對群樁基礎(chǔ)條件下的大

10、體積混凝土底板防裂施工問題，再次進行了施工技術(shù)分析，完善了施工工藝。2011年5月至2011年7月課題小組在青島太原路固體廢棄物中轉(zhuǎn)站遷建工程中，對群樁基礎(chǔ)條件下的大體積混凝土底板防裂施工問題，第三次進行了施工技術(shù)的深入研究和工藝提升。大體積混凝土澆筑常用的技術(shù)措施有以下幾點。 (1)降低水泥水化熱 (2)降低混凝土入模溫度 (3)加強施工中溫度控制 (4)改善約束條件 (5)提高混凝土的極限拉伸強度等。對于沿海粉煤灰吹填區(qū)的地下大體積混凝土澆筑施工而言難度更大，這是由于施工場地主要為淤泥混沙層和粉煤灰回填層，地址條件復(fù)雜，且預(yù)先打入的混凝土預(yù)制方樁排列密集，長短不一，對大體積混凝土的約束較大

11、。青島城建集團有限公司與濟南城建集團有限公司聯(lián)合開展技術(shù)攻關(guān)，在不斷試驗和總結(jié)的基礎(chǔ)上，針對臨海粉煤灰吹填區(qū)域群樁基礎(chǔ)條件下的大體積混凝土底板防裂施工問題，研制了一套可以嚴格保證施工質(zhì)量且高效的施工工藝，經(jīng)實踐驗證，該方法可縮短工期、降低成本、有效防止大體積混凝土底板開裂。4該項目研究的目的意義 解決了項目施工中，水泥水化后釋放的水化熱會使混凝土產(chǎn)生較大的溫度應(yīng)力和收縮應(yīng)力，導(dǎo)致混凝土產(chǎn)生表面裂縫和貫穿性裂縫，影響基礎(chǔ)或主體結(jié)構(gòu)的整體性、耐久性和防水抗?jié)B性。而且施工場地主要為淤泥混沙層和粉煤灰回填層，地址條件復(fù)雜，且預(yù)先打入的混凝土預(yù)制方樁排列密集，長短不一，對大體積混凝土的約束較大。為臨海粉

12、煤灰區(qū)域大體積混凝土澆筑施工提供了很好的范例。5已應(yīng)用和推廣的情況青島市婁山河污水處理廠位于青島市李滄區(qū)西部的婁山河入?？冢瑥S區(qū)總規(guī)劃用地約22萬m2，場地原為青島發(fā)電廠的粉煤灰排放場。其中生物反應(yīng)池長141m*寬120m，分東、西兩池（每池長141m,寬60m），凈高7.2m，底板厚850mm，外池壁厚650mm，c80預(yù)應(yīng)力混凝土管樁基礎(chǔ)。該工程采用本工藝施工，效果較好；青島婁山河污水處理廠一期出水標準升級工程位于青島市李滄區(qū)婁山河入?？谇帱S高速公路西側(cè)，粉煤灰吹填區(qū)域，總占地面積1萬，工程造價3859萬元。其中污泥濃縮預(yù)缺氧池40m*22m*9m（池深），底板800mm厚，池壁600mm

13、厚，該工程采用本工藝施工，效果較好；青島市太原路固體廢棄物中轉(zhuǎn)站遷建工程位于李滄區(qū)濱海路36號，婁山河污水處理廠西側(cè)的電廠粉煤灰吹填區(qū)，占地面積約10萬。其中中轉(zhuǎn)車間底板長144m，寬82.5m；地下一層，地下室埋深8.2m。本工程設(shè)計采用樁基礎(chǔ)及大體積成片筏板基礎(chǔ)，底板厚度800mm，局部1500mm，屬于大體積砼，該工程采用本工藝施工，效果較好。在青島城建集團有限公司承包的青島市城市糞便無害化處置工程施工中，地處粉煤灰吹填區(qū)域，基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)形式樁基礎(chǔ)，其中隔離液及調(diào)節(jié)池底板及外墻厚度較大，準備采用群樁基礎(chǔ)大體積混凝土底板防裂控制施工工法進行施工。6結(jié)論與展望 臨海粉煤灰吹填區(qū)地下混凝土結(jié)構(gòu)防裂

14、控制施工工法通過優(yōu)化大體積混凝土配合比，配合綜合溫控技術(shù)，最大限度地減少因水化熱引起的混凝土溫差應(yīng)力產(chǎn)生的裂縫以及混凝土收縮產(chǎn)生的裂縫。采用斜面分層澆注混凝土的方法，有利于快速釋放熱量進行快速連續(xù)澆筑，縮短了施工工期。另外本施工工藝，由于減少了施工工序之間的交叉，從而簡化施工程序，加快施工進度。 工程施工過程中嚴格執(zhí)行施工規(guī)范、操作規(guī)程，工程內(nèi)容符合設(shè)計要求，施工質(zhì)量符合質(zhì)量標準。同時社會效益和經(jīng)濟效益顯著，在市政同類相似的工程中經(jīng)受了檢驗，可以推廣。技術(shù)報告1.大體積混凝土底板裂縫早期控制計算根據(jù)施工擬采取的防裂措施和現(xiàn)場的施工條件，在大體積混凝土澆筑前先計算水泥水化熱絕熱溫升、各齡期的彈性

15、模量、收縮變形和收縮當(dāng)量溫差估算出混凝土內(nèi)部最大的溫度收縮應(yīng)力，若小于混凝土的極限抗拉強度，表示采取的措施有效地抑制裂縫的出現(xiàn)；若大于混凝土的極限抗拉強度，須從配合比、施工技術(shù)、養(yǎng)護、控制溫差等措施改善。1.1 溫度應(yīng)力計算1.1.1水化熱絕熱溫升計算工程采用青島山水牌普通硅酸鹽水泥，用量288 kg/m3，粉煤灰用量48 kg/m3，礦粉用量144 kg/m3，青島山水牌普通硅酸鹽水泥第28天最終水化熱是q0=330kj/kg，通過計算得到澆筑后第3天釋放的水化熱是q(3d)=q0(1-e-mt)=330（1-e-0.3843）=225.7kj/kg,澆筑后第7天水泥釋放的水化熱是q(7d)

16、=q0(1-e-mt)=330(1-e-0.3847）=307.55 kj/kg。假定混凝土處于上不能散發(fā)熱量的絕熱狀態(tài)，混凝土把內(nèi)部溫度持續(xù)上升與時間的規(guī)律由下式確定： 在摻有粉煤灰的情況下按照下列公式計算水化熱絕熱溫升：絕熱最高溫升 ： t(t)任意時間t，混凝土絕熱溫升值（）；w每立方米中水泥用量（kg）；c混凝土的比熱，一般取0.97103j/(kg)；混凝土質(zhì)量密度，取2600kg/m3；t混凝土澆筑后計算天數(shù)（d）；k折減系數(shù)，對于粉煤灰取0.3；f摻合料用量（kg/m3）；m水泥品種與溫升速度有關(guān)的系數(shù)，0.30.5；具體見表1-1。根據(jù)公式得：t3d=(mc+kf)q /c=(

17、288+0.3192) 225.7/0.972400=33.5t7d=(mc+kf)q /c=(288+0.3192) 307.55/0.972400=45.6表1-1 m值隨溫度的變化取值澆筑溫度（）51015202530m0.2950.3180.3400.3620.3840.4061.1.2各齡期混凝土收縮變形值一般表達式：各齡期混凝土的收縮相對變形值；標準狀態(tài)下混凝土極限收縮值，取3.24104；m1,m2,m3mn修正系數(shù)；根據(jù)該地區(qū)地質(zhì)條件以及按照規(guī)范要求取：m1=1.00, m2=0.92, m3=1.00, m4=1.357, m5=0.9, m6=1.09, m7=0.88,

18、m8=1.02, m9=1.10, m10=0.86。(3d)= 3.2410-4（1-e-0.013）0.921.3570.91.090.881.021.100.86=0.910-5；(7d)= 3.2410-4（1-e-0.017）0.921.3570.91.090.881.021.100.86=2.310-5。1.1.3混凝土當(dāng)量溫差混凝土的當(dāng)量溫差是將混凝土收縮引起的變形換算成引起同樣的變形所需要的溫度，一般公式：ty(t)各齡期混凝土的收縮當(dāng)量溫差（）；混凝土線膨脹系數(shù)，取1.010-5；t3d= (3d)/=0.9；t7d= (7d)/=2.3。1.1.4混凝土彈性模量一般計算公式

19、： e(t)混凝土澆筑后t時刻的彈性模量（n/mm2）；ec混凝土28d的彈性模量（n/mm2）；e(3d)=e0(1-e-0.09t)=3.25104(1-e-0.093)=0.77104；e(7d) =e0(1-e-0.09t)=3.25104(1-e-0.097)=1.521041.1.5混凝土收縮應(yīng)力為了確切計算混凝土早期溫度應(yīng)力，考慮彈性模量和松弛系數(shù)的變化，一般計算公式如下： 混凝土溫度應(yīng)力（n/mm2）；混凝土的最大溫差（）；應(yīng)力松弛系數(shù)，一般取0.30.5；混凝土泊松比，一般取0.150.20；l底板長度（mm）；約束狀態(tài)影響系數(shù)，可按下式計算：其中，h基礎(chǔ)底板厚度（mm）；c

20、x地基水平阻力系數(shù)；見表1-2。第三天約束狀態(tài)影響系數(shù)：第七天約束狀態(tài)影響系數(shù)：均小于混凝土極限抗拉應(yīng)力1.71mpa，不會出現(xiàn)裂縫。表1-2地基水平阻力系數(shù)cx的取值地基類型軟粘土砂質(zhì)粘土堅硬粘土風(fēng)化巖巖石cx的值0.010.030.030.060.060.100.601.001.001.501.2設(shè)計控制措施1.2.1結(jié)構(gòu)設(shè)計合理合理設(shè)置施工縫和后澆帶，以減小約束應(yīng)力。對于臨海復(fù)雜地質(zhì)大體積混凝土而言，因水化產(chǎn)生的溫度應(yīng)力與混凝土澆筑塊的不均勻溫差約束系數(shù)有關(guān)系，該系數(shù)越大，溫度應(yīng)力越大，混凝土產(chǎn)生裂縫的幾率也越大。而該系數(shù)又與澆筑長度相關(guān)，澆筑長度越大，溫度應(yīng)力也越大。因此，適當(dāng)?shù)姆謱臃?/p>

21、塊，減小澆筑塊長度是減小溫度應(yīng)力的一個有效措施。1.2.2科學(xué)配筋采取科學(xué)的配筋形式。鋼筋或其類似作用的材料在混凝土中首先承擔(dān)著傳遞應(yīng)力的作用，混凝土產(chǎn)生變形時部分應(yīng)力可以被鋼筋的拉伸作用所抵消，如應(yīng)力從較高區(qū)域向較低區(qū)域轉(zhuǎn)移。另外，鋼筋在混凝土中一般呈網(wǎng)格狀分布，這本身就可以妨礙混凝土的流動，顯然網(wǎng)格越密，剛澆筑的混凝土內(nèi)部流動的幾率也越小。一般而言為了方便施工采取大直徑、小密度的配筋方法，因為密度越小，鋼筋間距越大，對集料的最大粒徑要求較小，反之密度大間距小，集料就要求越細，影響施工。因此在混凝土澆筑時，必須平衡這兩方面的矛盾，一般在不影響結(jié)構(gòu)受力的情況下，盡量疏散鋼筋。2.設(shè)置膨脹加強帶

22、、后澆帶結(jié)構(gòu)物長度是影響溫度收縮應(yīng)力的因素之一，且在一定長度范圍內(nèi)對溫度應(yīng)力影響較為顯著。后澆帶、膨脹加強帶的設(shè)置能有效減少溫度給結(jié)構(gòu)物帶來應(yīng)力，因此減少裂縫的開裂。由下式可知： 基礎(chǔ)的溫度應(yīng)力與澆筑體的不均勻溫差約束系數(shù)a2有關(guān)，a2愈大，所產(chǎn)生的溫度應(yīng)力愈大，a2關(guān)系式有以下確定： 由此可見，溫度應(yīng)力與混凝土一次性澆筑長度有關(guān)，澆筑長度愈長，所出現(xiàn)的溫度應(yīng)力愈大，所以，合理設(shè)置后澆帶是十分有必要的。以太原路固體廢棄物中轉(zhuǎn)站遷建工程為例，該工程因結(jié)構(gòu)長度較大為144m，經(jīng)計算在長度方向上設(shè)置兩條2條后澆帶，寬度方向上設(shè)置一條后澆帶，每條后澆帶寬度800mm，并且一直保留到建筑主體完工時，用補

23、償性混凝土將其澆筑完畢。膨脹加強帶采用添加51 kg/m3aea膨脹劑的混凝土在混凝土初凝前澆筑完成，后澆帶則一直保留到主體施工完畢才澆筑，后澆帶采用的混凝土同膨脹加強帶的混凝土；后澆帶、膨脹加強帶均采用鋼絲網(wǎng)封閉并支好模板，以防在澆筑混凝土?xí)r混凝土流入后澆帶或者是膨脹加強帶，影響再次澆筑到后澆帶或者膨脹加強帶內(nèi)混凝土的質(zhì)量。后澆帶、膨脹加強帶的布置如圖2-1；分割后澆帶內(nèi)鐵絲網(wǎng)布置如圖2-2；留設(shè)到主體完工的后澆帶如圖2-3；主體完工后澆筑完的后澆帶如圖2-4。圖2-1加強帶、后澆帶布置圖鐵絲網(wǎng)分割后澆帶圖2-2后澆帶分割設(shè)置澆筑完成的后澆帶后澆帶 圖2-3一直留設(shè)到主體完工的后澆帶 圖2-

24、4主體完工后后澆帶澆筑3.養(yǎng)護措施溫度應(yīng)力計算：由前面理論知識得，齡期為3天釋放的水化熱225.7 kj/kg，最大絕熱溫升33.5，澆筑3天后的混凝土的彈性模量是0.77104n/mm2,計算得到的溫度應(yīng)力為0.53mpa，小于1.71mpa；齡期為7天釋放的水化熱307.55kj/kg，最大絕熱溫升45.6，澆筑7天后的混凝土的彈性模量是1.52104n/mm2,計算得到的溫度應(yīng)力為1.70mpa，小于1.71mpa，所以不會產(chǎn)生溫度裂縫。圖3-1入模溫度對大體積混凝土溫升的影響3.1最大絕熱溫升的測算tmax=(mc+kf)q/c 式中：tmax混凝土內(nèi)部的最高溫升值（）；mc混凝土中的

25、水泥用量（288kg/m3）；q水泥28d水化熱（330 kj/kg）；f混凝土中的活性摻和料用量（192kg/m3）；c混凝土比熱、取0.97 kj/(kgk)；混凝土密度取2600 kg/m3；k摻和料折減系數(shù)，取0.3；經(jīng)計算：tmax =45.63.2保溫材料的厚度計算和覆蓋方法經(jīng)計算，本底板混凝土中心最高溫度為45.6，按有關(guān)規(guī)定要求混凝土內(nèi)外溫差控制在25范圍內(nèi)，采用毛氈保溫養(yǎng)護，則混凝土與保溫材料接觸的溫度為：ta= tmax -25=20.6因此，混凝土保溫材料厚度按下式計算 養(yǎng)護材料厚度k傳熱系數(shù)修正值，取1.5結(jié)構(gòu)物的厚度，取1.5米保溫材料（毛氈）導(dǎo)熱系數(shù)，取0.06w/

26、mk；1混凝土導(dǎo)熱系數(shù)，取2.33w/mka混凝土表面溫度b混凝土達到最高溫度時的大氣平均溫度，計算時可取ab=15-20, maxa=20-250.51.5150.061.5/(2.33(45.6-25) =1.9cm經(jīng)計算，所需保溫材料的厚度為1.9cm，即在施工時在混凝土表面覆蓋1.9cm，即可保證混凝土的保溫要求。由于夏季施工大氣溫度較高，混凝土表面水分蒸發(fā)較快，為了防止水分過快丟失，在保溫層上灑水保持3.3實時測溫加強測溫和溫度監(jiān)測與管理，實行信息化控制，隨時控制混凝土內(nèi)的溫度變化，內(nèi)外溫差控制在25以內(nèi)，及時調(diào)整保溫及養(yǎng)護措施，使混凝土塊體的溫度梯度和濕度不至于過大，以有效控制有害

27、裂縫的出現(xiàn)。如圖3-2所示混凝土豎向測溫點，3-3水平測溫點布置示意圖，以及3-4現(xiàn)場測溫圖。圖3-2大體積混凝土的豎向測溫布置圖 圖3-3大體積混凝土測溫點平面布置圖 圖3-4現(xiàn)場大體積混凝土測溫4.臨海復(fù)雜地質(zhì)大體積地下混凝土有限元分析采用midas/civil軟件對該工程大體積混凝土筏板基礎(chǔ)進行溫度應(yīng)力有限元分析。midas/civil是通用的空間有限元分析軟件，適用于大體積地下混凝土結(jié)構(gòu)、橋梁結(jié)構(gòu)、水利水電結(jié)構(gòu)的分析與設(shè)計。利用其獨特的gui和圖形處理功能可按階段進行查看，將結(jié)構(gòu)輸出文本形式。midas/civil進行溫度應(yīng)力分析包括熱傳導(dǎo)分析和溫度應(yīng)力分析連個過程，參照文獻主要步驟如

28、下：（1） 輸入構(gòu)件的材料特征值（彈性模量、熱傳導(dǎo)系數(shù)等）（2） 輸入時間依存性材料特征值（收縮與徐變等）（3） 建立結(jié)構(gòu)模型（建立結(jié)構(gòu)單元與邊界條件）（4） 水化熱分析控制（5） 環(huán)境溫度函數(shù)、對流系數(shù)函數(shù)、但愿對流邊界（6） 輸入外界溫度（7） 熱源函數(shù)、分配熱源（將熱源分配給相應(yīng)的單元）（8） 施工階段的設(shè)定（9） 分析與查看結(jié)果：結(jié)果輸出4.1大體積混凝土有限元模型參數(shù)的選取4.1.1模型的選?。?/6結(jié)構(gòu)）該工程實例是大型混凝土設(shè)備基礎(chǔ)，其尺寸為144m82.5m1.5m，x軸方向設(shè)置2條后澆帶，y軸方向設(shè)置1條后澆帶將基礎(chǔ)分為6塊，參照文獻，取其中的一塊作有限元模型分析，其尺寸為4

29、8m40m1.5m，筏板基礎(chǔ)下用打樁機打下有1909根450mm450mm、長度為21m的預(yù)制方樁（因在基坑開挖后，截去8m左右，實際埋在地基中的樁長度在13m左右），方樁深度的確定通過樁頂標高確定并結(jié)合貫入度輔助確定，然后澆筑100mm素混凝土墊層，假設(shè)由地基導(dǎo)熱，根據(jù)現(xiàn)有的工程特殊地質(zhì)（最上層粉煤灰回填、地基與基礎(chǔ)交界處出現(xiàn)地下水、持力層為沙土）條件取地基尺寸為60m50m1.0m，混凝土設(shè)備筏板基礎(chǔ)所澆筑的混凝土強度為c40p8，采用青島山水牌普通硅酸鹽水泥，并摻加大量粉煤灰與礦粉，用以替代一部分水泥降低水化過程產(chǎn)生的熱量減小裂縫開裂的概率，由于設(shè)置后澆帶采取分塊施工，每塊采取分三層澆筑

30、施工，第一層澆筑厚度均為500mm，每一層的澆筑時間大約為4-5h，模型尺寸見下表4-1。表4-1模型尺寸及分層澆筑厚度劃分位置尺寸澆筑時間地基筏板基礎(chǔ)澆筑第一層60m50m1.0m48m40m1.5m48m40m0.5m5-6h澆筑第二層澆筑第三層48m40m0.5m48m40m0.5m5-6h5-6h4.1.2模擬分析材料熱特征值（1）參數(shù)的選取。混凝土有限元模型中有關(guān)材料物理特性的指標根據(jù)工程經(jīng)驗選取見下表。表4-2有限元模擬分析參數(shù)物理特性筏板基礎(chǔ)地基比熱（kcal/kg）比重（kg/m3）熱傳導(dǎo)率（kcal/mh）對流系數(shù)（kcal/m2h）28d抗壓強度（n/mm2）28d彈性模量

31、（n/mm2）強度發(fā)展系數(shù)aci熱膨脹系數(shù)泊松比水泥用量（kg/m3）熱原函數(shù)系數(shù)環(huán)境溫度（）混凝土澆筑溫度（）0.2426002.3312403.25104a=4.5，b=0.951.010-50.2288k=48.99,a=0.7見圖4-1230.218001.8121.01031.010-50.2見圖4-123在混凝土澆筑期間對外界大氣溫度連續(xù)30天的記錄并查當(dāng)?shù)叵募練夂蛸Y料，最終借助midas/civil輔助作圖繪制的溫度曲線如圖4-1：圖4-1環(huán)境溫度（2）初始條件與邊界條件。溫度的分布是不均勻的，在驗算貫穿性裂縫時，取截面均勻降溫差，為了簡化計算假設(shè)界面中部水化熱均勻溫升，最大絕熱

32、溫升為48.99。筏板基礎(chǔ)與地基的接觸，覆蓋的保溫層與基礎(chǔ)的接觸，筏板四周通過模板與大氣的接觸為第三類接觸。并假定地基土層溫度與大氣溫度相同為初始溫度?；炷恋装迮c樁基接觸，混凝土底板因水化熱引起的溫度變化導(dǎo)致的變形變化受到樁基的約束，會產(chǎn)生摩阻力與粘結(jié)阻力，引起剪應(yīng)力，相應(yīng)的位移愈大，剪應(yīng)力愈大，基于此作用，假設(shè)筏板基礎(chǔ)與地基的交界面之間的連結(jié)采用彈簧連接，其中軟粘土的地基彈簧剛度近似為9800kn/m，巖石類地基彈簧剛度近似為60000kn/m。在x方向和y方向的彈簧剛度分別賦予地基水平阻力系數(shù)的對應(yīng)值，z方向彈簧度無限大，不發(fā)生相對位移。4.1.3midas建立的有限元模型及有限元劃分借

33、助midas/civil輔助建模，采用八節(jié)點立方體單元劃分模型，將地基與筏板基礎(chǔ)按長度寬度高度為3m2m0.5m進行劃分，劃分后的模型如圖4-2：圖4-2midas建立的大體積筏板基礎(chǔ)模型及有限元劃分4.2大體積混凝土有限元求解在固體熱傳導(dǎo)理論基礎(chǔ)上根據(jù)變分原理建立混凝土結(jié)構(gòu)非溫度場有限元基本公式求得溫度場；由混凝土熱彈塑性體本構(gòu)關(guān)系建立混凝土熱彈塑性體溫度應(yīng)力有限元公式，求得混凝土溫度應(yīng)力?？紤]到空間不穩(wěn)定的溫度場、以及熱傳導(dǎo)方程、初始和邊界條件，等價于以下函數(shù)：溫度在t=0時，假設(shè)初始溫度在第一類邊界上取邊界溫度，使下列函數(shù)去極小值：其中，是在求解域r上的體積分，是在邊界c上的面積分，式中

34、：t是溫度，是絕熱溫升，是表面放熱系數(shù)，是導(dǎo)溫系數(shù)，是溫度，是邊界溫度?，F(xiàn)把求解域劃分有限單元，假設(shè)單元e的結(jié)點為,結(jié)點溫度，單元內(nèi)任意點的溫度都可以用溫度表示為： 把單元e看做r上的一個子域,則有：當(dāng)單元無限小時，近似地認為均勻分布，則有：式中： 為了使i(t)取最小值，有：得： 將上式代入得到： 其中根據(jù)上式求出時結(jié)點溫度，在選取時間步長應(yīng)滿足。4.3大體積混凝土有限元結(jié)果分析（1）筏板基礎(chǔ)中心溫度與時間的關(guān)系圖4-3筏板基礎(chǔ)中心溫度與時間的關(guān)系（2）筏板基礎(chǔ)表面溫度與時間的關(guān)系圖4-4筏板基礎(chǔ)表面溫度與時間的關(guān)系圖4-5中心與表面溫差與時間的關(guān)系4.4模擬分析結(jié)果（1）溫度分析結(jié)果 最大

35、溫度云圖 最小溫度云圖 10小時溫度云圖 30小時溫度云圖 50小時溫度云圖 80小時溫度云圖 80小時溫度云圖 120小時溫度云圖 190小時溫度云圖 210小時溫度云圖 230小時溫度云圖 260小時溫度云圖 300小時溫度云圖 360小時溫度云圖 480小時溫度云圖 680小時溫度云圖 800小時溫度云圖 980小時溫度云圖圖4-6溫度變化分析結(jié)果（2）應(yīng)力分析結(jié)果 10小時應(yīng)力云圖 30小時應(yīng)力云圖 50小時應(yīng)力云圖 80小時應(yīng)力云圖 120小時應(yīng)力云圖 150小時應(yīng)力云圖 190小時應(yīng)力云圖 210小時應(yīng)力云圖 230小時應(yīng)力云圖 260小時應(yīng)力云圖 300小時應(yīng)力云圖 360小時應(yīng)

36、力云圖 480小時應(yīng)力云圖 600小時應(yīng)力云圖 680小時應(yīng)力云圖 980小時應(yīng)力云圖 最小應(yīng)力云圖 最大應(yīng)力云圖圖4-7應(yīng)力變化分析結(jié)果圖4-8整體應(yīng)力與時間的關(guān)系（a）（b）圖4-9控制點應(yīng)力和張拉應(yīng)力與時間的關(guān)系圖4-10控制點拉應(yīng)力比與時間的關(guān)系圖4-11控制點溫度與時間的關(guān)系通過對臨海復(fù)雜地質(zhì)（臨海粉煤灰吹填區(qū)域）1.5m厚大型設(shè)備筏板基礎(chǔ)施工階段水化熱的模擬分析，分別從整體應(yīng)力和溫度變化、控制點的溫度與應(yīng)力變化得到：1）隨著混凝土筏板基礎(chǔ)內(nèi)水泥水化反應(yīng)的進行，在此區(qū)域形成比較大的溫度應(yīng)力梯度，混凝土核心區(qū)應(yīng)力逐步增大，通過分析可知，最大溫度應(yīng)力出現(xiàn)在160小時，對應(yīng)的應(yīng)力最大值為1

37、.70mpa，此時的最大絕熱溫升為45.6，最高溫度為65.5。2）在水泥水化過程中，混凝土核心區(qū)水化熱釋放的熱量也影響到地基，使得地基溫度也有所上升，此時基礎(chǔ)與大氣的溫度差約為30。5該項目研究的目的意義 解決了項目施工中，水泥水化后釋放的水化熱會使混凝土產(chǎn)生較大的溫度應(yīng)力和收縮應(yīng)力，導(dǎo)致混凝土產(chǎn)生表面裂縫和貫穿性裂縫，影響基礎(chǔ)或主體結(jié)構(gòu)的整體性、耐久性和防水抗?jié)B性。而且施工場地主要為淤泥混沙層和粉煤灰回填層，地址條件復(fù)雜，且預(yù)先打入的混凝土預(yù)制方樁排列密集，長短不一，對大體積混凝土的約束較大。為臨海粉煤灰區(qū)域大體積混凝土澆筑施工提供了很好的范例。6.技術(shù)經(jīng)濟指標的先進程度大體積底板混凝土澆

38、筑完畢后，觀感質(zhì)量較好，未發(fā)現(xiàn)比較明顯的裂縫，其中混凝土的配合比，水泥用量和溫度控制相對國內(nèi)其它類似工程控制較好，但工程也存在一些不足，主要在混凝土后澆帶處，發(fā)現(xiàn)細微裂縫三處，經(jīng)現(xiàn)場查看和分析主要因為混凝土邊緣保溫保濕養(yǎng)護覆蓋有遺漏，通過加強責(zé)任心完全可以避免，總體上該工藝比較成熟和先進。7.工藝原理影響混凝土結(jié)構(gòu)溫度裂縫的因素很多，諸如混凝土的熱學(xué)、力學(xué)參數(shù)，彈性模量，約束強弱，絕熱溫升，徐變及松弛系數(shù)、收縮變形，保溫性能，養(yǎng)護條件等。大體積混凝土施工時，能否較好地控制裂縫的出現(xiàn)或開展，關(guān)鍵在于盡快釋放水泥水化產(chǎn)生的熱量，降低混凝土澆筑時的溫度，降低塊體內(nèi)部溫度，減小混凝土內(nèi)外溫差，在施工過

39、程中預(yù)留測溫孔進行實時測溫必要時采取措施以達到減少溫度應(yīng)力引起的裂縫的目的。降低水泥水化熱可采用如下方法：選用中低水化熱的水泥，如礦渣硅酸鹽水泥、火山灰硅酸鹽水泥或粉煤灰水泥等。盡量選用級配良好的集料，大量摻加粉煤灰等摻和料，充分利用混凝土的后期強度，減少水泥用量，每立方米混凝土每減少10kg水泥用量，混凝土水化溫度將降低1。在混凝土內(nèi)部預(yù)埋冷卻水管，通人循環(huán)冷卻水帶走熱量。降低混凝土入模溫度可采用如下方法： 夏季砂石材料應(yīng)避免陽光直曬，并可噴冷水霧或冷氣預(yù)冷；用低溫水或冰水?dāng)嚢杌炷?；運輸過程中也應(yīng)避免日曬。 保證模內(nèi)通風(fēng)，加速模內(nèi)熱量散發(fā)。 摻入緩凝型減水劑，避免水化熱集中產(chǎn)生。加強施工中

40、溫度控制可采用如下方法：混凝土澆筑后，要保溫保濕長期養(yǎng)護，緩慢降溫，避免混凝土內(nèi)外溫度、濕度梯度過大。 加強測溫控溫，及時調(diào)整保溫養(yǎng)護措施，將混凝土內(nèi)外溫度差控制在25以下。 合理安排施工順序，使?jié)仓幕炷辆鶆蛏仙苊膺^大高差。改善約束條件可采用如下方法：分層分塊澆筑，合理設(shè)置施工縫及后澆帶，以放松約束條件并減少水化熱的聚集。 對大體積混凝土基礎(chǔ)，可在與巖石地基或混凝土墊層之間設(shè)置滑動層(隔離層)，如刷瀝青、鋪卷材等，以消嵌固作用，釋放約束力。提高混凝土的極限拉伸強度可采用如下方法：選擇良好級配的粗集料，嚴格控制砂石含泥量，可摻入適量的膨脹劑，振搗要密實。根據(jù)大體積混凝土形狀，在易發(fā)生裂縫

41、部位增配構(gòu)造鋼筋，承受收縮拉應(yīng)力。8. 群樁基礎(chǔ)大體積混凝土底板防裂控制施工工藝流程及操作要點8.1工藝流程a.澆筑前準備工作 b.綁扎底層鋼筋c.布置冷水管d.綁扎頂層鋼筋e.支模板 f. 布置測溫點g.400mm 斜面分層澆筑混凝土 h.標尺分層量取高度 i. 分層振搗 j.人工找平k.清除混凝土表面浮漿 l. 拆模m.養(yǎng)護n.成品保護。(流程見圖5.1)施工準備則包括（1）編制施工組織設(shè)計、材料供應(yīng)方案、混凝土澆搗方案及測溫和養(yǎng)護等專項技術(shù)措施。（2）審核商品混凝土攪拌站施工資質(zhì)及供應(yīng)量情況，要求其所供應(yīng)的商品混凝土組成的所有材料，如水泥、粉煤灰、骨料等品牌及質(zhì)量要求技術(shù)參數(shù)必須完全一致

42、。（3）對勞務(wù)隊進行大體積混凝土澆筑監(jiān)控要點的技術(shù)交底，明確澆筑重點。e布置測溫點f支模板g400mm分層澆筑砼b綁扎底層鋼筋c布置冷水管d綁扎頂層鋼筋h.標尺分層量取高度i. 分層振搗j.人工找平k.清除混凝土表面浮漿、泌水a(chǎn)澆筑前準備工作l. 拆模n.成品保護m.養(yǎng)護、測溫圖8.1工藝流程圖8.2操作要點8.2.1混凝土的攪拌和運輸混凝土的垂直及水平運輸采用混凝土輸送泵，現(xiàn)場設(shè)輸送泵2部。商品混凝土供料應(yīng)保證混凝土輸送泵的連續(xù)供應(yīng)，減少混凝土在泵管中的停留時間。輸送管的布設(shè)要順直，轉(zhuǎn)彎宜緩，接頭嚴密，泵管布置要考慮施工順序，由遠而近。卸下的泵管應(yīng)及時將混凝土倒出并沖洗， 以便再接管利用，同

43、時應(yīng)準備一節(jié)軟管，以便工人澆筑混凝土?xí)r及時換接澆筑部位，減少因換管耽誤時間。8.2.2混凝土的澆筑按照每層混凝土澆筑面積的大小將其劃分成一定數(shù)量的施工區(qū)域，并分別設(shè)置后澆帶，每一小塊澆筑區(qū)間的混凝土均采用斜面分層澆筑法，從中心向四周均勻澆筑，分層高度以標尺衡量，一般400500mm為一層以加快混凝土散熱，根據(jù)各層的工程量及澆搗速度，正確計算混凝土輸出量。以保證上下層混凝土的銜接時間都在初凝前完成。每一層的混凝土澆筑時采用“分層趕漿法”施工。8.2.3混凝土的振搗混凝土拌合料在攪拌、澆筑入模后，必須振動搗固，密實成型，結(jié)構(gòu)密實，使拌合料的顆粒之間以不同的震動加速度發(fā)生液化，破壞初始顆粒之間不穩(wěn)定

44、平衡狀態(tài)，骨料顆粒依靠自重達到穩(wěn)定位置，游離水分擠壓上升，氣泡逸出表面，混凝土最終逐漸達到密實狀態(tài)。從而大大提高混凝土結(jié)構(gòu)耐久性。振搗棒插入混凝土的深度以進入下一層混凝土50mm100mm為宜，消除兩層之間接縫，在振搗上層混凝土?xí)r，要在下層混凝土初凝之前進行?？稍谡駬v棒距端部450mm處綁紅皮筋作為深度標記。振搗器插點要均勻排列，采用“行列式”或“交錯式”的次序移動。不應(yīng)混用，避免漏振。振動器移動間距為500mm。一旦發(fā)現(xiàn)混凝土有初凝前兆（用鋼筋插入有明顯孔洞），應(yīng)及時調(diào)整局部混凝土澆搗順序，避免出現(xiàn)施工冷縫，施工現(xiàn)場重點注意以下部位：1落深和面積較大的承臺部位、電梯和設(shè)備井坑、外墻板及水池墻

45、板高低止水口部分。由于每臺泵速度不勻或個別由于停泵導(dǎo)致混凝土不連續(xù)供應(yīng)的問題，應(yīng)在混凝土初凝前督促施工方進行二次泌水處理，克服混凝土早期脫水裂縫，檢查混凝土平整度。檢查現(xiàn)場測溫落實情況，及時分析溫度差變化，組織有關(guān)方面及時解決混凝土澆搗過程中出現(xiàn)的技術(shù)問題。2根據(jù)溫度變化及時落實已澆搗至設(shè)計標高部分混凝土表面保溫工作，保溫塑料薄膜覆蓋前必須完成二次泌水處理，減少混凝土表面裂縫，并澆水濕潤。薄膜覆蓋必須落實，薄膜內(nèi)保留一定水分，其它保溫材料根據(jù)溫度變化分層覆蓋。3基礎(chǔ)承臺混凝土澆筑過程中要采取措施，降低混凝土的入模溫度，控制坍落度，控制坍落度的波動，不得加水，并要振搗密實。4混凝土澆搗方法從一個

46、方向斜坡式分層連續(xù)澆搗，不留施工縫。5混凝土振搗采用上下、前后同時振搗的方法進行，即在混凝土澆筑點上下配備振搗棒操作工進行振搗。振動棒應(yīng)快插慢拔。插點布置均勻排列，逐點移動，順序進行，不應(yīng)遺漏，移動間距一般不超過3040mm。泵送混凝土澆筑速度準備足夠的振動機械和人員。由于混凝土塌落度大，混凝土流淌坡度小，距離長，依次在澆筑點后面需配備振搗人員對斜坡進行振搗。8.2.4后澆帶處理后澆帶混凝土施工前，應(yīng)先將后澆帶處表面松散混凝土及砂漿清理干凈，露出新茬混凝土，用水沖洗干凈，澆筑混凝土?xí)r，先用水將模板內(nèi)的雜物沖洗干凈，然后才能正式澆筑混凝土，并注意將混凝土充分攪搗密實，保濕養(yǎng)護28天以上。8.2.

47、5泌水處理混凝土拌合料澆筑之后到開始凝結(jié)期間，由于骨料和水泥漿下沉，水分上升，在已澆筑混凝土表面析出水分，形成泌水，使混凝土表面拌合料的含水量增加，產(chǎn)生大量浮漿，硬化后使面層混凝土強度低于內(nèi)部的混凝土強度，并產(chǎn)生大量容易剝落的“粉塵”，混凝土在采用分層施工澆筑工藝時，必須清除泌水和浮漿，否則會嚴重影響上下層混凝土之間粘結(jié)能力。影響鋼筋和混凝土粘結(jié)強度，產(chǎn)生裂縫。大體積混凝土底板在澆筑、振動過程中，可能會產(chǎn)生大量的泌水，由于混凝土為一個大坡面，泌水沿坡面流至墻、板底，應(yīng)派專人把水排盡，并用掃帚將混凝土表面浮漿清除。不斷排除大量泌水，有利于提高混凝土質(zhì)量和抗裂性能。泌水的處理方式如圖3.2.5所示

48、。圖8.2.5泌水的處理8.2.6混凝土的養(yǎng)護混凝土養(yǎng)護有兩個目的：一是創(chuàng)造使水泥得以充分水化的條件，加速混凝土硬化及強度形成；二是防止混凝土成型后因日曬、風(fēng)吹、干燥、寒冷等自然因素的影響而出現(xiàn)超出正常范圍的收縮、裂縫及破壞等現(xiàn)象。大體積混凝土的養(yǎng)護期間必須嚴格控制其內(nèi)外溫差，確保不出現(xiàn)有害裂縫，確保混凝土質(zhì)量，測定澆筑后的混凝土表面和內(nèi)部溫度，將溫差控制在25度范圍內(nèi)?；炷脸跄笮枰采w，終凝后開始澆水?；炷翉姸任催_到1.2nmm2以前不得上人踩踏。覆蓋物可用麻袋片、草簾、竹簾、鋸末、砂及爐渣等，澆水次數(shù)以使混凝土保持濕潤為準，養(yǎng)護用水應(yīng)與拌制用水相同。混凝土表面不便澆水或覆蓋塑料布時，

49、可涂刷薄膜養(yǎng)生液，以防止混凝土內(nèi)部水分蒸發(fā)，以此進行養(yǎng)護。大體積混凝土養(yǎng)護可以采用不透水、氣的塑料薄膜將混凝土表面敞露的部分全部嚴密地覆蓋起來，保證混凝土在不失水的情況下得到充分養(yǎng)護。混凝土養(yǎng)護時間不得少于14d。大面積混凝土結(jié)構(gòu)可以蓄水養(yǎng)護。當(dāng)日平均氣溫低于5時不得澆水。8.2.7混凝土的測溫混凝土的測溫點布置原則1真實反映混凝土塊體的內(nèi)外溫差、降溫速度及環(huán)境溫度的布置原則。2溫度監(jiān)測點以基礎(chǔ)底板平面圖對稱軸線的半條軸線為測溫區(qū)，在測溫區(qū)內(nèi)溫度監(jiān)測點呈平面布置；3混凝土澆筑塊體的外表溫度，應(yīng)以混凝土外表以內(nèi)50mm處的溫度為準；混凝土澆筑塊體底表面的溫度以混凝土底表面上50mm處的溫度為準；

50、沿澆筑高度，在底部、中部和表面布置，垂直測點間距一般為500mm1000mm；平面內(nèi)布置在澆筑塊體的邊緣和中間部位。4所有測溫孔均應(yīng)編號，進行混凝土內(nèi)部不同深度和表面溫度的測量。社會及經(jīng)濟效益分析報告青島市太原路固體廢棄物中轉(zhuǎn)站遷建工程，在大體積混凝土底板澆筑時，優(yōu)化混凝土配合比，摻入適量粉煤灰和礦粉，減少水化熱的同時，也降低了水泥含量，節(jié)約了大量資金。底板砼共計12000立方，比普通混凝土節(jié)約水泥125kg/立方， 共節(jié)約成本約計：0.125噸/立方*480元/噸*12000立方=720000元采用該工藝施工，不僅節(jié)約成本，對混凝土裂縫控制有很大改善，室外回填土施工完畢后，底板上未出現(xiàn)明顯的滲漏點，受到業(yè)主和監(jiān)理的一致肯定，節(jié)約了維修成本，給企業(yè)帶來良好的聲譽，社會效益顯著。群樁基礎(chǔ)大體積混凝土底板防裂控制施工工法青島城建集團有限公司 濟南城建集團有限公司張凱 陳聰 陳奎松 劉鋒 孔德中1.前言大體積混凝土斷面大、水泥用量多，在施工過程中，水泥水化后釋放的水化熱會使混凝土產(chǎn)生較大的溫度應(yīng)力和收縮應(yīng)力，導(dǎo)致混凝土產(chǎn)生表面裂縫和貫穿性裂縫，影響基礎(chǔ)或主體結(jié)構(gòu)的整體性、耐久性和防水抗?jié)B性。因此，在大體積混凝土澆筑施工時，應(yīng)采取有效的技術(shù)措施以降低混凝土內(nèi)部的最高溫度、延緩降溫速率、減小內(nèi)外溫差、減小混凝土收縮、提高混凝土極限拉伸力及改善約束條件等方面。對于臨海粉煤灰吹填區(qū)