畢業(yè)設計（論文）除氧器熱力校核

1、 二二 一一年年 四四 月月 六六 日日 本科畢業(yè)論文本科畢業(yè)論文題題 目目 ： 除除 氧氧 器器 熱熱 力力 校校 核核學學 生生 姓姓 名名：學學 院院 ：系系 別別 ：專專 業(yè)業(yè) ：班班 級級 ：指指 導導 教教 師師：合肥工業(yè)大學本科畢業(yè)論文摘 要火電廠鍋爐給水中經常含有大量的溶解氣體，如氧氣、二氧化碳等，其中危害最大的是氧氣，氧對鋼鐵構成的熱力設備及管道會產生較強的氧腐蝕，對整個熱力系統(tǒng)的安全、可靠運行形成了重大威脅。作為除氧的主要設備，熱力除氧器起著提高系統(tǒng)安全性、可靠性及運行壽命的作用。因此，如何保證熱力除氧器的除氧效果是一項十分有意義的工作。本文從熱力除氧的基本原理出發(fā)，對 3

2、00mw 發(fā)電機組的噴霧填料式除氧器的霧化區(qū)傳熱過程進行熱力校核。從傳熱、傳質過程出發(fā)，對噴霧填料式除氧器和旋膜式除氧器的除氧效果進行了比較。分析了定壓運行、滑壓運行對熱力除氧器除氧效果及對整個機組熱經濟性的影響。通過校核、比較和分析得出，在加熱蒸汽充足的情況下，噴霧填料式除氧器能瞬間將水加熱到對應壓力下的飽和溫度。定壓運行基本能保證除氧效果，但熱經濟性差，滑壓運行熱經濟性好，但在負荷驟變時不能保證除氧效果。關鍵詞：熱力除氧器；熱力校核；運行現(xiàn)狀分析合肥工業(yè)大學本科畢業(yè)論文abstract the boiler water of thermal power plant often contai

3、ns a lot of dissolved gases,such as oxygen、carbon dioxide and so on, but the most damage of which is oxygen. steel pipes and heating equipments with oxygen will have more oxygen erosions,which form a major threat to the safety and reliability of the entire thermal system. deaerator as the main equip

4、ment,played an important role to ensure the security,reliability and operational life of thermal system. therefore,how to ensure the effect of thermal deaerator is a very meaningful work.this paper mainly checks thermal heat transfer process of the spray zone of 300 mw unit according to on the basic

5、 principles of spray - fill-deaerator.from studying heat and mass transfer process on the spray - fill-deaerator and the rotary film deaerator we compare the results and analyze the constant pressure of runningsliding pressure on the operation of thermal effects and deaerator for the entire unit of

6、economi cimpact.through verification,comparison and analysis,in the adequate heating steam circumstances,the spray-fill-deaerator can quickly heatpressure basicaly ensure the operation of deaerator effects,but heat economy worse. contrary to the former,sliding pressure of running is good， but when t

7、he load suddenly changes it can not guarantee deaerator effect. key words: thermal deaerator; heat check; operation of the status quo合肥工業(yè)大學本科畢業(yè)論文目 錄引 言.1第一章 緒論.21.1 給水除氧的意義 .21.2 給水除氧的方法 .21.2.1 物理方法 .21.2.2 化學方法.31.2.3 電化學方法 .51.3 熱力除氧器發(fā)展的現(xiàn)狀和前景展望 .51.3.1 簡況 .51.3.2 成就 .61.3.3 問題 .61.3.4 展望 .71.4 本文

8、的主要工作內容 .7第二章 熱力除氧器.82.1 熱力除氧器的工作原理 .82.1.1 氣體的溶解與解析.82.1.2 熱力除氧的基本條件.92.1.3 熱力除氧器的作用 .92.2 熱力除氧器的分類 .92.3 典型的熱力除氧器 .112.3.1 淋水盤式除氧器 .112.3.2 噴霧填料式除氧器 .132.3.3 旋膜式除氧器 .15第三章 除氧器的熱力校核.193.1 噴霧填料式除氧器噴霧區(qū)熱力校核步驟 .193.2 熱力校核計算過程 .21第四章 熱力除氧器運行現(xiàn)狀分析.254.1 除氧效果的對比分析 .254.1.1 噴霧式除氧器的除氧效果.25合肥工業(yè)大學本科畢業(yè)論文4.1.2 旋

9、膜式除氧器的除氧效果.264.2 熱力除氧器運行方式對除氧效果及機組經濟性的影響 .284.3 運行常見除氧惡化因素及措施 .294.4 不同類型除氧器結構特點及其改善措施 .29結 論.31參考文獻.32謝 辭.34合肥工業(yè)大學本科畢業(yè)論文1引 言隨著社會的快速發(fā)展，對電力的需求量越來越大。我國的電力供給主要靠火力發(fā)電，而在火力發(fā)電的生產過程中，給水除氧是一項非常重要的工作。給水除氧效果的好壞，直接影響著整個電廠熱力設備的安全經濟運行。目前使用的除氧方法有物理除氧法和化學除氧法，物理除氧法包括：熱力除氧法、真空除氧法和解析除氧法。而電廠中使用最多的是熱力除氧法，熱力除氧器經過不斷的發(fā)展，出現(xiàn)

10、了多種形式，比較常見的有：淋水盤式、噴霧式和噴霧式填料式等。近年來又出現(xiàn)了一種旋膜式除氧器，從理論分析，它的除氧效果比前兩種要好。隨著高參數大容量機組的發(fā)展，對熱力除氧器的技術要求愈來愈高。傳統(tǒng)的淋水盤式除氧器已不能很好的滿足除氧要求，面臨著改造或淘汰。旋膜式除氧器由于其技術不是很成熟，在電廠中應用比較少。電廠中現(xiàn)在應用較多的是噴霧填料式除氧器，由于它是將水霧化成平均直徑在 0.8 毫米左右的小霧滴，汽水的接觸面積增大，在很短的時間內就能將水加熱到飽和溫度。且在除氧頭的下部，還布置了填料層，使加熱后的水的比表面積達到 200m2/m3左右，從而減小了張力，有利于水中溶解氣體的析出。但噴霧式填料

11、式除氧器存在淋水密度小，提升溫度低等問題。本文將對噴霧填料式除氧器霧化區(qū)進行熱力校核，分析其在霧化區(qū)的傳熱過程，并對熱力除氧器的運行現(xiàn)狀作出分析。合肥工業(yè)大學本科畢業(yè)論文2第一章 緒論1.1 給水除氧的意義火電廠中鍋爐給水主要由凝結水和補充水組成。眾所周知，水中經常含有大量的溶解氣體，如氧氣、二氧化碳等，它們不僅存在于化學補充水中也存在于主凝結水中。因為主凝結水在凝汽器中或通過在真空條件下工作的低壓加熱器和管道時，空氣會通過不嚴密處滲入到主凝結水中。水中含有的活性氣體，其溶解度隨溫度升高而下降，溫度愈高，這些氣體愈容易直接和金屬發(fā)生化學反應。其中危害最大的是氧氣，氧氣對鋼鐵構成的熱力設備及管道

12、會產生強烈的氧化腐蝕，而二氧化碳會加劇這種腐蝕，從而導致腐蝕穿孔引起泄漏爆管等事故。除此之外，水中所含有的不凝結性氣體還會使傳熱惡化，熱阻增加，降低機組的熱經濟性720因此，對給水進行除氧對提高熱力設備的安全性、可靠性和機組的熱經濟性有著非常重要的意義。1.2 給水除氧的方法鍋爐給水中含有氧和二氧化碳等多種氣體，其中氧是造成給水系統(tǒng)和鍋爐腐蝕的主要物質，它會腐蝕鍋爐的水系統(tǒng)和部件，腐蝕產物氧化鐵會進入鍋內，沉積或附著在鍋爐管壁和受熱面上，形成難溶而傳熱不良的鐵垢，而且腐蝕會造成管道內壁出現(xiàn)突起的點，使阻力系數增大。鍋爐給水除氧是防止鍋爐設備遭受腐蝕損壞，保證設備安全經濟運行的重要措施。鍋爐給水

13、除氧方法主要有物理方法、化學方法和電化學方法等。1.2.1 物理方法6物理方法除氧是利用物理的方法將水中的氧氣析出來，常用的有熱力除氧法、真空除氧法和解析除氧法等。熱力除氧法分為大氣式熱力除氧和噴射式熱力除氧。其原理是將鍋爐水加熱至沸點，使氧的溶解度減小，水中溶解的氧不斷逸出，再將水面上產生的氧連同水蒸汽一道排除，還能除掉水中各種氣體（包括游離態(tài) co2，n2） ，如銨鈉離子交換法處理過的水，加熱后 nh3也能除去，除氧后的水不會增加鹽量，也不會增加其它氣體溶解量，操作控制相對容易，而且運行穩(wěn)定可靠，是應用最多的一種除氧方法。真空除氧法是在 3060下進行，實現(xiàn)水面低溫狀態(tài)下的除氧。對熱力鍋爐

14、和合肥工業(yè)大學本科畢業(yè)論文3負荷波動大而除氧效果不佳的蒸汽鍋爐，均可用真空除氧法獲得滿意的除氧效果。相對于熱力除氧，其加熱條件有所改善，鍋爐房自耗汽量減少，但熱力除氧的大部分缺點仍存在，并且真空除氧的高位布置，對運行管理噴射泵、加壓泵等關鍵設備的要求比熱力除氧更高。低位布置也需要一定的高度差，而且對噴射泵、加壓泵等關鍵設備的運行管理要求也很高，另外還增加了換熱設備和循環(huán)水箱。真空除氧能利用低品位余熱，可用射流加熱器加熱軟化水；又能分級及低位安裝，除氧可靠，運行穩(wěn)定，操作簡單，適用范圍廣。解析除氧法工作原理是將不含氧的氣體與要除氧的給水強烈混合接觸，使溶解在水中的氧解析至氣體中去，如此循環(huán)而使給

15、水達到脫氧的目的。解析除氧器操作簡單，投資低，運行可靠，效果較好。但同時存在著影響除氧效果的因素較多，只能除氧氣，不能除其它氣體的問題。1.2.2 化學方法化學方法除氧是利用化學反應來除去水中含有的氧氣，使水中的溶解氧在進入鍋爐前就將其消除，常用的有藥劑除氧法和鋼屑除氧法等。常用的藥劑除氧法有以下幾種：（1）亞硫酸鈉法。亞硫酸鈉是白色或無色晶體易溶于水。它是一種還原劑，能與水中的溶解氧發(fā)生化學反應，使水中溶解氧的含量降低。其化學反應方程式為: 223+2224 （11）它的除氧效果與水的溫度、氧的濃度及亞硫酸鈉的投入量有密切關系，溫度愈高，反應時間愈短，除氧效果愈好。亞硫酸鈉無毒，可在低溫下使

16、用，能將鐵的氧化物還原成四氧化三鐵，但增加了水中的含鹽量。該方法投資低，安全性好，操作較為簡單，一般用在小型鍋爐房和一些對水質要求較高的熱力系統(tǒng)中作為輔助除氧。（2）聯(lián)胺法。聯(lián)氨又稱水合肼，它是一種極為有效的除氧劑。它不僅能除氧，而且還可以提高給水的 ph 值，同時具有鈍化鋼、銅表面；不增加給水含鹽量的優(yōu)點。其反應式如下： n2h4 + o2n2 + 2h2o (除氧) （12） 3n2h4n2+4nh3 （提高 ph 值） （13）合肥工業(yè)大學本科畢業(yè)論文4nh3+h20nh40h （14）它的反應產物 n2和 h2o 對熱力系統(tǒng)及設備的運行沒有任何害處。同時在高溫水（t200）中，n2h4

17、可將 fe203還原為 fe3o4或 fe，將 cuo 還原成 cu2o 或 cu，聯(lián)胺的這些性質還可以防止鍋爐內結鐵垢和銅垢。n2h4的除氧效果受 ph 值、溶液溫度及過剩 n2h4量的影響。因此，采用聯(lián)胺除氧應維持以下條件：（a）必須使水維持一定的 ph 值；（b）必須使水保持足夠的溫度； （c）必須使水中有足夠的過剩聯(lián)胺。 一般認為采用聯(lián)胺除氧的合理條件為：150以上的水溫，ph 值在 911 之間的堿性介質和適當的過剩聯(lián)胺。由于該法價格貴，且只能除氧不能除去其它氣體，所以通常只在其它方法難以除盡殘留溶解氧時作為輔助除氧手段來應用。（3）單寧系物質法。單寧系物質如單寧酸、橡碗栲膠等，加反

18、應劑除氧具有設備簡單、操作方便、除氧效果良好的有點，但也存在藥劑費用較貴的缺點。所以很少單用加反應劑的方法除氧，此法在中小型鍋爐上往往與鋼屑除氧聯(lián)合使用；而在電站高壓鍋爐中則被用作熱力除氧的補充措施。（4）氧化還原樹脂法。樹脂除氧的基本原理是在除氧器內利用氧化還原樹脂與水中溶解氧反應生產除氧水，樹脂失效后用水合肼再生。載體型除氧樹脂，如 y-12-06 樹脂（電子工業(yè)部十二研究所研制） ，除氧效果好，但出水含有微量肼，不可以飲用，其再生液及清洗的水中含肼較多，排放后對環(huán)境有污染；lhy 型樹脂，除氧效果能夠達到水質標準要求，再生工藝簡單，但樹脂價格高，初投資大，還原用亞硫酸鈉較多。鋼屑除氧法。

19、是水經過鋼屑過濾器，鋼屑被氧化，而水中的溶解氧被除去。有獨立式和附設式兩種。此法水溫要求在 70以上，8090效果最好，一般用在對給水品質要求不高的小型鍋爐房，或者作為熱力網補給水以及高壓鍋爐熱力除氧后的補充除氧，一般僅作輔助措施。海綿鐵除氧。海綿鐵又稱為直接還原鐵或金屬化球團，其主要成分是鐵，內部結構疏松多孔，表面積是普通鐵屑的 5-10 萬倍。當水流經海綿鐵時，水中的氧與鐵發(fā)生氧化反應而使氧得以去除，但是生成反應產物 fe(oh)2、fe(oh)3為不易溶入水的絮狀沉淀，需定期用反沖水流去除。海綿鐵除氧可以在常溫下進行除氧，無須對合肥工業(yè)大學本科畢業(yè)論文5進水加熱，安裝無特殊要求，同時設備

20、可以低位布置，工藝較為簡單。運行操作方便且安全可靠，投資相對較小。海綿鐵除氧不足之處在于，經過海綿鐵除氧的水中增加了一定的鐵離子，增加了水的含鹽量，不適用于蒸汽鍋爐或對給水鐵離子有嚴格要求的鍋爐。1.2.3 電化學方法從電解的原理可知，將兩種不同的金屬與直流電源連接并放置到一種電解質中，使其負極與被保護的鋼板相連接，正極與準備讓其發(fā)生腐蝕的金屬相連接，這樣被保護的鋼板形成陰極而得到保護，讓其發(fā)生腐蝕的金屬形成陽極而不斷被腐蝕。電化學除氧就是應用這種電化學保護的原理，將用鋼板制成的除氧器與直流電源接通，讓除氧器的外殼與電源的陰極相連接，陽極與放置在除氧器中的鋁板相連接，當水流通過除氧器時，水中的

21、氧氣就與陽極上的鋁板發(fā)生電化學腐蝕而被消耗掉。電化學除氧法具有設備簡單，操作使用方便，運行費用低的特點，其經濟實用性比較明顯，可廣泛應用于低壓鍋爐及熱水鍋爐的給水除氧。電化學除氧法目前尚無成熟的經驗，但根據使用的情況看，其經濟實用性比較明顯。鍋爐給水除氧方法多種多樣，必須根據鍋爐爐型和實際情況，結合鍋爐的熱力參數、水質、噸位、負荷變化、經濟條件等情況綜合考慮，因地制宜選用，確保鍋爐高效安全運行。1.3 熱力除氧器發(fā)展的現(xiàn)狀和前景展望4 隨著高參數大容量機組的發(fā)展，對熱力除氧器的技術要求愈來愈高。為了使除氧器在穩(wěn)定性、適應性和在除氧效果上的日臻完善，許多國家都對熱力除氧器進行了大量的研究工作。1

22、.3.1 簡況 日本和歐美各國對霧化傳熱傳質方式進行了大量研究和開發(fā)，我國也從 70 年代開始對霧化除氧器進行研究和應用，已取得良好的結果。尤其在 70 年代中期，對恒速霧化技術和除氧器滑壓運行的開發(fā)，明顯地提高了熱力除氧器的安全、經濟性能。 蘇聯(lián)從 60 年代末開始大力開發(fā)泡沸式除氧器。目前已有真空、大氣壓、高壓各系列的泡沸式除氧器。為提高除氧器的淋水密度，提高入口水容許含氧量和充分利用低溫汽源，保持除氧器穩(wěn)定等方面做出了貢獻。合肥工業(yè)大學本科畢業(yè)論文6 80 年代初首先是聯(lián)邦德國和蘇聯(lián)，為滿足巨型汽輪機組發(fā)展的需要，開始批量生產出力為 40006000t/h 的無塔型熱力除氧器。為提高熱力

23、系統(tǒng)的經濟性，西德和蘇聯(lián)于 70 年代開始研究開發(fā)無除氧器熱力系統(tǒng)。所謂無除氧器熱力系統(tǒng)實際是將低壓加熱器改為混合加熱兼除氧雙功能的低壓加熱器，而無塔型熱力除氧器實際是除氧水箱改為除氧兼貯水兩用的除氧水箱?？梢钥闯觯@兩種熱力系統(tǒng)的開發(fā)研究是當前的一大方向。但其傳熱、傳質方式仍以霧化、泡沸為基本原理。 我國自 70 年代初開始研究開發(fā)膜式除氧器。為滿足供熱機組和調峰機組的需要，解決入口水溶氧高、入口水溫度低和運行工況變化頻繁做出了大量的工作。為適應大型機組的需要，提高淋水密度和提高其適應性，研究改進了膜式除氧器效能，將膜式改為射流、旋膜及泡沸縮臺為一體的高效能旋膜除氧器。當前以霧化和泡沸為傳熱

24、、傳質的除氧器仍是國際上研究開發(fā)的兩大主要方向。但近年來也出現(xiàn)直流式等新型除氧器系列。1.3.2 成就 霧化除氧器:國產 gwc-1000 型臥式除氧器及國外引進 bbc - 750 型、阿-大-1500 型除氧器都具有滑壓運行的特點，它適應負荷變化的需要，操作少，經濟性好，gwc-670 型除氧器比定壓運行除氧器熱耗低 812kj/kwh，年可節(jié)省標準煤500700 噸。霧化除氧器除氧效果可使入口溶氧在 200g/l 左右的水降到 7g/l 以下。bbc-750 型、阿-大-1500 型除氧器還可滑壓啟動。 泡沸除氧器:淋水密度較大，一般為 150m3/m2h，適于大型機組配套，容許入口水中

25、溶氧在 10002200g/l，其真空泡沸除氧可利用低溫汽源，適于大型供熱機組和熱力網的給水除氧需要，除氧效果好，出口水溶氧為 38g/l。 無除氧器熱力系統(tǒng):簡化了除氧器安裝場地，節(jié)約建設投資，可利用低溫汽源，一臺 300mw 機組無除氧器熱力系統(tǒng)，可提高經濟效益 0.8%，適于巨型汽輪機組的需要。旋膜除氧器:具有淋水密度大.提升溫度高，出入口氧濃度差大，排汽量小和全滑壓的特點，適于補水率大(近 100%)，入口水溶氧高，入口水溫低、負荷變化大的調峰機組和熱電廠，更適于凝汽式電廠和大型機組配套使用。旋膜除氧器出水溶氧穩(wěn)定，不發(fā)生震動等異常情況，可用于低溫汽源。1.3.3 問題 從對熱力除氧器

26、的幾項基本要求來看，各類除氧器的除氧深度、除氧效果都已合肥工業(yè)大學本科畢業(yè)論文7達到深度除氧的要求，可以滿足運行時對給水溶氧的要求。但這些除氧器都有某些個自的不足之處，其共同的弱點是淋水密度、提升溫度和氧濃度差等方面的問題，帶來的后果是在運行中適應性、穩(wěn)定性有些不足，甚至影響到除氧器的安全和經濟運行。 蘇聯(lián)、國產霧化除氧器早期為立式，其淋水密度較大，為 135150m3/m2h，與之不相適應，如 gc- 680 型除氧器為定壓運行，運行條件比較苛刻，除氧效果不高，合格率低。錦州發(fā)電廠、通遼發(fā)電總廠共 7 臺 gc-680 型除氧器，出水溶氧為540g/l，合格率僅為 22.977.2%；霧化除

27、氧器的提升溫度小，t 只有 40，當入口水溫突然降到 100以下時，常發(fā)生震動，有的還因負荷變化而引起除氧器故障，其發(fā)生次數逐年增多；有的個別廠，排汽量較大因積水發(fā)生屋頂塌落事故，其淋水密度達到 140 m3/m2h 時，對運行適應性更差，溶氧合格率更低。元寶山電廠引進 bbc- 750 型立式霧化除氧器，其淋水密度高達 197.4 m3/m2h，其入口水溶氧要求為 10g/l，才保證出口水溶氧在 10g/l 以下(實際為 510g/l)?？梢姡F化除氧器不適于淋水密度大、提升溫度高和入口水溶氧高的情況下運行。 改進后的國產 gwc-670 型臥式霧化除氧器，淋水密度降低為 80 m3/m2h

28、 左右，可滑壓運行，滑壓域為 0.2450.91mpa，但不能滑壓啟動。投入再沸騰 4 小時后，溶氧降到 30g/l，設計出口溶氧pb，則水面上該氣體將更多的溶入水中，反之則有更多的氣體自水中逸出，直至新的平衡建立為止。如此，要想除去水中溶解的某種氣體，只須將水面上該氣體的分壓力降為零即可，在不平衡壓差 p=pb-p 的作用下，該氣體就會從水中完全除掉，這就是物理除氧的基本原理。合肥工業(yè)大學本科畢業(yè)論文9道爾頓定律則指出，混合氣體的全壓力等于各組成氣體分壓力之和。對于水面而言，混合式加熱器（除氧器）中的全壓力等于溶于水中各氣體分壓力 pj與水蒸汽壓力 ps之和，即 p= pj + ps mpa

29、 （22） 對除氧器中的給水進行定壓加熱時，隨著溫度上升，水蒸發(fā)過程不斷加深，水面上水蒸汽的分壓力逐漸加大，溶于水中的其它氣體的分壓力逐漸減少。當水被加熱到除氧器工作壓力下的飽和溫度時，水蒸汽的分壓力 ps接近或等于水面上氣體的全壓力 p 時，則水面上其它氣體的分壓力 pj趨向于零，水中也就不含有其它氣體。因此除氧器實際也是除氣器，不僅出去了氧氣，也出去了其它氣體。2.1.2 熱力除氧的基本條件17熱力除氧不僅是傳熱過程，而且還是傳質過程，必須同時滿足傳熱和傳質兩方面的條件。保證熱力除氧效果的基本條件是：（1）水應被加熱到除氧器對應工作壓力下的飽和溫度，即使有少量加熱不足（幾分之一攝氏度） ，

30、都會引起除氧效果的惡化，使水中殘余溶解氧量增高，達不到給水除氧的要求。（2）必須把水中逸出的氣體及時排走，以保證液面上氧氣及其它氣體分壓力維持為零或最小。（3）被除氧的水與加熱蒸汽應有足夠的接觸面積，蒸汽與水逆向流動，保證有足夠大的不平衡壓差。2.1.3 熱力除氧器的作用6熱力除氧器的作用歸納起來有以下幾點:（1）除去水中的溶氧，防止熱力設備的腐蝕，確保機組的安全運行，這是除氧器的主要作用；（2）由于在除氧過程中，水中溶解的各種氣體亦被除去了，這就提高了各種表面式熱交換器的傳熱效果（在熱交換器中，若有氣體的積聚，就會影響其熱量的傳導），收到節(jié)省燃料的效益；（3）除氧時必須對給水進行加熱，因此，

31、除氧器本身是給水回熱系統(tǒng)中的混合式加熱器；合肥工業(yè)大學本科畢業(yè)論文10（4）由于除氧器可以匯集整個熱力系統(tǒng)的疏水、補充水、排汽及回水等，因此，除氧器還可以減少熱力系統(tǒng)的汽、水損失，并使余熱得到充分利用。2.2 熱力除氧器的分類16熱力除氧器的類型較多，可以按照其熱力工作的過程、除氧器的工作參數或結構型式等進行分類。一、按熱力過程分按照工作過程，除氧器可分為混合式和過熱式兩類： （1）混合式除氧器混合式除氧器，是將被除氧的水與加熱用的蒸汽直接接觸進行除氧。水被加熱到一定壓力下的飽和溫度，使溶解于水中的氣體解析出來，并隨著加熱蒸汽的余汽一起排出除氧器外。電廠中使用的除氧器多為此種類型。 （2）過熱

32、式除氧器過熱式除氧器，是先將要除氧的水加熱至超過除氧器工作壓力下的飽和溫度，然后再引入除氧器內進行除氧。此時，過熱水由于減壓而一部分汽化，其余的水則處于沸騰狀態(tài)，從水中解析出來的氧則被汽化了的蒸汽帶走。二、按工作壓力分 按照工作壓力，除氧器可分為真空式、大氣式和高壓式三類：（1）真空式除氧器真空式除氧器，是在低于大氣壓力下進行除氧的，通常工作壓力小于0.061mpa。這種除氧器目前在電廠中用得較少，在小型工業(yè)鍋爐上用得多些。 汽輪機的凝汽器具有很高的真空度，類似真空式除氧器。如將補充水先送入凝汽器，水中的溶氧可以大部分除去，因此，凝汽器也可兼作除氧設備。目前，我國新安裝的機組，大都采用補充水送

33、入凝汽器進行預除氧的方式。（2）大氣式除氧器大氣式除氧器，是除氧器內的工作壓力比大氣壓稍高一些（約 0.118mpa） ，以便離析出的氣體能在該壓力差的作用下自動排出除氧器。這種除氧器一般用于中溫中壓電廠，在高溫高壓及高參數的電廠中，一般用大氣式除氧器對補充水進行預除氧。（3）高壓式除氧器 除氧器工作壓力大于 0.343mpa 時稱為高壓除氧器，一般用于高參數的電廠中。合肥工業(yè)大學本科畢業(yè)論文11這是因為采用高壓除氧器后，汽輪機相應抽汽口位置隨壓力提高向前推移，可以減少造價昂貴、運行時條件苛刻的高壓加熱器臺數，并且在高壓加熱器事故旁路時，仍然可以使給水有較高的溫度，還容易避免除氧器的自生沸騰現(xiàn)

34、象。提高壓力也就提高相應的飽和水溫度，使氣體在水中的溶解度降低，對提高除氧效果更有利。 當然，除氧器工作壓力提高后，其本身的造價也要增加，同時為確保與除氧器相近的給水泵運行安全，需增加入口的靜水頭，因而給水泵造價和土建投資都有一定的上升?；旌鲜礁邏撼跗骱突旌鲜酱髿獬跗髟诮Y構上并沒有太大的區(qū)別。三、按結構形式分按照結構形式，除氧器可分為淋水盤式、噴霧式、填料式、噴霧-填料式、旋膜式等幾種。（1）淋水盤式除氧器淋水盤式除氧器，是使要除氧的水通過多層淋水盤，形成大量細水流，在此水流被蒸汽加熱的同時除去溶氧。（2）噴霧式除氧器噴霧式除氧器，是使要除氧的水通過噴嘴霧化成很細小的水滴因而被迅速地加熱而

35、除去溶氧。（3）填料式除氧器填料式除氧器，是使要除氧的水經水流分配裝置后，進入填料層(填料是一種由比表面積較大的固體物質所組成)，水流在填料層內被分散呈水膜狀態(tài)，而后被蒸汽加熱除去溶氧。（4）噴霧填料式除氧器噴霧填料式除氧器，是噴霧和填料兩種除氧形式的組合。由于水經噴霧除氧后，又通過填料層得到再次除氧。因此，這種除氧器的除氧效果較好。（5）旋膜式除氧器旋膜式除氧器，是使要除氧的水在起膜管中高速旋轉并被加熱后，在起膜管末端以裙狀液膜噴出,并在填料層又被蒸汽再次加熱進行深度除氧。由于水經兩次加熱、播散，因此，除氧效果也較好。2.3 典型的熱力除氧器除氧器一般是由除氧頭和貯水箱兩部分組成。各種類型除

36、氧器的區(qū)別主要在于除氧頭內部結構不同。合肥工業(yè)大學本科畢業(yè)論文122.3.1 淋水盤式除氧器6淋水盤式除氧器的結構和工作過程：淋水盤式除氧器的結構如圖 2-1 所示。此類除氧器，在除氧頭內設有多層平行的淋水盤，淋水盤的數目一般為 58 層，每層淋水盤上都鉆有許多孔徑為 58 毫米的小孔。淋水盤又分大盤和小盤，兩種盤交錯布置。小盤沒有中央通汽孔，而且盤中間部分通常沒有鉆孔，鉆孔集中在離中心約 100300 毫米處到水盤的邊緣。每層淋水盤的邊緣都有高度為 100150 毫米的圍緣；大盤有中央通汽孔，孔的邊緣也有 100150 毫米高的圍緣，并且從通汽孔到水盤邊緣都鉆有小孔。合肥工業(yè)大學本科畢業(yè)論文

37、13圖 2-1 淋水盤式除氧器結構簡圖1.補充水管 2.凝結水管 3.疏水管 4.高壓加熱器疏水管 5.進汽管 6.汽室 7.排汽管 水通過淋水盤上的小孔時，就被分散成密布的細水流，并為下層淋水盤所盛接，然后又從這層淋水盤的小孔下落，如此依次通過數層淋水盤后，最后落至除氧頭下部的貯水箱內。 加熱蒸汽由除氧頭的下部進入配汽室，由最下層淋水盤的中央通汽孔上升，穿過下落的細水流，然后從小盤圍緣和除氧頭外殼間的環(huán)形通道穿過而繼續(xù)上升。在汽流上升的同時，通過熱量的傳遞把水加熱到相應壓力下的飽和溫度，這時水中的溶解氣體不斷解析出來，并被汽流攜帶上升，最后同過剩的加熱蒸汽一起自頂部的排汽管排出除氧器外。 由

38、于加熱蒸汽在向上流動不斷加熱細水流的同時，本身部分被凝結使得通過淋水盤的汽量自下而上逐層減少，而水量卻自上而下逐層增加，因此，大盤的中央通汽孔直徑和淋水盤上的小孔數目都自上而下逐層增加，以保證除氧頭內蒸汽流速相差不致太大，在最大設計負荷時，淋水盤上的水也不致溢流。 淋水盤式除氧器對淋水盤的安裝要求較高，稍有傾斜或小孔被堵都會影響除氧效果。由于淋水盤式除氧器對于運行工況變化的適應性較差，除氧效率較低。因此從六十年代后期開始有不少電廠對它的結構進行了改造，以提高其出力和效率。2.3.2 噴霧填料式除氧器8噴霧填料式除氧器的除氧頭，包括霧化區(qū)和填料層兩部分。水的霧化靠噴嘴來實現(xiàn)，深度除氧靠填料層中的

39、填料來完成。填料一般由不易腐蝕且不會污染水質的材料制成，形式有 形填圈，拉西環(huán)、角鋼、扁鋼等?，F(xiàn)以噴霧- 填料式除氧器為例，說明這類除氧器的基本結構及其工作過程。圖 2-2 是噴霧 填料式除氧器的結構示意圖。除氧頭上部是進水噴霧裝置及加熱蒸汽(二次蒸汽)進汽管，在一般情況下，約有三分之一左右的加熱蒸汽從這里引入；除氧頭下部為填料層，填料為不銹鋼制成的 形填圈，一次加熱蒸汽(約占加熱蒸汽量的三分之二)由填料層下面的蒸汽管引入。在填料層上面裝有配水淋水盤，使從霧化區(qū)流下的水均勻分布在填料層中。給水進入除氧頭后，通過噴嘴霧化成細小的水滴，并被二次蒸汽及從填料層上合肥工業(yè)大學本科畢業(yè)論文14升的蒸汽加

40、熱，同時獲得初步除氧。經初步除氧的水經過配水淋水盤繼續(xù)往下流入填料層，并在填料的表面形成了水膜，又被下面的一次蒸汽再一次加熱深度除氧，最后流入貯水箱。實際經驗證明，對于噴霧填料式除氧器，只要加熱汽源充足，水的霧化程度又較好，在霧化區(qū)內就能較快地把水加熱到相應壓力下的飽和溫度，90%左右的溶氧可以除去。當進水全部為溫度較低的補充水時，噴霧除氧后水中的溶氧通?？山档偷?1001000g/l；經過填料層再次除氧，又能除去殘余溶氧的 95%以上，因此，可使除氧器的出水溶氧降低到 510g/l 以下。合肥工業(yè)大學本科畢業(yè)論文15圖 22 噴霧 填料式除氧器結構示意圖1.排氣管 2.擋水板 3.二次蒸汽管

41、 4.高壓加熱器疏水管 5.噴嘴 6.進水管 7.中心管段8.透氣管 9.填料 10.一次蒸汽管 11.濾網 12.填料支架 13.環(huán)形汽室 14.配水淋水盤噴霧- 填料式除氧器除氧效率較高，對負荷和水溫的變化適應性較強，檢修也比較方便。但這種除氧器在較低負荷時(如低于額定負荷的 50%時)，霧化效果差，會使出水質量下降?，F(xiàn)在出現(xiàn)的還有用三流體(或二流體)噴嘴來霧化給水的噴霧-填料式除氧器。利用此種噴嘴，給水可以很快被加熱到飽和溫度，從而為傳質過程創(chuàng)造良好的條件。有實驗報告表明這種除氧器具有優(yōu)良的穩(wěn)態(tài)性能和變負荷性能。2.3.3 旋膜式除氧器10 旋膜式除氧器由于其除氧效率高，負荷適應性好等優(yōu)

42、點，近年來已成為各國研究的主要方向。一、旋膜式除氧器的結構旋膜式除氧器結構見簡圖 2-3。旋膜式除氧器就是將原來的噴霧填料式除氧器的固定式或彈簧式噴嘴改為由噴管和通汽管組成的水室而成。噴管管壁上開有與管壁相切且向下傾斜 10螺旋形布置的數個小孔。在噴管裝置下部增設一水蓖子裝置，水蓖子由角鋼組合而成，分幾層錯列式布置。旋膜式除氧器的主要裝置由噴管、水蓖子和填料組成。其中噴管是最為關健的部件，其結構見圖 2-4。汽水分離裝置裝于除氧頭頂部，草帽型，主要作用是防止水滴帶出。將加熱蒸汽從除氧器的水箱引入，使其有足夠的蒸汽來加熱填料層內的水，同時水箱內上部蒸汽的流動，會將水箱內水中不斷析出的氧氣迅速帶走

43、，有利于穩(wěn)定除氧效果。在水箱底部設置輔合肥工業(yè)大學本科畢業(yè)論文16圖 2-3 旋膜式除氧器結構簡圖1 填料；2.進水；3 水室；4 排氣；5.噴管；6.蒸汽；7 水蓖子；8 蒸汽；9.出水助加熱裝置，以幫助啟動時縮短啟動周期，以及在水溫發(fā)生極大變動時，開啟底部輔助加熱裝置進行輔助加熱，以保證除氧效果。水箱上裝有就地水位計，并提供電接點液位計口，除氧頭上留有壓力信號孔，以提供給熱工進行蒸汽、水位的自動調節(jié)控制設計。容器配置安全閥，以保證超壓時，能安全泄放蒸汽，確保容器安全運行。旋膜式除氧器有很好的除氧效果是因為它的除氧由三級除氧裝置組成，而常規(guī)除氧器只有兩級除氧裝置。旋膜式除氧器的三級除氧裝置為

44、:（1）一級除氧裝置由噴管和通汽管組成的水室及蒸汽管組成。在噴管內，高速旋轉的水膜卷吸大量的蒸汽，形成強烈的膜式凝結換熱(傳熱和傳質)，同時水膜裙的兩側受到蒸汽的加熱，增大了換熱面積。噴管與水蓖子之間有足夠的高度，有利于汽水充分接觸， 圖 2-4 噴管結構圖合肥工業(yè)大學本科畢業(yè)論文17經一級除氧，此時水的溫度己接近飽和溫度，水中 90%左右的氧氣已被除去。（2）二級除氧裝置由四層水蓖子組成。水蓖子由 3030mm 的角鋼制作，相互交叉排列。在此層間，水膜被不斷地重新分配，使水流進一步得到均化，同時被不斷上升的蒸汽加熱，進一步除氧。（3）三級除氧裝置由鮑爾環(huán)不銹鋼填料組成。有的廠家采用不銹鋼網波

45、卷制 100mm 高度的填料，放 2 層3 層，其比表面積可達 1800m2/m3。雖然鮑爾環(huán)的比表面積比不銹鋼網波少，但因為此工作段屬深度除氧階段，主要是除去水中的殘余氧，因此只需一定高度，并且鮑爾環(huán)不銹鋼填料具有通氣阻力小，有利于蒸汽攜帶析出的氧氣迅速上升排出，以保證除氧效果，且拆換方便。二、旋膜式除氧器的工作原理除氧的效果一方面取決于把給水加熱至相應壓力下的飽和溫度，另一方面取決于溶解氣體的排除速度，這個速度與水和蒸汽的接觸表面積的大小有很大的關系。來自低加的凝結水先送入水室，然后在凝結水壓力和除氧器工作壓力形成的壓差的作用下，從起膜管的進水小孔噴射到起膜管內壁，進水小孔與管壁相切且向下

46、傾斜10，水沿管壁旋轉流動而下，在管內壁形成高速旋轉水膜，凝結水在噴管內先進行部分除氧。當水到達管口噴出時，由于離心力的作用，形成具有一定角度的旋轉的水膜裙，其在起膜管內及出口的狀態(tài)，如圖 2-5 和圖 2-6 所示10圖 2-5 起膜管內的旋轉水膜 圖 2-6 起膜管出口的水膜裙加熱蒸汽則自下而上，在管中通過與水進行傳熱傳質交換。旋膜式除氧器的傳熱傳質過程主要發(fā)生在噴管內，水膜裙起著輔助除氧的作用。由于水旋轉流動的特性，而且水成膜狀，有利于氧的解析與擴散，有利于傳熱傳質過程的順利進行。形成的水膜裙下落，與上升的蒸汽相遇，大大加快了水和加熱蒸汽的熱交換，強化了合肥工業(yè)大學本科畢業(yè)論文18汽水熱

47、交換的效果。形成水膜裙的水經過水蓖子繼續(xù)吸熱，水蓖子的作用除了進一步延續(xù)和擴展水的表面積外，對來自水膜裙的不均勻分布水流也有必不可少的均化作用。經過水蓖子吸熱后的水繼續(xù)流經無規(guī)則堆放的填料層時，受到蒸汽的進一步加熱，這時水迅速被加熱，溶解于其中的氣體的排出速度也更快。因此，雖然水在除氧器中停留的時間很短，但除氧較徹底，除氧效果很好。三、旋膜式除氧器特點旋膜式除氧器除了有噴霧填料式除氧器的優(yōu)點外，還具有以下優(yōu)點3（1）負荷適應性好。噴管(旋膜器)對壓力和流量變化不太敏感，可以在較寬的壓力和流量范圍內正常工作，它的負荷變化范圍為 45%120%。（2）除氧效率高，給水含氧量合格率接近 100%。（

48、3）噴管工作壓降小。通常只有 0.02mpa0.04mpa 的壓降，有利于節(jié)能。（4）系統(tǒng)運行簡單可靠，維護工作量小，經濟效益明顯。（5）運行穩(wěn)定，無震動?？蛇m用于負壓啟動、滑壓運行，減免了啟動和運行中的人工繁雜調節(jié)操作。 （6）排汽量小于入口水量的 0.1%，不需另加排汽冷卻器，優(yōu)化了設備，降低了熱耗值，比同出力其它類型熱力除氧器少耗能 1/3。四、旋膜式除氧器的應用及展望旋膜式除氧器目前在石化和電力系統(tǒng)獲得了應用，尤其是在電力系統(tǒng)，由于機組的大型化、高參數以及熱電聯(lián)產，參與調峰，以噴霧式除氧器為主的熱力除氧系統(tǒng)已不能勝任，而旋膜式除氧器卻能完全適應上述機組的要求。由于旋膜式除氧器良好的技術

49、性能，預計在不遠的將來，旋膜式除氧器技術會在工業(yè)鍋爐、企業(yè)自備熱電站、廢熱鍋爐及各種規(guī)模發(fā)電廠中得到更廣泛的應用。合肥工業(yè)大學本科畢業(yè)論文19第三章 除氧器的熱力校核噴霧填料式除氧器是目前應用最廣泛且技術較成熟的一種熱力除氧器，因此對它的熱力校核就顯得尤為重要，下面就對 300mw 機組的噴霧填料式除氧器進行熱力校核。3.1 噴霧填料式除氧器噴霧區(qū)熱力校核步驟6211除氧器霧化區(qū)除氧是利用噴嘴將給水霧化成細小液滴，通入高溫蒸汽通過汽液接觸面與細小液滴進行傳熱傳質，使得給水被加熱達到相應工作壓力下的飽和溫度，而達到除氧的目的。在這一過程中，大約 90%的溶氧被除去，是給水除氧過程的一個重要環(huán)節(jié)。

50、其校核計算步驟如下：(1) 根據熱量平衡原理，計算進入除氧器混合水的焓()，公式如下：混h = （3混h疏凝補疏疏凝凝補補dddhdhdhd1）（2）計算加熱蒸汽的消耗量（） 。汽d（3）根據噴嘴的參數，計算除氧器在額定負荷下所需的噴嘴數目()。n （4） 按照錐體面積的公式，計算單只噴嘴噴霧所形成的汽、水接觸面積()，f公式如下： （32）（21rrsf2米式中： 斜邊， 米。s= 米 s2cosh（33） 圖 31 為噴霧受熱面積示意圖，其中 為噴霧的高度(米)，它是同噴h霧的初速度(0c)、霧化的粒徑()以平d合肥工業(yè)大學本科畢業(yè)論文20及霧化水滴穿過汽層的阻力等因素有關。根據經驗， 般

51、取 0.81.5h米，應同除氧頭的熱負荷強度同時考慮。為噴嘴的噴射角。 （5）按照下式計算蒸汽至水的傳熱系數()。 圖 31 噴霧受熱面積示意圖 （34 . 0767.567. 0166）（）（）（平平平ddgdcadch4）其中： 水的導熱系數，根據除氧器進水和出水的平均溫度，查相關手冊求得， 大卡/米時；c 水的溫度傳導系數， ；a時米 /2霧化水滴平均流速，按初速0c和重力減速(噴嘴朝上)的平均速度計平c算，即：= 米/秒； （3平c22200ghcc5）其中： （3gpc264. 006） 液滴的比表面積平均粒徑，毫米；平d其余符號解釋同前。（6）按照下式計算平均對數溫差()：mt=

52、（37）mtttttttt混除混除log3 . 2其中：除氧器相應壓力下的飽和溫度與除氧器出水溫度之差，一般為 0.251.0t，高壓除氧器取低值。c（7）按照下式計算所需總加熱面積()：總f合肥工業(yè)大學本科畢業(yè)論文21= （38）總fmtq其中： 除氧器出水工況下水的比熱。比c（8）根據噴嘴的數目()和單只噴嘴的汽、水接觸面積()，計算理論加熱面nf積()：理f = （39）理fnf2米在一般的情況下，理論加熱面積()和總加熱面積()應比較接近。理f總f（9）按照霧化水滴的平均粒徑以及霧化水滴的平均流速，計算在霧化區(qū)內霧化水滴的實際加熱面積() 。霧f = （310）霧f平平dchd3600

53、62米式中： 除氧器的霧化水量（不包括高壓加熱器疏水和加熱蒸汽冷凝的水量） ， d噸/時； 霧化液滴的行程（自噴嘴的噴口至擋板的凈高） ，如噴霧方向自上向下，h則考慮到液滴的下落行程，粗略地可按上述距離的 2 倍計算。實際上在噴霧填料式除氧器內，填料層也起到部分加熱面的作用，而在這里的計算中，并未將它考慮進去，因此實際的汽、水加熱面積總是比較富裕的。3.2 熱力校核計算過程查水和水蒸氣熱力性質表得，除氧器進出口工質參數，如下表：表 31 除氧器進出口工質參數 參數名稱工質名稱壓力（mpa）溫度（）焓值（kj/kg）凝結水0.4728149.8631.416高壓疏水1.1519193.45822

54、.96出口水1.054182.212772.99加熱蒸汽1.054365.43188.614進入除氧器混合水的焓()為：混h在當下的高負荷、大功率熱電機組中，除氧器的給水中的補充水給水所占比例合肥工業(yè)大學本科畢業(yè)論文22甚小，可以忽略不計。所以有=0 噸/時。已知 d疏131.9 噸/時補d= （311）混h疏凝補疏疏凝凝補補dddhdhdhd131.9 822.96631.4161200dd凝汽根據除氧器的熱力平衡式： （312）)()(混除凝疏除汽汽hhddhhd這里，所以上式可表示為：凝疏混ddd混汽dd1200（1200） （3混d）（）（混除混除汽hhdhh13） 聯(lián)立（311）和（

55、312）求得： =1140.475 噸/時混d =12001140.475=59.525 噸/時汽d =1140.475131.9=1008.575 噸/時凝d即： =混h疏凝補疏疏凝凝補補dddhdhdhd =653.57 千焦/千克131.9 822.96 1008.575 631.4161008.575 131.9所以，除氧器的總交換熱量()為：q =1140.575（772.99653.57）q）（混除混hhd310 =136.207千焦/時610 =32.5大卡/時610表 32 噴嘴參數噴口直徑 d（mm）進水面積 f入（cm2）噴口面積f(cm2)r噴/r旋比例常數 k水壓（公斤

56、/厘米）出水量（t/h）霧化角霧化水滴直徑（mm）出流系數215.943.460.600.8752.012.1650.51.00.49高壓加熱器的疏水一般不經噴嘴進入除氧器，根據表 32 知，噴嘴出水量為 d噴12.1t/h，因此噴嘴的個數()為：n=84 個 取 n86 個n噴凝dd1008.57512.1合肥工業(yè)大學本科畢業(yè)論文23單只噴嘴的噴霧加熱面積()，按式（33）計算：f其中： =1.54 米， 這里取 h1.3 米 s2cosh)265cos(3 . 1 =1.3=0.83 米1r）（2tgh）（265tg =0.0105 米2r噴r所以， =3.141.54（0.830.010

57、5）=4.06 ）（21rrsf2米噴嘴噴霧的理論加熱面積()，按式（39）計算：理f =864.06=349.16 理fnf2米因噴嘴方向是自下向上的，實際噴霧形成的加熱面積要比上述數字大。蒸汽至水的傳熱系數()，按式（34）計算。其中： gpc264. 00 =0. 64=13.23 米/秒200002 9.8916.98 = 平c22200ghcc =12.73 米/秒213.2313.232 9.8 1.32 （）=20.0105=0.021 米； =0.0008 米 （一般取 0.51.0 毫米）d平d平d根據=155 ，從有關手冊中查g tg ttgg疏疏凝凝平疏凝1008.575

58、 149.8 131.9 193.451008.575 131.9c得水的導熱系數=0.6835 大卡/米時；查得水的溫度傳導系數=6.228ca 。將上述數值代入式（34）中可得：410時米 /2 4 . 0767.567. 0166）（）（）（平平平ddgdcadch =1660.68351.30.567412.73 0.021(6.228 10）0.76712.739.8 0.021（）4 . 0021. 00008. 0）（合肥工業(yè)大學本科畢業(yè)論文24=17340.7 大卡/時2米c 除氧器進、出口的平均對數溫差（） ，按式（37）計算（此處不包括高mt混t加疏水） ，式中一般為 0.

59、251.0 ，高壓除氧器一般取低值，這里取=0.4 tct：c =mtttttttt混除混除log3 . 2 =6.38 182.2120.4 149.8182.2120.4 149.82.3 log0.4c除氧器所需的總加熱面積()，按式(38)計算： 總f = =294總fmtq38. 67 .17340105 .3262米由于設計的除氧器的實際傳熱面積（）要小于理論的傳熱面積，所以可以保證除總f氧器霧化區(qū)的加熱。霧化區(qū)內霧化水滴的實際加熱面積()，按式（310）計算：霧f=429.15 米2霧f平平dchd360066 1008.575 2 1.33600 12.73 0.0008 從以

60、上計算中可見，當噴嘴能將水霧化到水滴平均粒徑為 0. 8 毫米時，僅在霧化區(qū)內就能將全部補充水和凝結水加熱到相應的飽和溫度。合肥工業(yè)大學本科畢業(yè)論文25第四章 熱力除氧器運行現(xiàn)狀分析4.1 除氧效果的對比分析5隨著高參數大容量機組的發(fā)展，對熱力除氧器的技術要求愈來愈高。傳統(tǒng)淋水盤式熱力除氧器已不能很好的適應除氧要求，多半在淘汰或技術改造之列。噴霧填料式除氧器是目前比較成熟的熱力除氧設備，在我國火力電廠中使用較為廣泛。近年來出現(xiàn)了一種新型的熱力除氧器旋膜式除氧器，但由于其技術不太成熟，只在少數電廠中應用。下面就噴霧填料式除氧器和旋膜式除氧器的除氧效果進行分析比較。4.1.1 噴霧式除氧器的除氧效