高支模專(zhuān)項(xiàng)施工方案新

1、淮上人家22#、23#樓模板專(zhuān)項(xiàng)施工方案江蘇鹽城二建集團(tuán)有限公司淮上人家項(xiàng)目部二零一三年七月三十日模板專(zhuān)項(xiàng)施工方案工程概況 序號(hào)項(xiàng) 目?jī)?nèi) 容1工程名稱(chēng)淮上人家22#、23#商住樓2建設(shè)單位淮安市惠德隆房地產(chǎn)開(kāi)發(fā)有限公司3設(shè)計(jì)單位廣東粵建設(shè)計(jì)研究院有限公司4監(jiān)理單位淮安市工程建設(shè)監(jiān)理有限公司5施工單位江蘇鹽城二建集團(tuán)有限公司6工程概況建筑規(guī)模建筑面積22#樓17051.0823#樓16837.3層數(shù) 地下1層，地上18層層高一層4.6m，二層4.2m，三層以上3m建筑高度57.1m建筑功能民用結(jié)構(gòu)類(lèi)型框架剪力墻基礎(chǔ)形式樁基抗震設(shè)防6度耐火等級(jí)一級(jí) 由于地下室工程頂板結(jié)構(gòu)標(biāo)高為1.35米，故在一層

2、支設(shè)過(guò)程中出現(xiàn)了5.9m高的模板。本施工方案針對(duì)這層模板進(jìn)行了詳細(xì)的設(shè)計(jì)。為了確保模板系統(tǒng)有足夠強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性，模板支撐系統(tǒng)采用482.8扣件式鋼管滿堂腳手架支撐，樓板、粱底（側(cè)）模板采用15厚膠合板，托梁均采用5070木方，通過(guò)調(diào)整上托來(lái)調(diào)節(jié)模板支撐的高度。一、 編制依據(jù) 1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范jgj130-2001； 2、木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范gb50005-2003；3、建筑施工手冊(cè)第四版 4、建筑施工計(jì)算手冊(cè)，中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2001出版； 5、混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量規(guī)范gb50204-2002；6、本工程設(shè)計(jì)圖紙。二、地基條件 本工程模板立桿支撐在地下室混凝土頂板上

3、。三、模板支撐體系 （一）、模板支撐系統(tǒng)設(shè)計(jì)的各項(xiàng)荷載 1、模板及支撐系統(tǒng)自重； 2、新澆筑混凝土自重； 3、鋼筋自重； 4、施工人員及施工設(shè)備荷載； 5、振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載； 6、新澆筑混凝土對(duì)模板側(cè)面的壓力； 7、傾到混凝土?xí)r產(chǎn)生的水平荷載； （二）、各項(xiàng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 荷載項(xiàng)目荷載標(biāo)準(zhǔn)值1.模板及支撐系統(tǒng)自重木模板0.5kn/m32.新澆筑混凝土自重25kn/m33.鋼筋自重樓板模板1.1kn/m3梁模板1.5kn/m34.施工人員及施工設(shè)備荷載2.5kn/（小楞）；1.0kn/5.振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載水平面模板2.0kn/垂直面模板4.0kn6.新澆筑混凝土對(duì)模板側(cè)面的壓力按公式計(jì)算

4、7.傾到混凝土?xí)r產(chǎn)生的水平荷載利用導(dǎo)管2kn/說(shuō)明：根據(jù)建筑施工手冊(cè)第四版1. 計(jì)算模板及直接支撐的小楞時(shí)，對(duì)均布荷載取2.5kn/，另應(yīng)以集中荷載2.5kn在進(jìn)行驗(yàn)算，比較兩者所得的彎矩值，按大者采用；2. 計(jì)算支架立柱及其他支撐結(jié)構(gòu)構(gòu)件時(shí)，均布荷載取1.0kn/。（三）、設(shè)計(jì)模板支撐系統(tǒng)時(shí)的各項(xiàng)荷載分項(xiàng)系數(shù) 計(jì)算模板及其支撐時(shí)的荷載設(shè)計(jì)值，應(yīng)采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值乘以相應(yīng)的荷載分項(xiàng)系數(shù)求得，荷載分享系數(shù)應(yīng)按下表采用。項(xiàng)次荷載類(lèi)別荷載分項(xiàng)系數(shù)1模板及支撐自重1.22新澆筑混凝土自重1.23鋼筋自重1.24施工人員及施工設(shè)備荷載1.45振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載1.46新澆筑混凝土對(duì)模板側(cè)面的壓力1.27

5、傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的水平荷載1.4（四）、模板支撐材料 模板支撐系統(tǒng)所用材料應(yīng)經(jīng)過(guò)有關(guān)部門(mén)檢測(cè)合格方可使用，材料的容許應(yīng)力以檢測(cè)結(jié)果為準(zhǔn)。本工程用與模板支撐系統(tǒng)的鋼管采用q235鋼，其抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值=205n/mm2。 （五）、初步設(shè)計(jì)本工程模板支架鋼管選用482.8；立桿采用頂部帶頂絲的鋼管，在主次梁底立桿縱向間距為0.9米、橫向間距0.9米，在梁底增設(shè)一梁下立桿，立桿沿梁長(zhǎng)間距0.9m。在板底立桿縱向間距為1.0米、橫向間距1.0米，組成一個(gè)1.0m1.0m的滿堂模板支架；大橫桿間距為1.5米，平板模用15mm厚膠合板，鋪設(shè)在擱柵上，擱柵兩頭擱置在托梁上，擱攔斷面5070mm，間距250mm

6、,托梁斷面5070mm,間距1000mm。 （六）、樓板模板支撐體系驗(yàn)算 一、參數(shù)信息:1.模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):1.00；縱距(m):1.00；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度(m):0.10；模板支架搭設(shè)高度(m):5.70；采用的鋼管(mm):482.8 ；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養(yǎng)情況，扣件抗滑承載力系數(shù):0.80；板底支撐連接方式:鋼管支撐；板底鋼管的間隔距離(mm):150.00；2.荷載參數(shù)模板與木板自重(kn/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kn/m3):25.000；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kn/m2):2.500；4.材料參數(shù)面板采

7、用膠合面板，厚度為12mm。面板彈性模量e(n/mm2):9500；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(n/mm2):13；板底支撐采用鋼管；托梁材料為：鋼管5.樓板參數(shù)鋼筋級(jí)別:三級(jí)鋼hrb 400(20mnsiv,20mnsinb,20mnti)；樓板混凝土強(qiáng)度等級(jí):c35；每層標(biāo)準(zhǔn)施工天數(shù):8；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2):360.000；樓板的計(jì)算寬度(m):4.00；樓板的計(jì)算厚度(mm):120.00；樓板的計(jì)算長(zhǎng)度(m):4.50；施工平均溫度():25.000；二、模板面板計(jì)算:面板為受彎構(gòu)件,需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計(jì)算單元 面板的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分

8、別為：w = 1001.22/6 = 24 cm3；i = 1001.23/12 = 14.4 cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。 面板計(jì)算簡(jiǎn)圖1、荷載計(jì)算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kn/m)：q1 = 250.121+0.351 = 3.35 kn/m；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kn)：q2 = 2.51= 2.5 kn/m；2、強(qiáng)度計(jì)算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下: 其中：q=1.23.35+1.42.5= 7.52kn/m最大彎矩m=0.17.520.152= 0.017 knm；面板最大應(yīng)力計(jì)算值 = 16920/

9、24000 = 0.705 n/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13 n/mm2；面板的最大應(yīng)力計(jì)算值為 0.705 n/mm2 小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 13 n/mm2,滿足要求!3、撓度計(jì)算撓度計(jì)算公式為 其中q = 3.35kn/m面板最大撓度計(jì)算值 v = 0.6773.351504/(1009500107800)=0.011 mm； 面板最大允許撓度 v=150/ 250=0.6 mm；面板的最大撓度計(jì)算值 0.011 mm 小于 面板的最大允許撓度 0.6 mm,滿足要求!三、縱向支撐鋼管的計(jì)算:縱向鋼管按照均布荷載下連續(xù)梁計(jì)算，截面力學(xué)參數(shù)為截面抵抗矩 w=4.49cm3截面

10、慣性矩 i=10.78cm4 1.荷載的計(jì)算：(1)鋼筋混凝土板自重(kn/m)：q11= 250.250.12 = 0.75 kn/m；(2)模板的自重線荷載(kn/m):q12= 0.350.25 = 0.088 kn/m ；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kn)：q2 = (2.5 + 2)0.25 = 1.125 kn/m；2.鋼管強(qiáng)度驗(yàn)算:最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下:最大彎矩計(jì)算公式如下: 靜荷載：q1 = 1.2 (q1 + q2) = 1.20.75+1.20.088 =

11、 1.005 kn/m；活荷載：q2 = 1.41.125 = 1.575 kn/m；最大彎距 mmax = (0.11.005+0.1171.575 ) 12 = 0.285 kn.m；最大支座力計(jì)算公式如下: 最大支座力 n = ( 1.1 1.005 + 1.21.575)1 = 2.995 kn ；鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 = m/w= 0.285106/4490 = 63.424 n/mm2；鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205.0 n/mm2；縱向鋼最大應(yīng)力計(jì)算值為 63.424 n/mm2 小于 縱向鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 205.0 n/mm2,滿足要求！3.撓度計(jì)算:最大撓度考慮為三跨

12、連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計(jì)算公式如下: 靜荷載 q1 = q11 + q12 = 0.75+0.088=0.838 kn/m；活荷載 q2 = 1.125 kn/m；三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度v= (0.6770.838+0.9901.125)10004/( 10020.6105107800 ) =0.757 mm；支撐鋼管的最大撓度小于1000/150與10 mm,滿足要求!四、托梁材料計(jì)算:托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；托梁采用：鋼管；w=62.137 cm3；i=391.466 cm4；托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中荷載p取縱向板底支撐傳遞力，p取最大支

13、座反力2.995kn 托梁計(jì)算簡(jiǎn)圖 托梁計(jì)算彎矩圖(kn.m) 托梁計(jì)算變形圖(mm) 托梁計(jì)算剪力圖(kn) 最大彎矩 mmax = 2.002 kn.m ；最大變形 vmax = 0.168 mm ；最大支座力 qmax = 21.923 kn ；托梁最大應(yīng)力 = 2.002106/62137=32.22 n/mm2 ；托梁抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205 n/mm2 ；托梁的計(jì)算最大應(yīng)力計(jì)算值 32.22 n/mm2 小于 托梁的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 205 n/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為 0.168 mm 小于1000/150與10 mm,滿足要求!五、模板支架立桿荷載標(biāo)準(zhǔn)值(軸力):作用

14、于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：(1)腳手架的自重(kn)：ng1 = 0.125.7 = 0.681 kn；鋼管的自重計(jì)算參照扣件式規(guī)范附錄a。(2)模板的自重(kn)：ng2 = 0.3511 = 0.35 kn；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kn)：ng3 = 250.1211 = 3 kn；經(jīng)計(jì)算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 ng = ng1+ng2+ng3 = 4.031 kn；2.活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 nq = (2.5+2 ) 11 = 4.5 kn；3.不考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值計(jì)算n =

15、 1.2ng + 1.4nq = 11.137 kn；六、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式: 其中 n - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值(kn) ：n = 11.137 kn； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) ：i = 1.59 cm； a - 立桿凈截面面積(cm2)：a = 4.24 cm2； w - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：w=4.49 cm3； - 鋼管立桿最大應(yīng)力計(jì)算值 (n/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 ：f =205 n/mm2； l0- 計(jì)算長(zhǎng)度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范，按下式計(jì)算

16、 l0 = h+2a k1- 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為1.155； u - 計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3；u = 1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度；a = 0.1 m；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度 l0 = h+2a = 2+0.12 = 2.2 m；l0/i = 2200 / 15.9 = 138 ；由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.357 ；鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值 ；=11137.38/（0.357424） = 73.578 n/mm2；鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值 = 73.578 n/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強(qiáng)度

17、設(shè)計(jì)值 f = 205 n/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計(jì)算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)按照表1取值1.185；k2 - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，h+2a = 2.2 按照表2取值1.006 ；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度 lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.006(2+0.12) = 2.623 m；lo/i = 2622.642 / 15.9 = 165 ；由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.259 ；鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值 ；=11137.38/（0.259424） = 101.419 n/

18、mm2；鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值 = 101.419 n/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f = 205 n/mm2，滿足要求！模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 七、立桿的地基承載力計(jì)算: 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求 p fg 地基承載力設(shè)計(jì)值:fg = fgkkc = 68 kpa； 其中，地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值：fgk= 170 kpa ； 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc = 0.4 ； 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力：p = n/a =44.55 kpa ；其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計(jì)值 ：n = 11.137 kn；基礎(chǔ)底面面積 ：a =

19、 0.25 m2 。p=44.55 fg=68 kpa 。地基承載力滿足要求！八、梁和樓板模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求除了要遵守扣件架規(guī)范的相關(guān)要求外，還要考慮以下內(nèi)容1.模板支架的構(gòu)造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據(jù)設(shè)計(jì)荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設(shè)雙向水平桿，確保兩方向足夠的設(shè)計(jì)剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時(shí)，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個(gè)方向變距、而另一個(gè)方向不變。2.立桿步距的設(shè)計(jì)：a.當(dāng)架體構(gòu)造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時(shí)，可以采用等步距設(shè)置；b.當(dāng)中部有加強(qiáng)層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設(shè)置，但變化不要過(guò)多； c.高支

20、撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過(guò)1.5m。3.整體性構(gòu)造層的設(shè)計(jì)：a.當(dāng)支撐架高度20m或橫向高寬比6時(shí)，需要設(shè)置整體性單或雙水平加強(qiáng)層；b.單水平加強(qiáng)層可以每4-6米沿水平結(jié)構(gòu)層設(shè)置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設(shè)置斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3；c.雙水平加強(qiáng)層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設(shè)置，四周和中部每10-15m設(shè)豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結(jié)構(gòu)層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設(shè)置層）必須設(shè)水平加強(qiáng)層。4.剪刀撐的設(shè)計(jì)：a.沿支架四周外立面應(yīng)滿足立面滿設(shè)剪刀撐；b.中部可根據(jù)需要并依構(gòu)架框格的大小，每隔10-15m設(shè)置。5.頂

21、部支撐點(diǎn)的設(shè)計(jì)：a.最好在立桿頂部設(shè)置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點(diǎn)位于頂層橫桿時(shí)，應(yīng)靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應(yīng)進(jìn)行抗滑驗(yàn)算，當(dāng)設(shè)計(jì)荷載n12kn時(shí)，可用雙扣件；大于12kn時(shí)應(yīng)用頂托方式。6.支撐架搭設(shè)的要求：a.嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)尺寸搭設(shè)，立桿和水平桿的接頭均應(yīng)錯(cuò)開(kāi)在不同的框格層中設(shè)置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范的要求；c.確保每個(gè)扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個(gè)扣件的擰緊力矩都要控制在45-60n.m，鋼管不能選用已經(jīng)長(zhǎng)期使用發(fā)生變形的； d.地基支座的設(shè)計(jì)要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求

22、：a.精心設(shè)計(jì)混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過(guò)程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴(kuò)展的澆筑方式；b.嚴(yán)格控制實(shí)際施工荷載不超過(guò)設(shè)計(jì)荷載，對(duì)出現(xiàn)的超過(guò)最大荷載要有相應(yīng)的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過(guò)程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動(dòng)和變形情況及時(shí)解決。（七）、梁模板支撐體系驗(yàn)算一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 b(m):0.30；梁截面高度 d(m):0.75混凝土板厚度(mm):120.00；立桿梁跨度方向間距l(xiāng)a(m):0.90；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.50；梁支撐架搭設(shè)高度h(m)：5.90；梁兩側(cè)立

23、柱間距(m):0.90；承重架支設(shè):無(wú)承重立桿，方木支撐垂直梁截面；板底承重立桿橫向間距或排距l(xiāng)b(m):0.90；采用的鋼管類(lèi)型為482.8；扣件連接方式:單扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.80；2.荷載參數(shù)模板自重(kn/m2):0.35；鋼筋自重(kn/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kn/m2):2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kn/m2):18.0；傾倒混凝土側(cè)壓力(kn/m2):2.0；振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kn/m2):2.03.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量e(n/mm2)：10000.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(n/mm2)：17.0；

24、木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(n/mm2)：1.7；面板類(lèi)型：膠合面板；面板彈性模量e(n/mm2)：9500.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(n/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：70.0；梁底縱向支撐根數(shù)：4；面板厚度(mm)：15.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：4；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓豎向根數(shù)：3；穿梁螺栓豎向距板底的距離為：200mm，200mm，200mm；穿梁螺栓直徑(mm)：m12；主楞龍骨材料：木楞；截面類(lèi)型為圓鋼管483.0；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞,，寬度5

25、0mm，高度100mm；二、梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算1.梁側(cè)模板荷載強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。按施工手冊(cè)，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3； t - 新澆混凝土的初凝時(shí)間，可按現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際值取，輸入0時(shí)系統(tǒng)按200/(t+15)計(jì)算，得5.714h； t - 混凝土的入模溫度，取20.000； v - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； h - 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；

26、 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算的新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力f；分別為 50.994 kn/m2、18.000 kn/m2，取較小值18.000 kn/m2作為本工程計(jì)算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞（內(nèi)龍骨）的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。 面板計(jì)算簡(jiǎn)圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計(jì)算跨中彎矩計(jì)算公式如下: 其中， - 面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(n/mm2)； m - 面板的最大彎距(n.mm)； w - 面

27、板的凈截面抵抗矩，w = 501.51.5/6=18.75cm3； f - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(n/mm2)；按以下公式計(jì)算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q1= 1.20.5180.9=9.72kn/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q2= 1.40.520.9=1.26kn/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kn/m；計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距): l = 210mm；面板的最大彎距 m= 0.110.982102 = 4.84104n.mm；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 4.84104 / 1.

28、88104=2.582n/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 13n/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =2.582n/mm2 小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13n/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗(yàn)算 q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值: q = 180.5 = 9n/mm； l-計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距): l = 210mm； e-面板材質(zhì)的彈性模量: e = 9500n/mm2； i-面板的截面慣性矩: i = 501.51.51.5/12=14.06cm4；面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.67792104/(10095001.41105) = 0.089 mm；面板的最大容許撓度值: =

29、l/250 =210/250 = 0.84mm；面板的最大撓度計(jì)算值 =0.089mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.84mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計(jì)算1.內(nèi)楞計(jì)算內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，龍骨采用1根木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:w = 5010021/6 = 83.33cm3；i = 5010031/12 = 416.67cm4； 內(nèi)楞計(jì)算簡(jiǎn)圖（1）.內(nèi)楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下: 其中， - 內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計(jì)算值(n/mm2)； m - 內(nèi)楞的最大彎距(n.mm)；

30、w - 內(nèi)楞的凈截面抵抗矩； f - 內(nèi)楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(n/mm2)。按以下公式計(jì)算內(nèi)楞跨中彎矩： 其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q = (1.2180.9+1.420.9)0.21=4.61kn/m； 內(nèi)楞計(jì)算跨度(外楞間距): l = 500mm； 內(nèi)楞的最大彎距: m=0.14.61500.002= 1.15105n.mm； 最大支座力:r=1.14.6120.5=2.536 kn；經(jīng)計(jì)算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 1.15105/8.33104 = 1.383 n/mm2； 內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 17n/mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 1.383 n/mm2 小于 內(nèi)楞

31、的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=17n/mm2，滿足要求?。?）.內(nèi)楞的撓度驗(yàn)算 其中 e - 面板材質(zhì)的彈性模量： 10000n/mm2； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值： q =18.000.21= 3.78 n/mm； l-計(jì)算跨度(外楞間距)：l = 500mm； i-面板的截面慣性矩：i = 8.33106mm4；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值: = 0.6773.785004/(100100008.33106) = 0.019 mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值: = 500/250=2mm；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值 =0.019mm 小于 內(nèi)楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！2.外楞計(jì)算外楞(木或鋼

32、)承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力2.536kn,按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，外龍骨采用木楞，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:截面類(lèi)型為圓鋼管483.0；外木楞截面抵抗矩 w = 8.98cm3；外木楞截面慣性矩 i = 21.56cm4； 外楞計(jì)算簡(jiǎn)圖 外楞彎矩圖(kn.m) 外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 其中 - 外楞受彎應(yīng)力計(jì)算值(n/mm2) m - 外楞的最大彎距(n.mm)； w - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(n/mm2)。根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為m= 0.507 kn.m 外楞最大計(jì)算跨度: l = 200mm；經(jīng)計(jì)

33、算得到，外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 5.07105/8.98103 = 56.49 n/mm2； 外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 205n/mm2；外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =56.49n/mm2 小于 外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205n/mm2，滿足要求?。?）.外楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到外楞的最大撓度為0.28 mm外楞的最大容許撓度值: = 200/400=0.5mm；外楞的最大撓度計(jì)算值 =0.28mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =0.5mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計(jì)算 驗(yàn)算公式如下: 其中 n - 穿梁螺栓所受的拉力； a - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的

34、抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170 n/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: a= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: n =180.50.3 =2.7 kn。穿梁螺栓最大容許拉力值: n = 17076/1000 = 12.92 kn；穿梁螺栓所受的最大拉力 n=2.7kn 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 n=12.92kn，滿足要求！六、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重

35、荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w = 9001515/6 = 3.38104mm3； i = 900151515/12 = 2.53105mm4； 1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算： 其中， - 梁底模板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(n/mm2)； m - 計(jì)算的最大彎矩 (kn.m)； l-計(jì)算跨度(梁底支撐間距): l =100.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計(jì)值(kn/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計(jì)值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.900.750.9

36、0=18.59kn/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2:1.20.350.900.90=0.34kn/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：q3: 1.42.000.900.90=2.27kn/m；q = q1 + q2 + q3=18.59+0.34+2.27=21.20kn/m；跨中彎矩計(jì)算公式如下: mmax = 0.1021.1980.12=0.021kn.m； =0.021106/3.38104=0.628n/mm2；梁底模面板計(jì)算應(yīng)力 =0.628 n/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13n/mm2，滿足要求！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷

37、載作用。最大撓度計(jì)算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)0.750+0.35）0.90= 17.53kn/m； l-計(jì)算跨度(梁底支撐間距): l =100.00mm； e-面板的彈性模量: e = 9500.0n/mm2；面板的最大允許撓度值: =100.00/250 = 0.400mm；面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.67717.5281004/(10095002.53105)=0.005mm；面板的最大撓度計(jì)算值: =0.005mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 100 / 250 = 0.4mm，滿足要求！七、梁底支撐的計(jì)算本工程梁底支撐

38、采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計(jì)算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kn/m)：q1 = (24+1.5)0.750.1=1.912 kn/m；(2)模板的自重線荷載(kn/m)：q2 = 0.350.1(20.75+0.3)/ 0.3=0.21 kn/m；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kn/m)：經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 p1= (2.5+2)0.1=0.45 kn/m；2.方木的支撐力驗(yàn)算靜荷載設(shè)計(jì)值 q = 1.21.912+1.

39、20.21=2.547 kn/m；活荷載設(shè)計(jì)值 p = 1.40.45=0.63 kn/m； 方木計(jì)算簡(jiǎn)圖方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。 本算例中，方木的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w=577/6 = 40.83 cm3； i=5777/12 = 142.92 cm4；方木強(qiáng)度驗(yàn)算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設(shè)計(jì)值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下:線荷載設(shè)計(jì)值 q = 2.547+0.63=3.177 kn/m；最大彎距 m =0.1ql2= 0.13.1770.90.9= 0.257 kn.m；最大應(yīng)力 = m / w = 0.257106/40833.3 = 6.302 n/mm2；

40、抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13 n/mm2；方木的最大應(yīng)力計(jì)算值 6.302 n/mm2 小于 方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 13 n/mm2,滿足要求!方木抗剪驗(yàn)算：最大剪力的計(jì)算公式如下: 截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: 其中最大剪力: v = 0.63.1770.9 = 1.716 kn； 方木受剪應(yīng)力計(jì)算值 = 31715.58/(25070) = 0.735 n/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 = 1.7 n/mm2；方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值 0.735 n/mm2 小于 方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 1.7 n/mm2,滿足要求!方木撓度驗(yàn)算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的撓度和，計(jì)算公式如下: q =

41、1.913 + 0.210 = 2.123 kn/m；方木最大撓度計(jì)算值 = 0.6772.1229004 /(10010000142.917104)=0.66mm；方木的最大允許撓度 =0.9001000/250=3.600 mm；方木的最大撓度計(jì)算值 = 0.66 mm 小于 方木的最大允許撓度 =3.6 mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強(qiáng)度驗(yàn)算支撐鋼管按照簡(jiǎn)支梁的計(jì)算如下荷載計(jì)算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kn/m2)：q1 = (24.000+1.500)0.750= 19.125 kn/m2；(2)模板的自重(kn/m2)：q2 = 0.350 kn/m2；(3)活荷載為施工荷載

42、標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kn/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kn/m2；q = 1.2(19.125 + 0.350 )+ 1.44.500 = 29.670 kn/m2；梁底支撐根數(shù)為 n，立桿梁跨度方向間距為a， 梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為p，梁側(cè)模板傳給鋼管的集中力為n 。當(dāng)n=2時(shí)： 當(dāng)n2時(shí)： 計(jì)算簡(jiǎn)圖(kn) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管彎矩圖(kn.m)經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算得到：支座反力 ra = rb=4.289 kn；最大彎矩 mmax=1.554 kn.m；最大撓度計(jì)算值 vmax=5.473 mm；支撐鋼管的最大應(yīng)力

43、 =1.554106/4490=346.039 n/mm2；支撐鋼管的抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度 f=205.0 n/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力小于 支撐鋼管的抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度，滿足要求!八、梁底縱向鋼管計(jì)算縱向鋼管只起構(gòu)造作用，通過(guò)扣件連接到立桿。九、扣件抗滑移的計(jì)算:按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kn，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為6.40kn?？v向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范5.2.5): r rc其中 rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取6.40 kn； r - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中

44、r取最大支座反力，根據(jù)前面計(jì)算結(jié)果得到 r=4.289 kn；r 6.40 kn , 單扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求! 十、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式 1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:其中 n - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括： 橫桿的最大支座反力： n1 =4.289 kn ； 腳手架鋼管的自重： n2 = 1.20.1295.9=0.914 kn； 樓板的混凝土模板的自重： n3=1.2(0.90/2+(0.90-0.30)/2)0.900.35=0.283 kn； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: n4=1.2(0.90/2+(0.90-0.30)/2)0.900.120(1.50+2

45、4.00)=2.479 kn； n =4.289+0.914+0.283+2.479=7.965 kn； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.59； a - 立桿凈截面面積 (cm2)： a = 4.24； w - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：w = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值 ( n/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f =205 n/mm2； lo - 計(jì)算長(zhǎng)度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計(jì)算 lo = k1uh (1) k1 - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為：1.

46、155 ； u - 計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，u =1.7；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度 lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.209 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值 ；=7965.078/(0.209424) = 89.883 n/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 89.883 n/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 205 n/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計(jì)算 lo = k1k2(h+2a)

47、 (2)k1 - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)按照表1取值1.167；k2 - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，h+2a = 1.7 按照表2取值1.007 ；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度 lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.007(1.5+0.12) = 1.998 m；lo/i = 1997.787 / 15.9 = 126 ；由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.417 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值 ；=7965.078/(0.417424) = 45.049 n/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 45.049 n/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 205 n/mm

48、2，滿足要求！ (八)、模板支撐系統(tǒng)布置 由以上計(jì)算可知,支撐系統(tǒng)符合要求。另外,為加強(qiáng)支撐系統(tǒng)的整體穩(wěn)定性,在各立桿底部,沿縱橫方向,距底座高度為200mm設(shè)置掃地桿:在縱橫方向滿跨設(shè)剪刀撐,在模板支撐頂層開(kāi)始往下每隔兩部設(shè)水平剪刀撐,在支撐頂層的第一道拉桿下設(shè)一道水平安全網(wǎng)。四、滿堂模板支架安裝、拆卸及施工安全技術(shù)措施 (一)、滿堂模板支架的使用要求1、模板安裝必須按模板的施工方案進(jìn)行,嚴(yán)禁任意變動(dòng)。2、安裝模板及其支架,應(yīng)待下部支撐處理加固后的強(qiáng)度達(dá)到能承受上層模板、支撐、新澆筑混凝土的重量和施工荷載等全部荷載以后,方可進(jìn)行。3、模板及其支撐系統(tǒng)在安裝過(guò)程中,必須設(shè)置臨時(shí)固定設(shè)施嚴(yán)防傾覆

49、。4、支柱全部安裝完畢后,必須及時(shí)沿橫向和縱向加設(shè)水平撐和縱橫垂直剪刀撐,并與支柱固定。5、施工前帶好安全帽,配備工具袋。6、大模板的裝拆,堆放均要采取放傾倒措施。7、臨邊高處作業(yè)(2m以上)施工工人必須按照要求系扣安全帶。8、模板和其他堆放荷載必須堆放均勻,并嚴(yán)格控制施工荷載不得超過(guò)2.5kn/。9、尺寸比較大,梁配筋比較多,在大梁模板制作時(shí),先安裝好梁底板及一側(cè)梁模板后,安裝大梁鋼筋,再安裝另一側(cè)板,以保證梁配筋安裝尺寸準(zhǔn)確。10、澆筑大梁砼時(shí),為使大梁模板及支撐系統(tǒng)受力均勻,大梁砼澆筑時(shí)分層均勻下料,減小大梁模板及支撐系統(tǒng)變形。11、高支模安裝完工后,由項(xiàng)目部確認(rèn),項(xiàng)目技術(shù)負(fù)責(zé)人簽字認(rèn)可

50、后才允許進(jìn)入下道工序施工。施工單位應(yīng)明確高支模施工現(xiàn)場(chǎng)安全負(fù)責(zé)人,負(fù)責(zé)施工全過(guò)程的安全管理工作。12、高支模施工應(yīng)按經(jīng)審批的技術(shù)方案進(jìn)行,技術(shù)方案未經(jīng)原審批部門(mén)同意,任何人不得修改變更。13、高支模搭設(shè)、拆除和澆筑砼時(shí),無(wú)關(guān)人員不得進(jìn)入支模架底下,不得從支撐系統(tǒng)上爬上爬下,由安全員現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)護(hù)。14、高支模搭設(shè)完畢后,由項(xiàng)目部自檢驗(yàn)收合格后,報(bào)監(jiān)理驗(yàn)收合格后方能進(jìn)行鋼筋安裝。砼澆筑時(shí),應(yīng)設(shè)專(zhuān)職安全員,觀察模板及其支撐系統(tǒng)的變形情況,發(fā)現(xiàn)異常應(yīng)立即暫停施工,迅速疏散人員,待處理好之后,并經(jīng)安全負(fù)責(zé)人檢查后方可繼續(xù)施工。15、建立模板拆除申請(qǐng)制度,在結(jié)構(gòu)混凝土強(qiáng)度達(dá)到規(guī)范規(guī)定,并經(jīng)回彈或砼試塊實(shí)驗(yàn)報(bào)告出來(lái)之后進(jìn)行,由現(xiàn)場(chǎng)施工員提出拆除申請(qǐng)單,安全負(fù)責(zé)人審核,經(jīng)技術(shù)負(fù)責(zé)人批準(zhǔn)簽字后方可拆除。 (二)、模板支架的構(gòu)造要求1、每跟立桿底部必須按有關(guān)規(guī)定設(shè)置縱、橫掃地桿。2、立桿