橋梁工程課程設(shè)計

1、橋梁工程課程設(shè)計-作者xxxx-日期xxxx【精品文檔】【精品文檔】橋梁工程概論橋梁工程概論課程設(shè)計課程設(shè)計題題 目：目：裝配式鋼筋混凝土簡支裝配式鋼筋混凝土簡支T T形形梁橋設(shè)計（上部結(jié)構(gòu)）梁橋設(shè)計（上部結(jié)構(gòu)）專專 業(yè)：業(yè)： 土土 木木 工工 程程 班班 級：級： 4 4班班 學(xué)學(xué) 號：號： 姓姓 名：名： 指導(dǎo)老師：指導(dǎo)老師： 四川大學(xué)錦城學(xué)院四川大學(xué)錦城學(xué)院【精品文檔】【精品文檔】 目 錄第一章 設(shè)計任務(wù)書 .31.1 基本設(shè)計資料.31.1.1 跨度和橋面寬度.3技術(shù)標(biāo)準(zhǔn) .31.1.3 主要材料.3構(gòu)造形式及截面尺寸.3第二章 主梁的荷載橫向分布系數(shù)計算 .5主梁荷載橫向分布系數(shù)的計

2、算.52.1.1 剛性橫梁法計算橫向分布系數(shù) .52.1.2 杠桿原理法計算梁端剪力橫向分布系數(shù) .7第三章 主梁的內(nèi)力計算 .93.1 永久作用效應(yīng) .93.1.1 永久荷載： .93.1.2 永久作用效應(yīng)計算 .103.2 可變作用效應(yīng) .113.2.1 汽車荷載沖擊系數(shù)計算： .113.2.2 公路-級均布荷載q.11K可變作用彎矩效應(yīng)計算 .12可變作用剪力效應(yīng)計算 .14第四章 主梁截面設(shè)計、配筋及驗算 .184.1 主梁受力鋼筋配置 .18截面抗彎承載力驗算 .20斜截面彎起鋼筋箍筋的配筋及驗算 .20斜截面抗剪承載力計算 .20彎起鋼筋設(shè)計 .21箍筋設(shè)計 .244.3.4 斜截

3、面抗剪驗算 .25第五章 主梁的裂縫寬度驗算 .30最大裂縫寬度按下式計算 .30效應(yīng)組合 .30第六章 主梁的撓度驗算 .32抗彎剛度計算 .32撓度驗算 .34第七章 設(shè)計總結(jié) .36附 錄 設(shè)計人簡介 .37【精品文檔】【精品文檔】【精品文檔】【精品文檔】第一章 設(shè)計任務(wù)書1.1 基本設(shè)計資料 跨度和橋面寬度1) 標(biāo)準(zhǔn)跨徑：m（墩中心距離）2) 計算跨徑：m（支座中心距離）3) 主梁全長：6m（主梁預(yù)制長度）4)橋面寬度（橋面凈空）： 凈7m（行車道）2人行道技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)1) 設(shè)計荷載標(biāo)準(zhǔn)：公路級，人行道和欄桿自重線密度按單側(cè)6kN/m計算，人群荷載3kN/m22) 環(huán)境標(biāo)準(zhǔn)：類環(huán)境3）設(shè)計

4、安全等級：二級 主要材料1) 混凝土：混凝土簡支T梁及橫梁采用C40混凝土；橋面鋪裝上層采用瀝青混凝土，下層為0.060.13m的C30混凝土，瀝青混凝土重度按23kN/m3,混凝土重度按25kN/m3計。2）鋼筋：主筋用HRB335，其它用R2351.1.4構(gòu)造形式及截面尺寸【精品文檔】【精品文檔】 圖圖1.1 橋橋梁橫斷面和主梁梁橫斷面和主梁縱縱斷面斷面圖圖（ （單單位：位：cm） ）如圖1.1所示，全橋共由5片T形梁組成，單片T形梁高為，寬；橋上的橫坡為雙向2%，坡度由C30混凝土混凝土橋面鋪裝控制；設(shè)有5根橫梁?！揪肺臋n】【精品文檔】第二章 主梁的荷載橫向分布系數(shù)計算 剛性橫梁法計算

5、橫向分布系數(shù)1）計算主梁的抗彎慣性矩I：求主梁的重心位置：翼緣板厚按平均厚度計算，其平均厚度為：h=13cm）（161021則，=181401318-1802140181402131318-180）（）（抗彎慣性矩II=(180-18) 13 +(180-18) ) +18140 +18140(-41.09)12132132121321402cm =8771607 cm44因為每一片T型梁的截面形式完全一樣，所以：512/1iiiijaean【精品文檔】【精品文檔】式中，n=5，=2）m =32.4 m512iia228 . 122表 值計算ij梁號1 i2i3i4i5i10203計算橫向分布

6、系數(shù)：根據(jù)最不利荷載位置分別布置荷載。布置荷載時，汽車荷載距人行道邊緣距離不小于，人群荷載取3KN/m ,欄桿及人行道板每延米重取6.0KN/m，人行道板重以橫2向分布系數(shù)的方式分配到各主梁上。【精品文檔】【精品文檔】圖圖2.12.1 橫向分布系數(shù)計算圖式（單位：橫向分布系數(shù)計算圖式（單位：mmmm）各梁的橫向分布系數(shù)：汽車荷載：m汽1 m汽2 m汽3人群荷載：m=0.6444 m=0.4211 m人1人2人3人行道板：m板1 m=0.4244-0.0244=4 m板2板3 杠桿原理法計算梁端剪力橫向分布系數(shù)【精品文檔】【精品文檔】圖 梁端剪力橫向分布系數(shù)計算圖式（尺寸單位：mm）汽車荷載：m

7、0.6667=0.3334 m/1汽/2汽 m/3汽人群荷載：m=1.2222 m=-0.2222 m=0/1人/2人/3人【精品文檔】【精品文檔】第三章主梁的內(nèi)力計算3.1 永久作用效應(yīng) 永久荷載：假定橋面構(gòu)造各部分重力平均分配給主梁承擔(dān)，則永久荷載計算結(jié)果如下表所示表 鋼筋混凝土T形梁永久荷載計算表構(gòu)建名構(gòu)件尺寸（mm）單位長度體積重度每米延重主梁1800100810180160140025中梁6818251.705橫隔梁邊梁18097013011001400501250.8752瀝青混凝土（3cm）23混凝土墊層(25前面鋪桿及人行【精品文檔】【精品文檔】道6人

8、行道重力按人行道板橫向分布系數(shù)分配至各梁的版重為：由于橫向分布系數(shù)均相同，則4 . 0。板2.4kN/m6x4 . 0q各梁永久荷載匯總結(jié)果見下表表3.2 各梁的永久荷載值(單位（KN/m）梁號主梁橫隔梁欄桿及人行道橋面鋪裝層總計1(5)0.87522.45722(4)1.7052.421.18731.70521.187 永久作用效應(yīng)計算表 影響線面積計算表項目計算面積影響線面積2/1Mll/4=52081421lll4/1M3l/16=32032316321lll2/1V1/21/200(=2.525ll8121221210【精品文檔】【精品文檔】0V11 .102.2021210l永久荷載

9、效應(yīng)計算見下表：表 永久作用效應(yīng)計算表2/1M4/1M0V梁號q0q0q0q0q0q01（5）572515727757210.1207722（4）510810.1213510810.1213.2 可變作用效應(yīng) 汽車荷載沖擊系數(shù)計算：汽車荷載沖擊系數(shù)計算：結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)和結(jié)構(gòu)的基頻f相關(guān)，故應(yīng)先計算結(jié)果的基頻，簡支梁橋的基頻簡化計算公式為HzHzmEIlfcc986. 5899.1178087716. 01025. 32 .20221022其中：mkgmkggGmc/899.1178/81. 910254626. 03,故可由下式計算：Hzf143005. 00157. 01767. 0Inf

10、公路-級均布荷載qK公路級車道荷載按照公路級車到荷載的0.75倍采用，均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值q和集中荷載P為：qKKK【精品文檔】【精品文檔】計算彎矩時：P=KN/mK18052 .20550180360計算剪力是：P=1.2=216.72KN/mK表3.5 公路-級車道荷載及其影響線面積計算表項目頂點位置qKPK02/1Ml/2處180.654/1Ml/4處180.632/1Vl/2處216.7210.10V支點處216.722.525可變作用人群（每延米）荷載：q=31KN/m=3KN/m人3.2.3可變作用彎矩效應(yīng)計算彎矩計算公式：，由于只能布置兩車道，則車道荷載橫向折減kKKyPqM01系數(shù)=

11、1.0，荷載橫向分布系數(shù)沿主梁縱向均勻變化，故各主梁值沿跨長方向相同。表3.6 公路-級車道荷載產(chǎn)生的彎矩計算表梁號內(nèi)力m1+qK0PKykM2/1M55.0514/1M38752/1M524/1M38752/1M5534/1M1.30053180.6875【精品文檔】【精品文檔】表3.7 人群荷載產(chǎn)生的彎矩計算表梁號內(nèi)力mq人0M2/1M5914/1M373.89902/1M624/1M42/1M634/1M345.9000永久荷載作用分項系數(shù)： 2 . 1Gi汽車荷載作用分項系數(shù)：4 . 11Q人群荷載作用分項系數(shù)： 4 . 1Qj基本組合公式如下： 其中：=1.0，表9 QjknjQjc

12、kQQgikmigiudSSSS21110008 . 0c表3.8 彎矩基本組合計算表梁號內(nèi)力永久荷載人群荷載汽車荷載彎矩組合值2/1M14/1M2/1M24/1M2/1M34/1M【精品文檔】【精品文檔】3.2.4可變作用剪力效應(yīng)計算在進(jìn)行可變作用的剪力計算時，應(yīng)計入橫向分布系數(shù)沿主梁縱向橋跨方向的影響。通常按如下方法處理：先按跨中的由等代荷載計算跨中剪力效應(yīng);再用支點剪力荷載分布系數(shù)并考慮支點至l/4為直線變化來計算剪力效應(yīng)。/1 跨中截面剪力的計算公式為：2/ lVkkkyPqmV01表3.9 公路-級車道荷載產(chǎn)生的跨中剪力計算表2/ lV梁號內(nèi)力1+qK0PKyk剪力12/ lv22/

13、 lv76.886432/ lv1.30052.525216.720.566.7127表3.10 人群荷載產(chǎn)生的剪力計算表梁號內(nèi)力mq人0剪力效應(yīng)12/ lv78322/ lv3.196732/ lv32.5253.0300【精品文檔】【精品文檔】2） 支點處剪力的計算0V圖 汽車荷載產(chǎn)生的支點剪力效應(yīng)計算圖式【精品文檔】【精品文檔】圖 人群荷載產(chǎn)生的支點剪力計算圖式（單位：cm）在汽車荷載作用下，橫向分布系數(shù)如圖4所示,支點處剪力計算如下：1號梁： =21340V334. 0533. 01211-0.53322 .20=KN42 .20334. 0533. 042 .2021121212號梁

14、： =210V4611. 05 . 012114611. 022 .20=1KN42 .204611. 05 . 042 .2021121213號梁： =2120V21x4 . 06389. 042 .2075. 04 . 022 .20+=17KN324 . 06389. 082 .2025. 0【精品文檔】【精品文檔】在人群荷載作用下，橫向分布系數(shù)如圖5所示，支點處剪力計算如下：1號梁： =20.2人10V121136444. 02222. 142 .20=23.89KN12136444. 02222. 142 .202號梁：38+人20V4211. 015. 32135 . 04211.

15、 022 .20 3）KN=8.3873KN3號梁： 20.13人30V42 .20121142 .20 3）KN=KN1213) 剪力效應(yīng)基本組合基本組合公式為： ninjQjkQjcqikkQGikGiudSSSS12100各分項系數(shù)和彎矩基本組合相同。表3.11 剪力效應(yīng)節(jié)本組合表 (單位：KN)梁號內(nèi)力永久荷載人群汽車荷載基本組合值0V2023.89112/1V00V222/1V076.88640V9.0932/1V03.03【精品文檔】【精品文檔】第四章 主梁截面設(shè)計、配筋及驗算4.1 主梁受力鋼筋配置由彎矩基本組合計算表9可以知道，1號梁M 最大，考慮到設(shè)計施工方便，并留有一定d安

16、全儲備，故按1號梁的彎矩進(jìn)行配筋。設(shè)鋼筋凈保護(hù)層厚度為3cm，鋼筋重心至底邊距離為=18cm，則主梁的有效截面高sa度為：=h-=140-18=122cm。0hsa已知1號梁跨中彎矩M=kN.m，下面判別主梁為第一類T形截面或第二類T形截面：若d滿足 oM，則受壓區(qū)全部位于翼緣內(nèi)，為第一類截面，否則為第二類截面dcdf/fb/fh)21h/foh（形式。式中 為橋跨結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，取為1.0；ocdfT形梁受彎構(gòu)件翼緣計算跨度的確定,取下列三者中的最小值：/fb1）按計算跨度的1/3： /3=2020/3=673cm0l0l2) 按相鄰梁的平均間距：d=180cm3）b+2+12=(18+2x

17、18+12x13)=210cm/fbhb/fh此處，b為梁腹板寬度，其值為180cm，為承托長度，其值為81cm，為受壓區(qū)翼緣hb/fh懸出板的平均厚度，其值為13cm。由于，故=3=18cm，3/15 .13/181/6/hhhbhbhhhh為承托根部厚度，其值為6cm。所以，取=180cm/fb判別式左端： M=od【精品文檔】【精品文檔】判別式右端：cdf/fb/fh)21h/foh（310213. 0因此，受壓區(qū)位于翼緣內(nèi)，屬于第一類T形截面。應(yīng)按寬度為的矩形截面進(jìn)行正截/fb面抗彎承載力計算。設(shè)混凝土截面受壓區(qū)高度為,則利用下式計算：x M=odcdf/fbx)21h o（2631.

18、2020=）310 xx21整理得 +0.1589=02xx解得 67x根據(jù)式子：=7sdfcdSfbAfx280067. 08 . 1x4 .18x2cm選用6根直徑為36mm和4根直徑為28mm的HRB335鋼筋，則：=（61.07+）=8 cm sA22cm圖 鋼筋布置圖（單位： cm）鋼筋布置圖如圖6所示，鋼筋的重心位置：【精品文檔】【精品文檔】=2（4.91+21）/(44.91+610.18)=1cmsasiisiaya=h-=（140-）=1cm0hsa查表可知，=0.56，故67m0.2%cm故配筋率43.122180%10071.80bofShA按照截面實際配筋面積計算截面受

19、壓區(qū)高度x為：滿足規(guī)范要求。=cm=cm/dfcssdbfAfx 1804 .1871.80280截面抗彎極限狀態(tài)承載力為：=kN.m20/xhxbfMfc）（2067. 0-2243. 1067. 08 . 1103所以抗彎承載力滿足要求。斜截面彎起斜截面彎起鋼鋼筋箍筋的配筋及筋箍筋的配筋及驗驗算算斜截面抗剪承斜截面抗剪承載載力力計計算算由表11 剪力基本組合表可以知道，支點剪力以3號梁為最大，考慮安全因素，一律采用3號梁的剪力值進(jìn)行抗剪計算，跨中剪力以1號梁為最大，一律以1號梁的剪力值進(jìn)行計算。 =5KN =12KN 0dV2/1dV假設(shè)最下排2根鋼筋沒有彎起而直接通過支點，則有：a=，h

20、o=h-a=140-4.8=根據(jù)式： KN96.7841352180401051. 0bhf1051. 030kcu,3 端部抗剪截面尺寸滿足要求。KNV586.2820583.270 . 1d0【精品文檔】【精品文檔】若滿足條件，可不需要進(jìn)行斜截面抗剪強度計算，僅 otd23d0bhf105 . 0V按構(gòu)造要求設(shè)置鋼筋KNV586.2820583.28200 . 1d0KN77.200135218065. 10 . 1105 . 0bhf105 . 03otd23因此，應(yīng)進(jìn)行持久狀況斜截面抗剪承載力驗算。d0V0td23bhf105 . 0彎起鋼筋設(shè)計（1）最大剪力取用距支座中心h/2處截面

21、的數(shù)值，其中混凝土與箍筋共同承擔(dān)的剪/dV力不小于60%，彎起鋼筋（按45彎起）承擔(dān)剪力不大于40%。/CSV/dV/sbV/dV（2）計算第一排（從支座向跨中計算）彎起鋼筋時，取用距支座中心h/2處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值。（3）計算第一排彎起鋼筋以后的每一排彎起鋼筋時，取用前一排彎起鋼筋下面彎起點處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值。彎起鋼筋配置及計算圖式如下圖： 圖彎起鋼筋配置及計算圖式（尺寸單位：mm） 由內(nèi)插法可得，距支座中心h/2處的剪力效應(yīng)Vd為【精品文檔】【精品文檔】 KN=55KN 129.916305.107 . 01 .10129.9163586.2820dV 則，=55K

22、N=KNdcs6 . 0 VV KN=22KNdsb4 . 0 VV相應(yīng)各排彎起鋼筋的位置見圖41及承擔(dān)的剪力值見于下表：表41 彎起鋼筋的位置與承擔(dān)的剪力值計算表鋼筋排次彎起鋼筋距支座中心距離（m）承擔(dān)的剪力值（KN）1221.40692197.6263144.782494.516549.372 各排彎起鋼筋的計算。與斜截面相交的彎起鋼筋的抗剪承載力按下式計算：ssd3sbsinf1075. 0V式中， 彎起鋼筋的抗拉設(shè)計強度（MPa）cdf 在一個彎起鋼筋平面內(nèi)彎起鋼筋的總面積（mm2）sbA 彎起鋼筋與構(gòu)件縱向軸線的夾角s=300MPa，=45，所以各排彎起鋼筋的面積計算公式如下：sdf

23、s14857. 045sin3001075. 0sinf1075. 0sb3sbssd3sbosbVVVA計算得每排彎起鋼筋的面積如下表：表42每排彎起鋼筋面積計算表彎起排數(shù)每排彎起鋼筋計算面積（mm2）sbA彎起鋼筋數(shù)目每排彎起鋼筋實際面積（mm2）sbA112362032236203【精品文檔】【精品文檔】3225984225985216 40在靠近跨中處，增設(shè)216的輔助斜鋼筋，面積為402.1mm2主筋彎起后持久狀況承載力極限狀態(tài)正截面承載力驗算：計算每一彎起截面的抵抗彎矩時，由于鋼筋根數(shù)不同，則鋼筋的重心位置也不同，有效高度ho的值也不同。為了簡化計算，可用同一數(shù)值，影響不會很大。2

24、36鋼筋的抵抗彎矩M1為 = ）（2xhf2os1s1AM）（20682. 02243. 110179.1010280243=678.78KNm225鋼筋的抵抗彎矩M2為=）（2xhf2os1s2AM）（20682. 02243. 110909. 410280243 =327.35Nm跨中截面的鋼筋抵抗彎矩 ）（20682. 02243. 11071.801028043M =269KN 圖4.3 抗彎承載力校核圖第一排鋼筋彎起處正截面承載力為【精品文檔】【精品文檔】 KNM74.67819.3272-44.678207.26911第二排鋼筋彎起處正截面承載力為 KNM18.135719.327

25、244.678107.26912第三排鋼筋彎起處正截面承載力為 KNM62.203519.327207.26913第四排鋼筋彎起處正截面承載力為 KNM81.236219.327107.26914第五排鋼筋彎起處正截面承載力為 KNM07.26915箍筋設(shè)計箍筋設(shè)計箍筋間距公式為 2doosvsvkcu,62321bhff)6 . 02(102 . 0）（AVAPSV式子中，1 3 P斜截面內(nèi)縱向受拉鋼筋百分率，P=100，=，當(dāng) )bh/(oSA 同一截面上箍筋的總截面面積（mm2） svA 箍筋的抗拉強度設(shè)計值，選用HRB235鋼筋，則=210MPasvfsvf b用于抗剪配筋設(shè)計的最大剪

26、力截面的梁腹寬度（mm） 用于抗剪配筋設(shè)計的最大剪力截面的有效高度（mm）oh 用于抗剪配筋設(shè)計的最大剪力設(shè)計值分配于混凝土和箍筋 用于抗剪配筋設(shè)計的最大剪力設(shè)計值（KN）dV選用210雙肢箍筋，則面積=2；距支座中心ho/2處是主筋為svA【精品文檔】【精品文檔】236，As=2；有效高度ho=140-3-d/2=140-3-3.6/2=；=100%/(18135.2)=0.837%,則P=100=0.837，最大剪力設(shè)計值)bh/(oSA=5KNdV把相應(yīng)參數(shù)值代入上式得 22622v42.5750 . 16 . 0135218020115740)837. 06 . 02(102 . 01

27、 . 10 . 1）（S =mm參照有關(guān)箍筋的構(gòu)造要求，選用Sv=250mm在支座中心向跨中方向長度不小于1倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距取用100mm由上述計算，箍筋的配置如下：全梁箍筋的配置為210雙肢箍筋，在由支座中心至距支點段，箍筋間距可取為100mm，其他梁段箍筋間距為250mm。箍筋配筋率為：當(dāng)間距Sv=100mm時，sv=157100%/(100180)=0.872%)bS/(vvsA當(dāng)間距Sv=250mm時，sv=157100%/(250180)=0.349%)bS/(vvsA均滿足最小配箍率HRB235鋼筋不小于0.18&的要求。 斜截面抗剪驗算斜截面抗剪驗算斜截面抗剪強度驗算位置為

28、：（1）距支座中心h/2處截面。（2）受拉區(qū)彎起鋼筋彎起點處截面。(3）錨于受拉區(qū)的縱向主筋開始不受力處的截面。（4）箍筋數(shù)量或間距有改變處的截面。（5）構(gòu)件腹板寬度改變處的截面?！揪肺臋n】【精品文檔】因此，進(jìn)行斜截面抗剪驗算的界面包括（見下圖）： 圖4.4 斜截面抗剪驗算截面圖式（尺寸單位：cm）1）距支點h/2處截面11，相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計值分別為：=KN =3KNmdVdM2)距支點中心1.213m處截面22（第一排彎起鋼筋彎起點）相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計值分別為： =5KN =5KNmdVdM3)距支點中心處截面33（第二排彎起鋼筋彎起點及箍筋間距變化處），相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計值分別為

29、： =KN =1046KNmdVdM4)9m處截面44（第三排彎起鋼筋彎起點），相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計值分別為：=KN =1NmdVdM5)距支點中心4.382m處截面55（第四排彎起鋼筋彎起點），相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計值分別為：=KN =17KNmdVdM【精品文檔】【精品文檔】驗算斜截面抗剪承載力時，應(yīng)該計算通過斜截面頂端正截面內(nèi)的最大剪力和相應(yīng)dV于上述最大剪力時的彎矩。最大剪力在計算出斜截面水平投影長度C值后，可內(nèi)插求dM得。受彎構(gòu)件配有箍筋和彎起鋼筋時，其斜截面抗剪強度驗算公式為： sbcsdoVVVsbcsoVV ssbsd3sbsinf1075. 0AVsvsvkcu,o331csf

30、f6 . 02bh1045. 0）（PV式中，斜截面內(nèi)混凝土與箍筋共同的抗剪能力設(shè)計值（KN）csV 與斜截面相交的普通彎起鋼筋的抗剪能力設(shè)計值（KN）sbV 斜截面內(nèi)在同一彎起平面的普通彎起鋼筋的截面面積（mm2）sbA 1 3 箍筋的配筋率，sv=sv)bS/(vvSAo 式中：m斜截面受壓端正截面處的廣義剪跨比，）（oddh/mVM 通過斜截面受壓端正截面內(nèi)由使用荷載產(chǎn)生的最大剪力組合設(shè)計值dV 相應(yīng)于上述最大剪力時的彎矩組合設(shè)計值（KNm）dM ho通過斜截面受壓區(qū)頂端處正截面上的有效高度，自受拉縱向主鋼筋的 合力點至受壓邊緣的距離（mm）為簡化計算可近似取C值為 Cho（ho可采用平

31、均值），則有 C=(135.2+122.43)/2=128.82cm有C值可內(nèi)插求的個斜截面頂端處的最大剪力和相應(yīng)的彎矩。斜截面11：斜截面內(nèi)有2B36縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為： P=100=878. 082.128182179.10100 sv=100%/(1018)=0.872%)bS/(vvSA【精品文檔】【精品文檔】 201%872. 040878. 06 . 022 .12881801045. 01 . 10 . 13cs1）（V=KN斜截面截割兩組彎起鋼筋2B36+B236，故=6KNsb1V45sin220362801075. 03+=+6=1201KNKNcs1V

32、sb1V斜截面22：斜截面內(nèi)有2B36縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為： P=100=881. 039.128182179.10100 sv=100%/(1018)=0.872%)bS/(vvSA 則有， 208%872. 040881. 06 . 029 .12831801045. 01 . 10 . 13cs2）（V=KN斜截面截割兩組彎起鋼筋2B36+2B36，故=61KNsb2V45sin220362801075. 03+=+6=12KN5KNcs2Vsb2V斜截面33：斜截面內(nèi)有4B36縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為： P=100=878. 082.128182179.

33、10100 sv=100%/(1018)=0.872%)bS/(vvSA 則有， 280%349. 040762. 16 . 022 .12881801045. 01 . 10 . 13cs3）（V=KN斜截面截割兩組彎起鋼筋2B25+2B25，故=KNsb3V45sin28 .9812801075. 03+=4+=KN4KNcs3Vsb3V【精品文檔】【精品文檔】 斜截面44：斜截面內(nèi)有6B36縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為： P=100=06. 382.128182909. 46179.10100 sv=100%/(2518)=0.349%)bS/(vvSA 則有， 280%349

34、. 0405 . 26 . 022 .12881801045. 01 . 10 . 13cs4）（V =44KN斜截面截割兩組彎起鋼筋2B25+2B16，故=KNsb4V45sin228 .9812801075. 03 +=4+=KNKNcs4Vsb4V 斜截面55：斜截面內(nèi)有6B36+2B25縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為： P=100=06. 382.128182909. 46179.10100 sv=100%/(2518)=0.349%)bS/(vvSA則有：=4KN201%349. 0405 . 26 . 022 .12881801045. 01 . 10 . 13cs5）（V

35、斜截面截割兩組彎起鋼筋2B25+2B16，故=2KNsb5V45sin1 .40212322801075. 03）（+=+2=6KNKNcs5Vsb5V鋼筋混凝土受彎構(gòu)件斜截面抗彎承載力不足而破環(huán)的原因，主要是由于受拉區(qū)縱向鋼筋錨固不好或彎起鋼筋位置不當(dāng)而造成的，故當(dāng)受彎構(gòu)件的縱向鋼筋和箍筋滿足規(guī)范構(gòu)造要求，可不進(jìn)行斜截面抗彎承載力計算。第五章第五章 主梁的裂縫寬度驗算主梁的裂縫寬度驗算 ）（1028. 0d30sss321fkECCCWffoshb-bbh）（A【精品文檔】【精品文檔】式中1C 作用長期效應(yīng)影響系數(shù)，長期荷載作用時，/，和2C2ClNsNlN 分別為按作用長期效應(yīng)組合和短期效

36、應(yīng)計算的內(nèi)力值sN 3C d縱向受拉鋼筋直徑，當(dāng)選用不同直徑的鋼筋時，改用換算直徑，ed mm52.35254366254366dndnd22ii2iie 縱向受拉鋼筋配筋率，對鋼筋混凝土構(gòu)件，當(dāng)0.02時，取 當(dāng)0.006時，取 鋼筋的彈性模量，對HRB335鋼筋，MPasEsE510 構(gòu)件受拉翼緣寬度fb 構(gòu)件受拉翼緣厚度fh 受拉鋼筋在使用荷載作用下的應(yīng)力按計算ssossssh87. 0AM 按作用短期效應(yīng)組合計算的彎矩值sM 受拉區(qū)縱向受拉鋼筋截面面積sA取1號梁的跨中彎矩效應(yīng)進(jìn)行組合：短期效應(yīng)組合：=n1jjkj1m1iiksQGSSMk2k10 . 17 . 0QQGMMM =10

37、+0.7/1.302+1.0 =1N式中汽車荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值k1QM 人群荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值k2QM【精品文檔】【精品文檔】長期效應(yīng)組合：=n1jjkj2m1iiklQGSSMk2k14 . 04 . 0QQGMMM =/1.302 =1KN受拉鋼筋在短期效應(yīng)組合作用下的應(yīng)力為=KN/m2ossssh87. 0AM2243. 1107 .8587. 01596.44410418. 11596.41334.35 . 015 . 01sl2NNC0187. 013181802243. 11871.80hb-bbhffos）（）（A把以上數(shù)據(jù)代入計算公式得：=0.165mm130mm，假設(shè)正確。063.8

38、277x19.289x2計算開裂截面換算截面慣性矩3ff3f20scrh-xb-b31xb31x-hn AI代入數(shù)據(jù)計算的：332cr1304 .2621801800314 .26218003126243 .12248071154. 6）（）（）（I =5.554410mm100510N104crccr10554. 51025. 3IEB152mmNmm2=Nmm21040c0107716. 81025. 395. 095. 0IEB1510708. 2于是有，cr02scr2scr0)(1 BBMMMMBB）（ =Nmm215152982981510879. 110708. 2107063. 1102062. 51107063. 11020