重油焦化爐管結焦因子庫的建立

1、3.2 重油焦化爐管結焦因子庫的建立重油焦化爐管結焦因子庫的建立前前 言言 焦化爐是延遲焦化裝置的核心設備，決定了整個裝置的操作周期和能耗水平。在影響加熱爐長周期運轉的諸多因素中，加熱爐爐管結焦是一個主要原因。渣油縮合反應是導致延遲焦化加熱爐爐管結焦的根本原因，而縮合產(chǎn)物與原料性質和反應歷程（反應溫度和反應時間）有關。當前評價渣油結焦傾向的參數(shù)主要有膠質、瀝青質含量，殘?zhí)恐?，h/c 原子比，kh特征參數(shù)等。由渣油結焦機理可知，用膠質、瀝青質含量來表征渣油的結焦傾向是不嚴謹?shù)模驗樵跓岱磻^程中，渣油各組成之間可相互轉化，芳烴可轉化為瀝青質，同時，瀝青質又可轉化為其它產(chǎn)物；用原料的殘?zhí)恐祦肀碚髟?/p>

2、料的結焦傾向也是有局限性的，殘?zhí)渴窃驮?1000左右下蒸發(fā)和熱裂解后的殘余物，這一溫度遠遠高于焦化溫度，實驗已證明生焦傾向根本與原料的康氏殘?zhí)繜o關。h/c 原子比和 kh特征參數(shù)雖然與生焦傾向有對應關系，只能粗略判斷渣油結焦傾向。另外，這些參數(shù)都沒有考慮鹽含量的影響，大量的實驗證明，原料中含鹽對原料的結焦有較大的影響。本研究提出用不同油樣在相同反應條件下得到的結焦因子作為評價油樣結焦傾向的方法，并通過提出轉化率函數(shù)、相對轉化率函數(shù)、實測結焦因子、相對結焦因子、理論結焦因子等概念對實驗進行分析，采用重復性偏差、非控制偏差等概念對實驗點的重復精度進行分析，建立了渣油結焦因子的實驗測定方法。利用研

3、制的靜態(tài)實驗儀器對國內主要油源的減壓渣油的結焦因子進行了測定，并通過開發(fā)的重油熱加工數(shù)據(jù)處理系統(tǒng)對實驗結果進行分析。1 1 基本原理基本原理渣油熱轉化是裂化反應和縮合反應同時進行的，由于渣油組成復雜，其熱反應過程也極為復雜，圖1 為典型的渣油熱化反應模式示意，以渣油中甲苯可溶物作為反應物，輕油和裂化氣作為裂化反應產(chǎn)物，甲苯不溶物作為縮合反應產(chǎn)物。圖-1 典型的重油熱轉化反應模式示意假定裂化反應為 nl 級，縮合反應為 ns 級，,則渣油熱化反應動力學方程式為： （1）nllyxkddx)1 ( （2）nssyxkddy)1 (式中：x、y裂解及縮合反應轉化率，m%kl、ks裂解及縮合反應速率常

4、數(shù)，s1分別對（1） 、 （2）式積分得到： （3） 0nl01)1 (dkyxxyxdxlxnl積分均值 （4） 0ns0y-x-1y1dkyxdysyns積分均值裂解及縮合反應速率常數(shù)由阿侖尼烏斯方程 （5）)(0rteexpak得到。式中：a0為頻率因子，秒1e/r活化能與氣體常數(shù)之比，k t反應溫度，k定義第 i 次反應的轉化率函數(shù) r ri i為： （6）npjjijijirteexpakdr10)(式中： 下標 i第 i 次實驗； 下標 j采集的實驗記錄號； 下標 ij第 i 次實驗中的第 j 個實驗記錄；np實驗記錄點數(shù)；第 i 次實驗中的第 j+1 個實驗記錄點與第 j 個實驗

5、記錄點的時間差。ij定義： （7）ryiixir （8）nrniixryi1i （9）xxixrrr 式中： yi第 i 次反應的實測結焦母體產(chǎn)率，m%； n為實驗點數(shù)； 取 rx 最小的實驗點作為基準實驗反應歷程 r0。定義相對轉化率函數(shù) c ci0i0為第 i 次實驗反應歷程與基準實驗反應歷程之比： （10）rriic00由式（6）得到： （11）npjjjjnpjjijijirteexprteexpc10010)/()/( 相對轉化率函數(shù) ci0反映了兩次實驗所經(jīng)歷的反應歷程的接近程度， ci0越接近于1，說明對比實驗與基準實驗所經(jīng)歷的反應歷程越接近，即兩次實驗的控制偏差較小。從理論上講

6、，對于同一種油樣的兩次實驗，若 ci01，說明兩次實驗經(jīng)歷相同反應歷程，油樣的轉化深度相同。 定義為油樣的實測結焦因子:ry （12）1niiryyn定義 y0i： （13）00cyiiiy為當量結焦母體產(chǎn)率，定義 （14）nyyn1i0it為油樣的理論結焦因子理論結焦因子:定義 為實測相對結焦母體產(chǎn)率的容許偏量,根據(jù)數(shù)理統(tǒng)計理論： （15）n2式中 由 t 分布表查得: （16）, nf 由下式計算： （17）21t021niiyyn對同一油樣，如果 tt0,yyyi表示實驗點是重復的，否則表示實驗點是奇異的，在計算實測與理論結焦因子時應剔除奇異點。定義重復性偏差為： （18）riyy ma

7、xmax定義，非控制偏差為： （19）tryy以考察控制精度及認為實驗誤差的影響，實現(xiàn)對原料相對結焦傾向的精確評價。2 2 實驗部分實驗部分2.12.1 熱反應實驗熱反應實驗1. 將油樣置于烘箱中于 105烘化；2. 將反應器、接收器洗凈、烘干；3. 利用電子天平稱取一定量油樣于反應器中；4. 將反應器、接收器、集氣瓶連接到實驗裝置上去，用氮氣吹掃管道并試漏。打開儀器軟件，單擊參數(shù)設定 ，設定實驗編號及有關參數(shù)；5. 單擊實驗觀察的開始加熱固體錫使之熔化并升至設定溫度，同時將反應器預熱至 350左右；6. 待錫浴溫度在設定值平穩(wěn)后，將反應器完全置于錫浴中，進入過程控制 ，當油樣溫度升至反應溫度

8、后單擊反應 ，觀察反應的進行，控制反應溫度平穩(wěn)；7. 達到預定反應時間后，單擊過程控制 的冷卻 ，將反應器從錫浴中搖出并用涼水冷卻至 350以下以終止反應，單擊退出結束實驗；8. 打開采集管線的閥門放空瓦斯氣；9. 卸下反應器、液收器，將反應器內殘渣油完全取出待用。2.22.2 抽提操作步驟抽提操作步驟 反應后殘渣油置于索氏抽提器中抽提，具體操作步驟如下：1. 將濾紙在甲苯溶液中浸泡 24 小時，然后取出，并置于烘箱中，于 105時烘干，在干燥器中冷卻，并進行恒重操作；2. 取三片經(jīng)過嚴格恒重及稱量的濾紙，取其中一片(1#濾紙)過濾反應得到的殘渣油，另一片(2#濾紙)包熱偶上的殘渣油，最后一片

9、(3#濾紙)將前兩片濾紙包住；3. 將包有殘渣油的濾紙置于索氏抽提器中進行抽提，甲苯用量為殘渣油的 60 倍左右，直至洗出的甲苯溶液跟甲苯溶液的原色一樣后再洗 23 次即可；4. 將含甲苯不溶物的濾紙包放入烘箱內于 105烘干；5. 將烘干后的濾紙包放入干燥器中冷卻并進行恒重操作；6. 根據(jù)減重法得到甲苯不溶物的重量，計算出結焦母體產(chǎn)率；重復多次同樣的實驗，有專用的評價系統(tǒng)對實驗所得數(shù)據(jù)進行處理。3 3 實驗結果與討論實驗結果與討論3.13.1 原料原料實驗所用原料油大部分采自生產(chǎn)現(xiàn)場，主要物性參數(shù)見表1， kh參數(shù)從5.527.16；密度在 0.9279-1.0042 之間；最大膠質瀝青質含

10、量 43.4%，最小膠質瀝青質含量 27.8%?；旧夏芊从掣黝愒蜏p壓渣油的熱反應特征。表-1 減壓渣油主要性質產(chǎn) 地管輸減渣巴西渣油大慶瀝青混合渣油中原減渣遼河減渣現(xiàn)場裝置安慶石化巴西上海石化上海石化荊門錦西密度/20/gcm-30.95071.00420.96150.95030.94170.9865粘度/100/mm2s-1764642.6（140）690.2143.9198.8636.2殘?zhí)?%16.0122.5114.6710.8811.8414.41平均分子量/gmol-11112650119084411891100碳/86.386.388.488.287.186.2氫/11.11

11、1.110.210.211.59.3氫/碳（原子比）1.541.541.381.391.581.29飽和烴/%16.921.1524.138.926.716.6芳烴/%46.636.0439.138.430.847.5膠質瀝青質/%36.541.636.822.742.535.9瀝青質/%0.7814.470.330.380.93kh6.826.906.006.357.015.52續(xù)表-1 減壓渣油主要性質項 目勝利塔河華北海洋奧里大慶現(xiàn)場裝置勝華煉廠滄州石化上海石化密度/20/gcm-30.97550.99291.02600.9279粘度/100/mm2s-1393.8390.6434813

12、5.7殘?zhí)?%23.6812.6812.7718.358.09平均分子量/gmol-166411349539529381193碳/86.385.686.8氫/11.610.011.8氫/碳（原子比）1.611.401.63飽和烴/%21.48.613.121.27.443.1芳烴/%49.154.443.557.064.329.1膠質瀝青質/%29.537.043.421.828.327.8瀝青質/%0.45300.052.50.23kh7.163.23.2 反應條件制定反應條件制定 結焦因子實際上是重油在相同反應歷程下的縮合反應深度。除物性條件外，反應溫度、反應時間、反應壓力都影響縮合反應深

13、度的大小，為了最大限度的區(qū)分不同原料結焦傾向，需要找到合適的反應條件。 由前面的分析可以看出，在壓力一定的情況下，反應溫度和反應時間是互補的，縮合產(chǎn)物是反應時間和反應溫度共同作用的結果，提高反應溫度或延長反應時間均可使縮合轉化率增加，但增加的幅度是不同的，在小于某一條件增加較少，超過某一條件急劇增加。本論文中選定反應溫度為 430，反應時間為 30min，在這一條件下，原料結焦不是很嚴重，易于操作和分析。同時為了驗證在較高溫度下的結果是否與 430、30min 下一致，在 445、15min 條件下也進行了熱反應實驗。3.33.3 原料油的結焦因子測定結果原料油的結焦因子測定結果在特制的重油熱

14、反應評價裝置上，對現(xiàn)場采集的 12 種油樣的結焦因子進行了測定，由專用的數(shù)據(jù)處理系統(tǒng)對實驗結果進行處理（參見重油熱轉化反應數(shù)據(jù)處理系統(tǒng)開發(fā)） 。下面以巴西減渣為例說明數(shù)據(jù)處理過程。表-2 為巴西減渣熱反應實驗原始數(shù)據(jù)，其中轉化率率函數(shù)是由實驗原始數(shù)據(jù)計算得到，每次實驗的轉化率率函數(shù) rj是通過數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)自動記錄的反應歷程（包括反應時間和對應的反應溫度）帶入公式 6 計算得到，為了提高評價的精度，減少活化能取值對評價的干擾，活化能與氣體常數(shù)之比 e/r 以極限取值，最小值取 30000，最大值取 50000（參見不同產(chǎn)地重油裂解及縮合反應規(guī)律的研究） 。表-2 巴西油實驗原始數(shù)據(jù)轉化率函數(shù) r

15、j編號e/r=30000e/r=50000結焦母體產(chǎn)率%brz-021.0282e-174.9985e-304.1brz-038.9018e-184.0932e-309.91brz-059.0888e-184.1023e-302.91brz-079.1970e-184.1716e-303.32brz-089.3264e-184.3458e-303.18brz-099.2041e-184.2065e-303.14表-3 是基準實驗的選取，表-4 是根據(jù)判斷標準，選取 brz-09 為基準實驗點，brz-03 是奇異點，應去除。表-5 為評價結果其中第 i 次理論結焦因子是由公式 13 計算得到，

16、實測結焦因子、理論結焦因子、重復性偏差、非控制偏差分別根據(jù)公式14、15、16、17 計算得到。按照巴西油的處理方法對國內幾種原油的減壓渣油進行了熱反應評價，原始實驗數(shù)據(jù)如附錄，實驗結果如表-6。進一步，對平行實驗點進行判斷，有效實驗點數(shù)為表-3 平行實驗基準的選取yiri油樣實測結焦母體產(chǎn)率 yi最大 e/r最小 e/r基準brz-039.912.42e+301.11e+18brz-024.18.20e+293.99e+17brz-052.917.09e+293.20e+17brz-073.327.96e+293.61e+17brz-083.187.32e+293.41e+17brz-093

17、.147.46e+293.41e+17平均值1.24e+303.52e+17brz-09表-4 奇異點的判斷相對轉化率函數(shù) ci0編號e/r=30000e/r=50000評價結果brz-021.11701.18826正常brz-030.96710.97305奇異brz-050.98740.97521正常brz-070.99920.99169正常brz-081.01321.03310正常brz-0911基準表-5 巴西油實驗結果及偏差理論結焦因子產(chǎn)率編號實測結焦因子產(chǎn)率%e/r 最小e/r 最大e/r 平均實測結焦因子%ry理論結焦因子%ty最大重復性偏差非控制偏差brz-02 3.362.89

18、3.072.98brz-05 2.232.552.522.54brz-07 2.232.582.562.57brz-08 2.792.622.672.64brz-09 2.672.582.582.582.582.660.80.08表-6 結焦因子測定結果油樣名稱實測結焦因子%理論結焦因子%重復性偏差%非控制偏差%有效實驗點數(shù)大慶渣油00004混合渣油0.520.330.510.193中原減渣0.560.400.320.166勝利渣油0.650.700.290.055華北減渣0.770.730.10.046大慶瀝青0.981.070.370.095管輸渣油1.281.320.360.044巴西渣

19、油2.562.740.770.165遼河減渣3.993.930.530.063塔河減渣13.1312.690.720.58244，在置信度為 99時，最小相關系數(shù) r20.287，實驗相關系數(shù)為 0.3701（如圖2 和圖-3） ，分析表明達到實驗精度要求，即實測相對結焦因子與相對轉化率函數(shù) ci0成線性關系。實測結焦母體產(chǎn)率 yi與理論結焦母體產(chǎn)率 yi之間的差異很小。y = 0.1316x + 0.8646r2 = 0.29990.920.940.960.9811.021.041.061.080.80.911.11.21.31.41.51.6相對結焦因子相對轉化率函數(shù)ci0(e/r)max

20、(e/r)min(e/r)ave線性 (e/r)ave)圖-2 重復實驗總誤差線性分析（實驗點數(shù)為 44，置信度為 99時，20.2870）y = 0.1555x + 0.842r2 = 0.37010.920.940.960.9811.021.041.061.080.60.811.21.41.61.82相對結焦因子相對轉化率函數(shù)ci0(e/r)max(e/r)min(e/r)ave線性 (e/r)ave)圖-3 重復實驗人為誤差線性分析（實驗點數(shù)為 44，置信度為時，20.2870）3.43.4 測定結果分析測定結果分析 由表-6 看出，實測結焦因子在 013.13 之間變化，結焦因子最大的

21、是塔河渣油,最小的是大慶渣油。對于同一油樣，其中最大測定重復性偏差為 0.77；不同油樣最大測定非控制偏差為 0.58%。考慮非控制偏差的影響： （1）在給定相同反應條件下，大慶、海洋、混合、中原、勝利、華北、管輸油樣及大慶瀝青結焦傾向差別不大，結焦因子測定值1.32。 （2） 在給定相同反應條件下，巴西、奧里油、遼河、塔河油樣結焦傾向相差較大，塔河結焦因子高達 12.69，是巴西油樣的 5.13 倍，是安慶石化焦化原料的 9.61 倍。 （3） 大慶、混合、勝利、管輸、遼河油樣及大慶瀝青 c5 瀝青值含量與結焦因子的對應關系參見圖-4，瀝青值含量1%，瀝青值含量與結焦因子并不是簡單的線性對應

22、關系：從瀝青值大小來判斷，巴西油瀝青質為 14.47，是遼河油的 15.55 倍，是奧里油的 5.79 倍，從瀝青值含量判別，巴西油樣最易結焦，但從結焦因子的角度看，奧里油和遼河油易結焦。051015202530大慶海洋混合勝利大慶管輸巴西奧里遼河塔河瀝青質或結焦因子 %結焦因子c5瀝青質圖-4 結焦因子與瀝青值含量的對比 （4）根據(jù)結焦因子大小，在給定相同反應條件下，12 種現(xiàn)場焦化原料結焦傾向大小排序結果應是：大慶油樣海洋油樣混合油樣中原油樣勝利油樣華北油樣大慶瀝青管輸油樣巴西油樣奧里油遼河油樣塔河油樣。3.53.5 反應條件對結焦因子的影響反應條件對結焦因子的影響 參見式-1，2，任意油

23、樣與基準油樣在相同反應條件下，結焦母體產(chǎn)率之間的對應關系為： （20）0000011nssnssyxkyxkdydy式中符號意義參見式-1，2，反應溫度及時間都對原料的結焦傾向有影響。為了考察不同油樣結焦母體產(chǎn)率在不同溫度下的差異，在 445溫度、15min 的條件下，測定了安慶、勝利、巴西、塔河等 8 種油樣的結焦母體產(chǎn)率，典型升溫曲線如圖-5；在12min 內程序升溫到 470，測定了安慶、巴西、塔河等 7 種油樣的結焦母體產(chǎn)率，典型升溫曲線如圖-6。實驗數(shù)據(jù)分別見表-7 和表8 。由表看出：表-7 445、15min 評價結果油樣名稱實測結焦因子%理論結焦因子%重復性偏差% 非控制偏差%

24、有效實驗點數(shù)中原減渣0.430.430.020.003混合渣油0.570.560.150.013大慶渣油0.570.540.060.033管輸渣油0.630.580.180.014華北渣油0.80.790.210.044勝利渣油1.161.170.280.012巴西渣油6.326.330.750.022塔河渣油8.448.092.100.353表-8 模擬爐管評價結果油樣名稱實測結焦因子 最大重復性偏差 理論結焦因子 非控制偏差有效實驗點數(shù)大慶渣油2.710.751.950.763管輸渣油3.840.673.660.183大慶瀝青4.440.524.040.403華北減渣5.230.825.3

25、80.423巴西重油5.780.296.841.063遼河減渣8.320.669.190.533塔河減渣21.640.7822.410.763 35037039041043045047003691215時間 min溫度 圖-5 445、15min 典型控制圖 （1）在 445、15min 的反應條件下，大慶、勝利、混合、管輸、華北、中原油樣焦傾向差別仍然不大，結焦母體產(chǎn)率測定值1.16。 （2） 在 445、15min 的反應條件下，8 種現(xiàn)場焦化原料結焦傾向排序為：中原油樣混合油樣大慶油樣管輸油樣華北油樣勝利油樣巴西油樣塔河油樣，排序基本與 430，30min 一致。 （3）在 445、15

26、min 的反應條件下，塔河油樣結焦母體產(chǎn)率為 8.44，是巴西油樣的 1.33 倍，是安慶石化焦化原料的 7.27 倍，不同油樣結焦母體產(chǎn)率的差異大小與430，30min 并不相同。 （4）進一步，考慮到渣油在爐管內不同截面溫度并不相同，將不同油樣從 350在 12min 內程序升溫到 470，升溫歷程參見圖6，結焦母體產(chǎn)率實測與理論值見表-8，塔河油樣結焦母體產(chǎn)率為 22.41，是巴西重油的 3.28 倍, 是安慶石化焦化原料的6.12 倍,不同油樣在不同條件下的結焦母體產(chǎn)率(結焦因子)對比情況參見圖-7。02468101214350400450500 min圖-6 模擬爐管升溫圖 圖-7

27、不同油樣不同條件下理論結焦因子3.63.6 人為誤差及鹽含量對結焦因子測定的影響人為誤差及鹽含量對結焦因子測定的影響 為了判斷人為實驗誤差對不同原料結焦傾向判斷的影響，在不同實驗室不同儀0 05 51 10 01 15 52 20 02 25 5大慶 海洋 混合 中原 勝利 華北 瀝青 管輸 巴西 奧里 遼河 塔河430445變溫器上，對同一油樣的進行了對比實驗，實驗結果見表-9，勝利、安慶及巴西油樣兩個實驗室排序都是：勝利安慶巴西。表-9 不同實驗室測定結果對比項目減渣種類實測結焦因子最大重復性偏差理論結焦因子非控制偏差實驗室 i0.650.290.70.05實驗室 ii勝利稠油0.810.

28、180.830.02實驗室 i1.280.361.070.09實驗室 ii管輸油1.530.071.510.02實驗室 i2.560.772.740.16實驗室 ii巴西3.080.103.010.07瀝青質測量并沒有考慮鹽含量的影響，而原料中的金屬鹽能加速爐管結焦是眾所周知的。原油在電脫鹽過程中，鈉鹽較容易脫除，鈣鹽和鎂鹽較難脫除，本項目初步考察了鈣鹽對大慶、海洋油樣對結焦因子的影響， 。在相同實驗條件下，鈣鹽加入濃度為 5001000，加鹽前后結焦因子對比情況參見表-10，不加鹽大慶油樣結焦因子為0，加鹽后結焦因子變?yōu)?0.28%，增加了 0.28%；海洋油樣不加鹽結焦因子為 0.34%，

29、加鹽后結焦因子變?yōu)?0.77%，增加了 0.43%。表-10 鹽含量對結焦因子的影響油樣名稱鹽含量 ppm實測結焦因子%理論結焦因子%重復性偏差% 非控制偏差% 有效實驗點數(shù)大慶渣油000004大慶渣油500-10000.280.290.020.013海洋減渣00.340.240.090.12海洋減渣500-10000.770.760.050.0154 4 結結 論論 （1）基于生焦與原料性質及反應歷程都有關，通過提出相對轉化率函數(shù)、相對結焦因子等概念，對實驗點的重復精度進行了線性評價，提出利用某一條件下結焦因子的大小，作為快速精確判斷焦化原料結焦特性的設想，建立了焦化原料相對結焦傾向的測定方

30、法。 （2）根據(jù)結焦因子的測定方法，對國內主要原油油種的減壓渣油進行了評價，得到了每種渣油的實測結焦因子和理論結焦因子，誤差分析表明，測定結果是可靠的。 （3）論文使用的靜態(tài)重油熱加工性能評價儀和采用的評價方法可以快速而精確地對焦化原料結焦傾向進行評價，為工業(yè)生產(chǎn)和焦化爐優(yōu)化設計提供基礎數(shù)據(jù)。 附錄附錄 原始實驗數(shù)據(jù)原始實驗數(shù)據(jù)表-1 轉化率函數(shù)及實測結焦母體產(chǎn)率（430、30min）轉化率函數(shù)實驗 編號減渣種類實測結焦母體產(chǎn)率/%e/r=30000e/r=50000sl-011.099.4774e-184.4765e-30sl-020.698.9674e-184.0332e-30sl-030

31、.679.0683e-184.0744e-30sl-040.799.2298e-184.2426e-30sl-05勝利0.749.0289e-184.0861e-30gs-011.238.9641e-184.0230e-30gs-021.579.5133e-184.4951e-30gs-031.748.7624e-183.8961e-30gs-04管輸油1.89.3646e-184.3275e-30dqasp-011.258.9472e-184.0292e-30dqasp-021.58.4811e-183.7289e-30dqasp-030.759.0987e-184.1663e-30dqas

32、p-041.08.8313e-183.9528e-30dqasp-05大慶瀝青1.131.0006e-174.9434e-30zy-010.378.7069e-183.8705e-30zy-020.78.1575e-183.5705e-30zy-030.789.2106e-184.2077e-30zy-040.968.5083e-183.7995e-30zy-050.488.8985e-183.9657e-30zy-06中原減渣0.79.3135e-184.2459e-30sq-015.219.0987e-184.1663e-30sq-025.338.92387e-184.00344e-30s

33、q-03沙輕油4.618.93772e-184.03643e-30續(xù)表-1 轉化率函數(shù)及實測結焦母體產(chǎn)率（430、30min）dq-0109.03379e-184.09172e-30dq-0208.95842e-184.03358e-30dq-0308.91259e-184.00239e-30dq-04大慶09.0487e-184.0641e-30lh-015.679.31914e-184.40524e-30lh-025.169.33547e-184.29131e-30lh-03遼河6.259.3244e-184.35327e-30hh-010.59.7944e-184.6694e-30hh-

34、020.139.2015e-184.3479e-30hh-03混合0.389.2846e-184.3102e-30brz-014.11.0282e-174.9985e-30brz-022.919.0888e-184.1023e-30brz-033.329.1970e-184.1716e-30brz-043.189.3264e-184.3458e-30brz-05巴西3.149.2041e-184.2065e-30hb-010.919.2801e-184.3071e-30hb-020.938.8376e-183.9261e-30hb-030.929.6102e-184.5265e-30hb-04

35、1.068.9060e-183.9838e-30hb-050.829.2173e-184.2392e-30hb-06華北0.878.8361e-183.9315e-30th-0128.719.6984e-184.5598e-30th-0222.878.8576e-183.9078e-30th-0317.999.3661e-184.3736e-30th-0416.559.2996e-184.2574e-30th-05塔河12.58.9403e-184.0179e-30表-2 轉化率函數(shù)及實測結焦母體產(chǎn)率（445、15min）轉化率函數(shù) ri實驗 編號減渣種類實測結焦母體產(chǎn)率/%e/r=30000

36、e/r=50000勝利-012.939.8814e-187.5654e-30勝利-025.609.3954e-187.0736e-30勝利-031.341.0210e-177.8895e-30勝利-042.489.3426e-186.8869e-30勝利-05勝利1.828.8893e-186.5000e-30管輸-010.941.0978e-178.8620e-30管輸-026.178.8083e-186.3865e-30管輸-031.541.1135e-179.0690e-30管輸-041.211.0631e-178.4019e-30管輸-05管輸油0.561.1287e-179.2526

37、e-30大慶-012.651.06014e-178.4668e-30大慶-020.759.86584e-187.3564e-30大慶-031.468.30681e-185.7772e-30大慶-045.101.05531e-178.3760e-30大慶-05大慶0.959.94421e-187.5683e-30荊門-010.689.9110e-187.5709e-30荊門-022.961.1105e-179.0164e-30荊門-030.661.0648e-178.4563e-30荊門-040.751.0835e-178.7134e-30荊門-05中原減渣0.661.0410e-178.091

38、6e-30續(xù)表-2 轉化率函數(shù)及實測結焦母體產(chǎn)率（445、15min）轉化率函數(shù)實驗 編號減渣種類實測結焦母體產(chǎn)率/%e/r=30000e/r=50000巴西-0110.591.01691e-177.9797e-30巴西-0212.591.03945e-178.1467e-30巴西-038.081.03694e-178.1374e-30巴西-047.569.36721e-186.8764e-30巴西-05巴西21.758.82835e-186.1529e-30塔河-0124.081.2476e-171.0948e-29塔河-0217.739.9951e-187.7991e-30塔河-0310.

39、738.6816e-186.0199e-30塔河-046.959.4696e-186.9675e-30塔河-05塔河14.839.7219e-187.2170e-30華北-010.859.3591e-186.9384e-30華北-021.21.0655e-178.4538e-30華北-031.471.1104e-178.9645e-30華北-041.31.0511e-178.2631e-30華北-05華北1.061.0965e-179.0656e-30混合-010.281.0702e-178.7564e-30混合-020.831.2246e-171.0713e-29混合-030.471.066

40、3e-178.4223e-30混合-040.621.0704e-178.3978e-30混合-05混合0.861.0981e-178.9083e-30反應歷程曲線及物料平衡010203040360380400420440 min 圖-1 大慶渣油反應歷程 010203040360380400420440 min 圖-2 管輸渣油反應歷程010203040360380400420440 min圖-3 大慶瀝青反應歷程010203040360380400420440 min圖-4 混合減渣反應歷程 010203040360380400420440 min圖-5 華北減渣反應歷程0102030403

41、60380400420440 min圖-6 遼河渣油反應歷程0102030360380400420440460 1 2 3 min圖-7 巴西渣油反應歷程05101520253035360380400420440460123 (min)圖-8 中原渣油反應歷程010203040360380400420440 min圖-9 沙輕油渣油反應歷程010203040360380400420440 min圖-10 勝利渣油反應歷程表-3 物料平衡（430、30min）編號油樣油樣 g餾分油%殘渣油%氣體+損失%hb-019.60032.80928782.064115.12661hb-029.81788.

42、60987284.263287.126851hb-039.32262.28262580.1836417.53374hb-049.89136.41371794.69635-1.11007hb-0510.46655.19562484.3233210.48106hb-06華北減渣10.31998.8615286.755694.382794th-0111.0831.31372472.6933125.99296th-028.744416.9765877.172825.850602th-039.322417.0481977.150735.801081th-0410.21429.52791278.48388

43、11.98821th-05塔河減渣9.001411.1127274.7228214.16446hh-018.90183.90482883.2505812.84459hh-0210.17524.45593286.134929.409152hh-03混合減渣9.04267.8716388.171543.956827sl-017.26082.60990569.0736628.31644sl-027.607910.3550383.305516.339463sl-037.405218.2425973.741428.015989sl-047.86417.23541284.337698.426902sl-0

44、5勝利減渣8.404210.1163783.637946.245687gs-017.543813.3155780.785555.898884gs-028.040212.2347780.409697.355538gs-037.053416.552376.103727.343976gs-04管輸減渣8.82489.82571884.158286.016dqasp-015.798410.5546482.969446.475924dqasp-028.51896.83656388.263744.899694dqasp-038.0645.4699986.248768.28125dqasp-0412.314

45、35.8111389.374144.814728dqasp-05大慶瀝青7.078526.3050168.472135.222858續(xù)表-3 物料平衡（430、30min）zy-018.25796.68450886.761776.553724zy-027.6136.33784384.508089.154079zy-037.659.16601384.194776.639216zy-048.28657.61720983.850848.53195zy-058.05647.17317984.923797.903034zy-06中原減渣7.30349.83925381.494928.665827sq-0

46、18.610811.8142381.830966.35481sq-027.869922.4208768.497699.081437sq-03沙輕油減渣7.471321.9908269.048228.960957dq-018.70985.84858486.437127.714299dq-027.28369.79460781.421288.784118dq-038.56586.6041785.041688.354153dq-04大慶減渣8.33898.62463983.786837.588531lh-017.878414.6793876.026869.293765lh-027.72132.7223

47、469.9545427.32312lh-13遼河減渣7.284123.7819464.605111.61297hh-018.17543.50319375.7773320.71948hh-026.79426.9693863.592889.437739hh-03混合減渣7.190222.11966.7686611.11235brz-018.97414.2355782.072653.691776brz-027.46769.96973684.846545.183727brz-037.64225.5664676.4675117.96603brz-047.9118.79534884.005817.198837brz-05巴西油8.5888.57708484.048677.374243表-4 物料平衡（445、15min）編號油樣 g餾分油%殘渣油%氣體+損失%大慶-0110.688114.8744979.533315.59大慶-028.127112.3328182.304885.36大慶-036.817923.9017969.757556.34大慶-048.224227.0202670.034782.94大慶-059.304714.4324981.21702