二級(jí)減速器的帶式輸送機(jī)傳動(dòng)裝置設(shè)計(jì)的樣本

1、目錄第1章概述31.1畢業(yè)設(shè)計(jì)的目的31.2設(shè)計(jì)的內(nèi)容和任務(wù)31.2. 1設(shè)計(jì)的內(nèi)容31.2.2設(shè)計(jì)的任務(wù)41.3設(shè)計(jì)的步驟4第2章傳動(dòng)裝置的總體設(shè)計(jì)42. 1擬定傳動(dòng)方案52. 2選擇原動(dòng)機(jī)電動(dòng)機(jī)62. 2.1選擇電動(dòng)機(jī)類型和結(jié)構(gòu)型式72. 2.2確定電動(dòng)機(jī)的功率72. 2.3確定電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速82. 3傳動(dòng)裝置總傳動(dòng)比的確定及各級(jí)傳動(dòng)比的分配92. 3. 1計(jì)算總傳動(dòng)比102. 3. 2介理分配各級(jí)傳動(dòng)比102. 4算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)112. 4. 1 0軸（電機(jī)軸）輸入功率、轉(zhuǎn)速、轉(zhuǎn)矩112.4.2 i軸（高速軸）輸入功率、轉(zhuǎn)速、轉(zhuǎn)矩112.4.3 ii軸（中間軸）輸入功率、轉(zhuǎn)速、

2、轉(zhuǎn)矩 112.4.4 hi軸（低速軸）輸入功率、轉(zhuǎn)速、轉(zhuǎn)矩122.4.5 iv軸（滾筒軸）輸入功率、轉(zhuǎn)速、轉(zhuǎn)矩12第3章傳動(dòng)零件的設(shè)計(jì)計(jì)算133.1減速箱外傳動(dòng)零件帶傳動(dòng)設(shè)計(jì)133.1.1帶傳動(dòng)設(shè)計(jì)要求：133. 1.2 v帶傳動(dòng)設(shè)計(jì)計(jì)算 133.2減速器內(nèi)傳動(dòng)零件高速級(jí)齒輪設(shè)計(jì)163. 2. 1選擇齒輪類型、精度等級(jí)、材料及齒數(shù)163.2.2按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)讓173. 2.3按齒根彎曲強(qiáng)度計(jì)算193.2.4、高速級(jí)齒輪幾何尺寸計(jì)算213.3減速器內(nèi)傳動(dòng)零件低速級(jí)齒輪設(shè)計(jì)213. 3. 1選擇齒輪類型、精度等級(jí)、材料及齒數(shù)213. 3. 2按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)223. 3.3按齒根彎曲強(qiáng)度計(jì)算2

3、43.3.4、低速級(jí)齒輪幾何尺寸計(jì)算263.4軸的設(shè)計(jì)輸入軸的設(shè)計(jì)263. 4. 1確定軸的材料及初步確定軸的最小直徑263.4.2初步設(shè)計(jì)輸入軸的結(jié)構(gòu)273.4.3按彎曲合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度283. 5軸的設(shè)計(jì)輸出軸的設(shè)計(jì)313. 5. 1初步確定軸的最小直徑313.5.2初步設(shè)計(jì)輸出軸的結(jié)構(gòu)313. 6軸的設(shè)計(jì)中速軸的設(shè)計(jì)36第4章部件的選擇與設(shè)計(jì)374.1軸承的選擇374. 1. 1輸入軸軸承374. 1.2輸出軸軸承374. 1. 3中間軸軸承384. 2輸入軸輸出軸鍵連接的選擇及強(qiáng)度計(jì)算384. 3軸承端蓋的設(shè)計(jì)與選擇404. 3. 1 類型404. 4滾動(dòng)軸承的潤(rùn)滑和密封414.

4、5聯(lián)軸器的選擇424.5.1、聯(lián)軸器類型的選擇424.5.2、聯(lián)軸器的型號(hào)選擇424. 6其它結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)424. 6. 1通氣器的設(shè)計(jì)424.6.2吊環(huán)螺釗、吊耳及吊鉤434. 6.3啟蓋螺釘434. 6.4定位銷(xiāo)444. 6. 5 油標(biāo)444. 6. 6放油孔及螺塞444. 7箱體45第5章結(jié)論46參考文獻(xiàn)47第1章概述11畢業(yè)設(shè)計(jì)的目的畢業(yè)設(shè)計(jì)目的在于培養(yǎng)機(jī)械設(shè)計(jì)能力。畢業(yè)設(shè)計(jì)是完成機(jī)械制造及自動(dòng)化 專業(yè)全部課程學(xué)習(xí)的最后一次較為全面的、重要的、必不可少的實(shí)踐性教學(xué)環(huán) 節(jié)，其目的為：1. 通過(guò)畢業(yè)設(shè)計(jì)培養(yǎng)綜合運(yùn)用所學(xué)全部專業(yè)及專業(yè)基礎(chǔ)課程的理論知識(shí)， 解決工程實(shí)際問(wèn)題的能力，并通過(guò)實(shí)際設(shè)計(jì)訓(xùn)

5、練，使理論知識(shí)得以鞏固和提高。2. 通過(guò)畢業(yè)設(shè)計(jì)的實(shí)踐，掌握一般機(jī)械設(shè)讓的基本方法和程序，培養(yǎng)獨(dú)立 設(shè)計(jì)能力。3. 進(jìn)行機(jī)械設(shè)計(jì)工作基本技能的訓(xùn)練，包括訓(xùn)練、計(jì)算、繪圖能力、計(jì)算 機(jī)輔助設(shè)計(jì)能力，熟悉和運(yùn)用設(shè)計(jì)資料（手冊(cè)、圖冊(cè)、標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)范等）。1.2設(shè)計(jì)的內(nèi)容和任務(wù)1.2. 1設(shè)計(jì)的內(nèi)容本設(shè)計(jì)的題目為二級(jí)直齒圓柱齒輪減速器，設(shè)計(jì)的主要內(nèi)容包括以下幾方 面：（1）擬定、分析傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)；（2）選擇電動(dòng)機(jī)，計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)；（3）進(jìn)行傳動(dòng)件的設(shè)計(jì)計(jì)算，校核軸、軸承、聯(lián)軸器、鍵等；（4）繪制減速器裝配圖及典型零件圖；（5）編寫(xiě)設(shè)計(jì)計(jì)算說(shuō)明書(shū)。1.2.2設(shè)計(jì)的任務(wù)(1) 減速器

6、裝配圖1張(0號(hào)圖紙)(2) 輸入軸輸出軸零件圖齊1張(3) 齒輪零件圖1張(4) 減速器箱體零件圖1張(5) 設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)1份1.3設(shè)計(jì)的步驟遵循機(jī)械設(shè)計(jì)過(guò)程的一般規(guī)律，大體上按以下步驟進(jìn)行：1. 設(shè)計(jì)準(zhǔn)備認(rèn)真研究設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)，明確設(shè)計(jì)要求和條件，認(rèn)真閱讀減速 器參考圖，拆裝減速器，熟悉設(shè)計(jì)對(duì)象。2. 傳動(dòng)裝置的總體設(shè)計(jì)根據(jù)設(shè)計(jì)要求擬定傳動(dòng)總體布置方案，選擇原動(dòng) 機(jī)，計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)。3. 傳動(dòng)件設(shè)計(jì)計(jì)算設(shè)計(jì)裝配圖前，先計(jì)算各級(jí)傳動(dòng)件的參數(shù)確定其尺 寸，并選好聯(lián)軸器的類型和規(guī)格。一般先計(jì)算外傳動(dòng)件、后計(jì)算內(nèi)傳動(dòng)件。4. 裝配圖繪制 計(jì)算和選擇支承零件，繪制裝配草圖，完成裝配工作圖。5

7、. 零件工作圖繪制 零件工作圖應(yīng)包扌舌制造和檢驗(yàn)零件所需的全部?jī)?nèi)容。6. 編寫(xiě)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)包括所有的計(jì)算并附簡(jiǎn)圖，并寫(xiě)出設(shè)計(jì)總 結(jié)。第2章 傳動(dòng)裝置的總體設(shè)計(jì)傳動(dòng)裝置的總體設(shè)計(jì)，主要包括擬定傳動(dòng)方案、選擇原動(dòng)機(jī)、確定總傳 動(dòng)比和分配各級(jí)傳動(dòng)比以及計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)。2. 1擬定傳動(dòng)方案機(jī)器通常由原動(dòng)機(jī)、傳動(dòng)裝置和工作機(jī)三部分組成。傳動(dòng)裝置將原動(dòng)機(jī) 的動(dòng)力和運(yùn)動(dòng)傳遞給工作機(jī)，合理擬定傳動(dòng)方案是保證傳動(dòng)裝置設(shè)計(jì)質(zhì)量的 基礎(chǔ)。課程設(shè)計(jì)中，學(xué)生應(yīng)根據(jù)設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)，擬定傳動(dòng)方案，分析傳動(dòng)方案 的優(yōu)缺點(diǎn)。現(xiàn)考慮有以下兒種傳動(dòng)方案如下圖所示：a)c)d)圖2-1帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)方案比較傳動(dòng)方

8、案應(yīng)滿足工作機(jī)的性能要求，適應(yīng)工作條件，工作可靠，而且要求 結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，尺寸緊湊，成本低，傳動(dòng)效率高，操作維護(hù)方便。設(shè)計(jì)時(shí)可同時(shí)考慮幾個(gè)方案，通過(guò)分析比較最后選擇其中較合理的一種。 下面為圖1中a、b c、d幾種方案的比較。a方案寬度和長(zhǎng)度尺寸較大，帶傳動(dòng)不適應(yīng)繁重的工作條件和惡劣的環(huán) 境。但若用于鏈?zhǔn)交虬迨竭\(yùn)輸機(jī)，有過(guò)載保護(hù)作用；b方案 結(jié)構(gòu)緊湊，若在大功率和長(zhǎng)期運(yùn)轉(zhuǎn)條件下使用，則由于蝸桿傳動(dòng)效 率低，功率損耗大，很不經(jīng)濟(jì)；c方案 寬度尺寸小，適于在惡劣環(huán)境下長(zhǎng)期連續(xù)工作但圓錐齒輪加工比 圓柱齒輪困難；d方案 與b方案相比較，寬度尺寸較大，輸入軸線與工作機(jī)位置是水平位 置。宜在惡劣環(huán)境下長(zhǎng)期工

9、作。根據(jù)傳動(dòng)要求，故選擇方案d,同時(shí)加上v型帶傳動(dòng)。即采用v帶傳動(dòng)和二 級(jí)圓柱齒輪減速器傳動(dòng)。ill圖2-21v帶傳動(dòng)；2電動(dòng)機(jī)；3圓柱傳動(dòng)減速器；4聯(lián)軸器；5輸送帶;6滾筒2. 2選擇原動(dòng)機(jī)電動(dòng)機(jī)電動(dòng)機(jī)為標(biāo)準(zhǔn)化、系列化產(chǎn)品，設(shè)計(jì)屮應(yīng)根據(jù)工作機(jī)的工作情況和運(yùn)動(dòng)、 動(dòng)力參數(shù)，根據(jù)選擇的傳動(dòng)方案，合理選擇電動(dòng)機(jī)的類型、結(jié)構(gòu)型式、容量和 轉(zhuǎn)速，提出具體的電動(dòng)機(jī)型號(hào)。2. 2.1選擇電動(dòng)機(jī)類型和結(jié)構(gòu)型式電動(dòng)機(jī)有交、宜流之分，一般工廠都采用三相交流電，i大i而選用交流電動(dòng) 機(jī)。交流屯動(dòng)機(jī)分異步、同步屯動(dòng)機(jī)，異步電動(dòng)機(jī)又分為籠型和繞線型兩種， 其中以普通籠型界步電動(dòng)機(jī)應(yīng)用最多，目前應(yīng)用較300廣的y系列口

10、扇冷式籠 型三相異步電動(dòng)機(jī)，電壓為380v,其結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、起動(dòng)性能好，工作可靠、價(jià)格 低廉、維護(hù)方便，適用于不易燃、不易爆、無(wú)腐蝕性氣體、無(wú)特殊要求的場(chǎng)合, 如運(yùn)輸機(jī)、機(jī)床、農(nóng)機(jī)、風(fēng)機(jī)、輕工機(jī)械等。2.2.2確定電動(dòng)機(jī)的功率電動(dòng)機(jī)功率選擇直接影響到電動(dòng)機(jī)工作性能和經(jīng)濟(jì)性能的好壞：若所選電 動(dòng)機(jī)的功率小于工作要求，則不能保證工作機(jī)正常工作；若功率過(guò)大，則電動(dòng) 機(jī)不能滿載運(yùn)行，功率因素和效率較低，從而增加電能消耗，造成浪費(fèi)。1. 帶式輸送機(jī)所需的功率巴由1中公式（2-3）得：, = fv/1000 = 15000x0.5/1000= 7.5w設(shè)計(jì)題目給定：輸送帶拉力f （n）二15000n輸送帶速度

11、v （m/s） =0. 5 m/s2. 計(jì)算電動(dòng)機(jī)的輸出功率乙根據(jù)文獻(xiàn)1（機(jī)械零件設(shè)計(jì)指導(dǎo)關(guān)陽(yáng)等編遼寧科學(xué)技術(shù)出版）表22 確定個(gè)部分效率如下：彈性聯(lián)軸器：7=0.99 （兩個(gè)）滾動(dòng)軸承（每對(duì)）：“2=0.99 （共四對(duì)，三對(duì)減速器軸承，一對(duì)滾筒軸承）圓柱齒輪傳動(dòng):773 = 0-98 （精度7級(jí)）傳動(dòng)滾筒效率：774=096v帶傳動(dòng)效率：帶=0.95得電動(dòng)機(jī)至工作機(jī)間的總效率：=帀亦.亦-伽=0 99 % o.994 x 0.982 x 0.95 = 0.868輸送機(jī)效率:rjw = % 久=0.99x 0.96 = 0.95電動(dòng)機(jī)的輸出功率：x總礦爲(wèi)豔囂86嚴(yán)】詼2. 2. 3確定電動(dòng)機(jī)的

12、轉(zhuǎn)速同一類型、相同額定功率的屯動(dòng)機(jī)低速的級(jí)數(shù)多，外部尺寸及重量較大, 價(jià)格較高，但可使傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比及尺寸減少；高速電動(dòng)機(jī)則與其和反, 設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)綜合考慮各方面因索，選取適當(dāng)?shù)碾妱?dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速。三相異步電動(dòng)機(jī)常用的同步轉(zhuǎn)速有3000r/min , 1500"min , 1000r/min , 750r/min ,常選用 1500/7 min 或 1000r/min 的電動(dòng)機(jī)。1.計(jì)算滾筒的轉(zhuǎn)速由公式nw 1000 x60v7ld計(jì)算滾筒轉(zhuǎn)速心:工作機(jī)的轉(zhuǎn)速:1000 x60v7rd1000x60x0.5500龍=19.1/vmin設(shè)計(jì)題目給定：滾筒直徑d二500inm輸送帶速度v （m/

13、s）=o. 5 m/s 2.確定電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速®由參考文獻(xiàn)2（機(jī)械設(shè)計(jì)）屮表181可知兩級(jí)圓柱齒輪減速器推薦傳動(dòng)比范圍為心860,由參考文獻(xiàn)1 v帶傳動(dòng)比范圍為心24,所以總傳動(dòng)比合理范圍為z總=16 240,故電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的可選范圍是：nd = (16 240)x19.1/7 min = 305.6 4584r/min符合這一范圍的同步轉(zhuǎn)速冇 750r/min> 1000r/min> 1500r/min> 3000r/min 由參考文獻(xiàn)1中表hl1查得：方案電動(dòng)機(jī)型號(hào)額定功率(kw)電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速n/(r/min)參考價(jià)格 (元)參考重量(kg)同步轉(zhuǎn)速滿載轉(zhuǎn)速1y160

14、m1-21130002930540882y160m-41115001460504993y160l-61110009706601424y180l-8117507301138151表hl-1中，綜合考慮電動(dòng)機(jī)和傳動(dòng)裝置的尺寸、重量，價(jià)格以及總傳動(dòng)比，即選定4號(hào)方案,電動(dòng)機(jī)型號(hào)為y180l-8o其主要參數(shù)如下：表21電動(dòng)機(jī)相關(guān)參數(shù)型號(hào)額定功 率滿載轉(zhuǎn)速計(jì)算輸出功 率軸伸t中心髙軸頸鍵槽寬y180l-8llkw730 r/min9.1kw110mm180mm48mm14mm表22帶式輸送機(jī)相關(guān)參數(shù)皮帶速度皮帶拉力滾筒直徑工作條件每天時(shí)間設(shè)計(jì)壽命轉(zhuǎn)速功率0. 5m/s15000n500mm平穩(wěn)連續(xù)16小

15、時(shí)10年19r/min7.5kw2. 3傳動(dòng)裝置總傳動(dòng)比的確定及各級(jí)傳動(dòng)比的分配由選定電動(dòng)機(jī)的滿載轉(zhuǎn)速心和工作機(jī)主動(dòng)軸的轉(zhuǎn)速可得傳動(dòng)裝置的總傳 動(dòng)比i = nm /nw對(duì)于多級(jí)傳動(dòng)i = (a 乙 b0計(jì)算出總傳動(dòng)比后，應(yīng)合理地分配各級(jí)傳動(dòng)比，限制傳動(dòng)件的圓周速度以減少動(dòng)載荷。2. 3.1計(jì)算總傳動(dòng)比由電動(dòng)機(jī)的滿載轉(zhuǎn)速=730r/min和工作機(jī)主動(dòng)軸的轉(zhuǎn)速nu, = 19.1r/min可得：總傳動(dòng)比73019j=38.222. 32合理分配齊級(jí)傳動(dòng)比由參考文獻(xiàn)中表23,取帶傳動(dòng)比z帶=3,心3&22,38.223則兩級(jí)減速器傳動(dòng)比= 12.74由于減速箱是展開(kāi)布置，所以a = （1.3

16、1.5）2；，取高速級(jí)傳動(dòng)比= 1 .35z2 ,由'減=a “2=1 -35z22 得低速級(jí)傳動(dòng)比為從血咼速級(jí)傳動(dòng)比為/| = 1.35；2 = 1.35 x 3.07 = 4.14表23傳動(dòng)比分配總傳動(dòng)比電機(jī)滿載轉(zhuǎn)速電機(jī)高速軸高速軸中間軸中間軸低速軸滾筒轉(zhuǎn)速i = 33.22730r/min1' =3“2=4.1423=3.0719.1 r/niin2. 4算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)為進(jìn)行傳動(dòng)件的設(shè)計(jì)計(jì)算，應(yīng)首先推算出各軸的轉(zhuǎn)速、功率和轉(zhuǎn)矩，一般 按由電動(dòng)機(jī)至工作機(jī)之間運(yùn)動(dòng)傳遞的路線推算各軸的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)。2.4. 10軸（電機(jī)軸）輸入功率、轉(zhuǎn)速、轉(zhuǎn)矩pd =9akwnm

17、 = 730r/min9 1td = 9550pd/nm = 9550x= 119.05n 加dd7302.4.2 i軸（高速軸）輸入功率、轉(zhuǎn)速、轉(zhuǎn)矩p = pd % =pd tj帶=9 1x0.95 = 8.645kwna = nm 門(mén)帶=243.3r/mint汕 i帶o = 11905x3x0.95 = 339.292v m2.4.3 ii軸（中間軸）輸入功率、轉(zhuǎn)速、轉(zhuǎn)矩p二鬥.02 二鬥 “2 3 = 8.645 x 0.99 x 0.98 = 8.39kw243.3n, - /? / = nm /z（） - l = 58.77r/mintu =t,-77i2 =339.29x4.14x

18、°.99x°.98 = 1362.802n加2.4.4 iii軸（低速軸）輸入功率、轉(zhuǎn)速、轉(zhuǎn)矩pm = p“23 =匕 “2 “3 = 8.39 x 0.99 x 0.98 = 8.14kw= w = 19jr/mintm =乙2 23 = 1362.802x3.07x0.99x0.98 = 4059.12n m2. 4.5 iv軸（滾筒軸）輸入功率、轉(zhuǎn)速、轉(zhuǎn)矩piv =好 7 % = 8.14 x 0.99 x 0.99 = 7.98kw n4 = n3 = 19.1/v mint = th “2 =4059.12x0.99x0.99 = 3978.34a m各項(xiàng)指標(biāo)誤差

19、均介于+0. 5%-o. 5%之間。各軸運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)見(jiàn)表4：表24各軸運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)軸名功率p (/kw)轉(zhuǎn)矩t (n/m)轉(zhuǎn)速 n (r/min)傳動(dòng)比i效率"電機(jī)軸9.1119.0573030.95i軸&645339.29243.34.140.97ii軸8.391362.8025&773.070.97iii軸8.144059.1219.1410.98滾筒軸8.6733978.3419.14注：各軸輸出都是依據(jù)該軸輸入乘以該軸承效率得出，一對(duì)滾動(dòng)球軸承效 率取0.99.第3章傳動(dòng)零件的設(shè)計(jì)計(jì)算3. 1減速箱外傳動(dòng)零件帶傳動(dòng)設(shè)計(jì)3. 1.1帶傳動(dòng)設(shè)計(jì)要求：1. 帶傳

20、動(dòng)設(shè)計(jì)的主要內(nèi)容選擇合理的傳動(dòng)參數(shù)；確定帶的型號(hào)、長(zhǎng)度、 根數(shù)、傳動(dòng)中心距、安裝要求、對(duì)軸的作用力及帶的材料、結(jié)構(gòu)和尺寸等。2. 設(shè)計(jì)依據(jù)傳動(dòng)的用途及工作情況；對(duì)外廓尺寸及傳動(dòng)位置的要求；原 動(dòng)機(jī)種類和所需的傳動(dòng)功率；主動(dòng)輪和從動(dòng)輪的轉(zhuǎn)速等。3注意問(wèn)題 帶傳動(dòng)小齊有關(guān)尺寸的協(xié)調(diào)，如小帶輪直徑選定后要檢查它 與電動(dòng)機(jī)中心高是否協(xié)調(diào)；大帶輪直徑選定后，要檢查與箱體尺寸是否協(xié)調(diào)。 小帶輪孔徑要與所選電動(dòng)機(jī)軸徑一致；人帶輪的孔徑應(yīng)注意與帶輪直徑尺寸相 協(xié)調(diào)，以保證其裝配穩(wěn)定性；同時(shí)還應(yīng)注意此孔徑就是減速器小齒輪軸外伸段 的最小軸徑。3.1.2 v帶傳動(dòng)設(shè)計(jì)計(jì)算1、確定計(jì)算功率由2中表8-7查得工作情況

21、系數(shù)=1.1由2屮公式 8-21： pca = kapdpa =kapd =1.1x9.1 = 10.0kw2、選擇v帶的帶型根據(jù)pca = 10.0rw及知=730"min,由中圖8-11選用b型3、確定帶輪的基準(zhǔn)直徑心并驗(yàn)算帶速卩 初選小帶輪的基準(zhǔn)直徑ddl市中表8-6和表8-8,取小帶輪的基準(zhǔn)宜徑九=150m/h 驗(yàn)算帶速u(mài)按2屮公式8-13驗(yàn)算帶的速度加占723.14x 150x730_,v = 5.73m / s60x100060x1000因?yàn)?m/s < v < 25 m / s ,故帶速合適。 計(jì)算人帶輪的基準(zhǔn)直徑。根據(jù)2中公式8-15a計(jì)算大帶輪的基準(zhǔn)直徑

22、d2d(2 = idd = 3x 150 = 450mm由2中表8-8取dd2 = 450加ah4、確定v帶的屮心距勺和基準(zhǔn)長(zhǎng)度乙 根據(jù)中公式8-20, 0.7(厶+厶上勺§ 2(為+為)， 初定中心距兔=500m/n 由2中公式8-22計(jì)算所需的基準(zhǔn)長(zhǎng)度ldo =2a()+ 彳(d”i +d”2 )+©"： '"l2 %= 2x500 + -x(150 + 450)+ 050_150)=】987mm2 '74x500由屮表8-2選帶的基準(zhǔn)長(zhǎng)度ld = 2000mm 計(jì)算實(shí)際屮心距a由2中公式8-23計(jì)算7/()= 500 +2000-1

23、98725、驗(yàn)算小帶輪上的包角少根據(jù)2中公式8-25計(jì)算:57 3°57 3°卬 u 180。 （d 山卜旦= 180°-（450 -150）x « 146.29° > 90° a5106、計(jì)算帶的根數(shù)z 計(jì)算單根v帶的額定功率代 由 ddx = 150mm 和 nm = 730r/min,查2中表 84a 得 p() = l.93kw根據(jù) =730r/min> 7t = 970r/min> i = 3 和 b 型帶查 中表 8-4b 得查中表8-5得心=0.914,查中表8-2得kl = 0.98 ,于是由2中公式

24、8-26：(p°+apwklp,=(仇 + ap°)k& kl =(1.93 + 0.23) x0.914x 0.98 = 1.935r w計(jì)算v帶的根數(shù)z一伐z = p=5.1731.935取6根7、計(jì)算單根v帶的初拉力的最小值伉）斷根據(jù)2中公式8-27：(佗)min =5。（2,瀘+卅=500x(25xl().()l +0.18x5卅=257.209n 0.914x6x5.73其中q由2中表8-3得b型帶q = 0a8kg/m應(yīng)使帶的實(shí)際初拉力f. a (佗)斷o8、計(jì)算壓軸力壓軸力的最小值由1中公式8-28得：也=2z(f0)min sin = 2 x 6 x

25、 257.209 x sin= 2953.92n9、帶輪結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)查2中表8-10得大、小帶輪總寬度:8 = 5x19 + 2x11.5 = 118伽v型帶傳動(dòng)相關(guān)數(shù)據(jù)見(jiàn)表3-ovo表30v型帶傳動(dòng)相關(guān)數(shù)據(jù)計(jì)算功率p" (kw)傳動(dòng)比1帶速v (m/s)帶型根數(shù)單根初拉 力(n)壓軸力(n)10.0135.73b6257.2092953.92小帶輪直徑(mm)大帶輪直 徑(mm)中心距(mm)基準(zhǔn)長(zhǎng)度(mm)帶輪寬度(mm)小帶輪血角15045051020001180146.293.2減速器內(nèi)傳動(dòng)零件高速級(jí)齒輪設(shè)計(jì)3.2.1選擇齒輪類型、精度等級(jí)、材料及齒數(shù)按照已經(jīng)選定的傳動(dòng)方案，高速

26、級(jí)齒輪選擇如下：1. 齒輪類型選用直齒圓柱齒輪傳動(dòng)2. 齒輪精度等級(jí) 帶式輸送機(jī)為一般機(jī)器速度不高，按照2中表10-8, 選擇7級(jí)精度(gb10095-88)3. 材料 由2中表10-1選擇：兩者材料硬度差為401 ibs小齒輪40cr 調(diào)質(zhì)硬度280hbs大齒輪45鋼 調(diào)質(zhì)硬度240hbs4. 試選擇小齒輪齒數(shù)z,=25大齒輪齒數(shù) z2=i1ez1 =4.14x25 = 103.5取=104 齒數(shù)比w. =z =4.143. 2. 2按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)1. 確定公式內(nèi)齊計(jì)算數(shù)值 試選載荷系數(shù)=1.3 小齒輪轉(zhuǎn)矩 t. = 9.55 xl06x- = 9.55 xl06x 且二=3.393 x

27、 10 n mm®243.3丄 由文獻(xiàn)2中表10-6查得材料彈性影響系數(shù)氐二189.8mp6/2 齒寬系數(shù)：由文獻(xiàn)屮表107知齒寬系數(shù)=1 rfl文獻(xiàn)2中圖10-21d按齒面硬度查得齒輪接觸疲勞強(qiáng)度極限：% limi = 600mpa oh nmi = 550mpa 計(jì)算應(yīng)力循壞次數(shù)n、= 60® j s =60x 243.3x1x(2x8x300x10)= 7.007 x10s2二nju廣由文獻(xiàn)屮圖10-19取接觸疲勞壽命系數(shù)k卄 0 90k 時(shí)=0.95計(jì)算接觸疲勞許應(yīng)力取失效概率為1%安全系數(shù)s二1由文獻(xiàn)2中式10-12ah , = kn】s 訕=0 9() % 60

28、0 = 540mpgsb l = khnmh “m2 = 0 95 x 550 = 522.5mpa試算小齒輪分度圓直徑d “2.32x31.3x3.393x10514.14 + 1x4.145 89.8 丫,522.5 丿=96.633mm 計(jì)算圓周速度u 計(jì)算齒寬b96.633x243.3 “ 23杯60x100060x1000b =(/)d dt = 1 x 96.633 = 96.633mm計(jì)算齒寬與齒高比2h模數(shù) 怕符"5 齒高. = 2.25., =2.25x3.865 =8.696b _ 96,633h 8.696= 11.11計(jì)算載荷系數(shù) 據(jù)v = .23m/s 7級(jí)

29、精度。由圖10-8查動(dòng)載荷系數(shù)kv = 1.04直齒輪k血=kfa =1由文獻(xiàn)2中表10-2 得使用系數(shù)心=1由文獻(xiàn)2中表10-4用插入法查得7級(jí)精度、小齒輪相對(duì)非對(duì)稱布置時(shí)= 1.12 + 08(1 +0.60,)x0,+0.23x107 xb = 1.12 + 0.18x1.6 + 0.23x103x96.633 = 1.43a由一= 111 k彩=1.43 在文獻(xiàn)2中查圖10-13 得kf, = 1.35 h故載荷系數(shù) k = kakvkhakhp =1x1.04x1x1.43 = 1.49按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑，由文獻(xiàn)屮式10-10a得 計(jì)算模數(shù)md, 101.1281

30、71= =乙 25=4.05mm3.2.3按齒根彎曲強(qiáng)度計(jì)算由文獻(xiàn)【1】屮式10-5彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)公式2k7 丫從1. 確定公式內(nèi)各計(jì)算數(shù)值 由文獻(xiàn)2中圖10-20c查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限arei = 500mpa 大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限”比2 = 38ompg 由文獻(xiàn)屮圖10-18取彎曲疲勞壽命系數(shù) kfn = 0.85 kfn2 = 0.88 計(jì)算彎曲疲勞許應(yīng)力取彎曲疲勞安全系數(shù)s = 1.4由2屮式10-12=kfn0fe = 085x500 = 3()3.57a/p6/l i s1.4 計(jì)算載荷系數(shù)kk = kakvkfakf/ =1x1.04x1x1.35 = 1.404 查取

31、齒形系數(shù)由中表10-5查得丫間=2.62 yfa2 = 2.1力 查取應(yīng)力校正系數(shù)由屮表 10-5 查得 ysal = 1.59 ysa2 = 1.793計(jì)算大小齒輪的2.62x1.59303.57= 0.013723怙 12巧】22.177x1.793238.86= 0.016342大齒輪的數(shù)值大2. 設(shè)計(jì)計(jì)算lx2522x1.404x3.393x105x036342 = 2.92如對(duì)比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)加大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng) 度計(jì)算的模數(shù)，由于齒輪模數(shù)加的大小主要取決于彎曲強(qiáng)度所決定的承載能力, 而齒面接觸疲勞強(qiáng)度所決定的承載能力，僅與齒輪直徑（即模數(shù)與齒數(shù)的乘積 冇關(guān)

32、，可取出齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)2. 92并根據(jù)gb1357-87就近圓整為標(biāo)準(zhǔn)值加=3 ,按齒面接觸疲勞強(qiáng)度算得的分度鬪直徑£ = 101.128加加,算出小齒輪的齒數(shù)大齒輪的齒數(shù) z2 =4.14x34 = 140.76 取 z2 = 141141實(shí)際傳動(dòng)比亠礦45傳動(dòng)比誤差:a/=4544"4j4x 100% = 0.002% <5%允許3.2.4、高速級(jí)齒輪幾何尺寸計(jì)算 分度圓直徑 da = tn = 34x 3 = 102mm d2 = m = 141 x 3 = 423m/nr+n、匚 102 + 423 中心距a = 262.5mm2 齒輪寬度“ =

33、1 q2mm取 b = 102mm b2 = 97mm圓周力：酉 竺=2 x 339.2? = 7829.22n1 d、 102x10徑向力:frl=fa- tan20° =13571.6x tan20° = 2849.67v表31高速級(jí)齒輪設(shè)計(jì)幾何尺寸及參數(shù)齒輪壓力 角模數(shù)屮心 距齒數(shù)比齒數(shù)分度圓直徑齒根圓 冑?gòu)烬X頂圓 直徑齒寬小齒輪20°32634.153110294.5108102大齒輪141423415.5429973.3減速器內(nèi)傳動(dòng)零件低速級(jí)齒輪設(shè)計(jì)3.3.1選擇齒輪類型、精度等級(jí)、材料及齒數(shù)（1）選用直齒圓柱齒輪傳動(dòng)（2）傳動(dòng)速度不高,選擇7級(jí)精度（g

34、b10095-88）材料選擇小齒輪 40cr調(diào)質(zhì) 硬度280hbs大齒輪 45 調(diào)質(zhì) 硬度240hbs 選擇小齒輪齒數(shù) j = 26 大齒輪齒數(shù)z4 = /2z3 = 79.82 « 803. 3. 2按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)1確定公式內(nèi)各計(jì)算數(shù)值試選載荷系數(shù)心=1.3i 葉出砧 if/hf 95.5x10*95.5x 10s x8.39 t o , in6.小齒輪傳遞的扭矩a = = 1.36x 10&n 伽弘58.77丄 由屮表10-6查得材料彈性影響系數(shù)“ =189.8mrd由2屮表10-7選取齒寬系數(shù)札=由2屮圖10-21d按齒面硬度查得小齒輪接觸疲勞強(qiáng)度極限lim3 =6

35、00mptz人齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限6,臥4 = 550mpa 由2中式10-13計(jì)算應(yīng)力循壞次數(shù)n3 =60h2= 60x58.77x1x(2x8x300x10)= 1.693x10s色= 1.693x10515x107 u23.07 由中圖10-19取接觸疲勞壽命系數(shù) 址 =0.94 khn4 = 0.98 計(jì)算接觸疲勞許應(yīng)力取失效概率為1%安全系數(shù)s=1由2中式10-12ah 3 = «圖3 9恤3 = 0 94 x 600 = 564mpaah 4 = ©na 5翻=0 98 % 550 = 539mpa2. 計(jì)算 計(jì)算小齒輪分度圓直徑d“代入"l2.32

36、x31.3xl.36xl063.07 +1xx3.07<189.8539 )53.6smm計(jì)算圓周速度v =乞也=e53.68x58.77 = )4?3m/v 60x100060x1000計(jì)算寬度bh = 0/=1x153.68 = 153.68血加h計(jì)算齒寬與齒高比斤模數(shù)m153.6826=5.91mm齒咼h = 2.25mz = 2.25 x 5.91 = 3.3mmbh153.6813.3= 11.55r2口2±1."ze占h4丿d3l> 2.32計(jì)算載荷系數(shù)據(jù)v = 0.473m/57級(jí)精度。由2屮圖10-8查動(dòng)載荷系數(shù)=1.01；直齒輪kha =kfa

37、=.由中表10-2查得使用系數(shù)ka=1.由屮表10-4用插入法查得7級(jí)精度、小齒輪相對(duì)非對(duì)稱布置吋=1.12 + 0.18(1+ 0.60,)x0,+0.23x10xb1.12 + 01.6 +().23x1()3x153.68 = 1443±- = 11.55k彩=1.443 查2中圖 10-13 得= 1.4h故載荷系數(shù) k = kakvkhakh/j =1x1.01x1x1.443 = 1.46 按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑，由2中式10-10a得 d嚴(yán) d, 寸令=153.68x#罟=163.9x1.039 = 159.74呦cl. 159.74 廠一= 6.14m

38、/nz3 263. 3. 3按齒根彎曲強(qiáng)度計(jì)算rfl 2中式10-5彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)公式1. 確定公式內(nèi)各計(jì)算數(shù)值由中圖10-20c查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限tf£3 = 500mpa ；大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限= 380mpo 由屮圖10-18取彎曲疲勞壽命系數(shù) kfn3 = 0.95 kfn4 = 0.98 計(jì)算彎曲疲勞許應(yīng)力取彎曲疲勞安全系數(shù)5 = 1.4由2中式10-12小呼“”k fn&fe4s 0,98x3801.4=266mpa 計(jì)算載荷系數(shù) k k = kakvk：akrp = 1 x 1.01 x 1 x 1.4 = 1.414 查取齒形系數(shù)由屮表10-5查得

39、 yfa3 = 2.6% = 2.22 查取應(yīng)力校正系數(shù)由2屮表 10-5 查得 ysa3 = 1.595= 1.77計(jì)算大小齒輪的2.6x1.595339.29= 0.012223大齒輪的數(shù)值大很4厶4 二 2.22x1.77刁 l266= 0.0147722.設(shè)計(jì)計(jì)算加nj2xl.414xl.36xk)6v 17265x 0.014772=4.3smm根據(jù)2屮表10一1就近圓整為標(biāo)準(zhǔn)值加=5mm計(jì)算小齒輪齒數(shù)厶= =竺乃« 32 m 5計(jì)算大齒輪齒數(shù)z4 = 3.07 x 32 q 98_q8頭際傳動(dòng)比：心亍3.06 傳動(dòng)比誤熱a心駕滬艸) ")03% <5%允許

40、3.3.4、低速級(jí)齒輪幾何尺寸計(jì)算分度圓直徑d3 = z3 m = 32 x 5 = 160mmd4 = z4 m = 98 x 5 = 490/77/77中心距幻_ 160 + 490_ 2=325mmb4 - i55mm 齒彳:侖宮嚴(yán) b = 0/ 3 = 1 x 160 = 160mm b< = 160mm表3-2低速級(jí)齒輪設(shè)計(jì)幾何尺寸及參數(shù)齒輪壓力角模數(shù)中心 距齒數(shù)比齒數(shù)分度圓 直徑齒根圓 直徑齒頂圓 直徑齒寬小齒輪20°53253.0632160147.5170160大齒輪98490477.55001553.4軸的設(shè)計(jì)輸入軸的設(shè)計(jì)3. 4. 1確定軸的材料及初步確定軸

41、的最小直徑1、確定軸的材料輸入軸材料選定為40cr,鍛件，調(diào)質(zhì)。2、求作用在齒輪上的力根據(jù)輸入軸運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)，計(jì)算作用在輸入軸的齒輪上的力:輸入軸的功率 pl = 8.645kw輸入軸的轉(zhuǎn)速 n, = 243.3r/min輸入軸的轉(zhuǎn)矩7； =339.29n 加 圓周力：牛證黑皿29.22" 徑向力：f八=fa - tan20° = 13571.6x tan 20° = 2849.6n3、初步確定軸的最小徑，選取軸的材料為45號(hào)鋼，調(diào)制處理，根據(jù)2中表 153,取4=1123. 4. 2初步設(shè)計(jì)輸入軸的結(jié)構(gòu)根據(jù)軸向定位要求初步確定軸的各處直徑和長(zhǎng)度 已知軸最小直徑

42、為dniin = 36.82/nm ,由于是高速軸，顯然最小直徑處將裝 大帶輪，故應(yīng)取標(biāo)準(zhǔn)系列值da = 40m/h ,為了與外連接件以軸肩定位，故取b 段直徑為dr = 50mm。 初選滾動(dòng)軸承。因該傳動(dòng)方案沒(méi)有軸向力，高速軸轉(zhuǎn)速較高，載荷不大, 故選用深溝球軸承（采用深溝球軸承的雙支點(diǎn)各單向同定）。參照工作要求并根 據(jù)心=50加力，由軸承產(chǎn)品目錄中初步選取0基本游隙組、標(biāo)準(zhǔn)精度級(jí)的深溝球 軸承6311 （參考文獻(xiàn)3）,其尺寸為jxz）xb = 55xl00x21,為防止箱內(nèi)潤(rùn)滑 油e濺到軸承內(nèi)使?jié)櫥♂尰蜃冑|(zhì)，在軸承向著箱體內(nèi)壁一側(cè)安裝擋油板， 根據(jù)需耍應(yīng)分別在兩個(gè)擋油板的一端制出一軸肩

43、，故：dd = 64加m、lmm。 由于軸承長(zhǎng)度為21mm,根據(jù)4中圖5.3擋油板總寬度為18mm故lc=ih = 39mm ,根據(jù)箱座壁厚，取12且齒輪的右端面與箱內(nèi)壁的距離42 >,則取a2 = 12mm ,根據(jù)4中圖5. 3,而扌肖油板內(nèi)測(cè)與箱體內(nèi)壁取3mm,故 lg =12-3 = 9mm 0根據(jù)參考文獻(xiàn)1表3t知中間軸的兩齒輪間的距離 al = 1015,估取al =,且屮間軸的小齒輪端面與箱體內(nèi)壁距離為a2 = 12mm ,因艮=160mm， b2 = 97nun , b、= lf = 102mm97 in?iftl =12 + 160 + 10 + + +12-12-102

44、-3-3-9 = 167.5mm od22 設(shè)計(jì)軸承端蓋的總寬度為45mm （由減速器及軸承端蓋的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)而定）, 根據(jù)軸承端蓋的拆裝及便于對(duì)軸承添加潤(rùn)滑脂的要求，取端蓋的外端面與外連 接件的右端面間的距離為30mm,故lb = 15mm 0根據(jù)根據(jù)帶輪寬度可確定3.4.3按彎曲合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度1 .軸的受力簡(jiǎn)圖圖3-2輸入軸的受力簡(jiǎn)圖（1）計(jì)算支座反力工® =0(256 + 88.5)/?助-256f” 144.5© = 0rbh_ 256耳 +144.5f”_ 256 + 88.5256 x 2849.6 +144.5 x 2953.92344.5=3356.577

45、vefv=0 ferbhrah"rah = rbh + fp- frl = 3356.57 + 2953.92 一 2849.6 = 3460.897v=5817.942v耳 x256 _ 7829.22x256344.5344.5（2）計(jì)算h面及v面的彎矩，并作彎矩圖da 段：m/(x) = fpx = 2953.92% (0<x< 144.5)當(dāng)x = 0時(shí)，在d處mlid = 0當(dāng)兀=144.5 時(shí)，在 a 處 mha = 3460.89x144.5 = 500098.6in 加加bc 段：mh(x) = rbhx = 3356.51 x (0 < x <

46、; 8&5)當(dāng)x = 0時(shí)，在b處mhb=0當(dāng)兀二 88.5 吋，在 c 處 mhc = 3356.57 x 88.5 = 297056.45/v mmv面mvd =mva =mvb =°mvc = -ravx = -5817.94 x 256 = -1192336.2n mm(3) 計(jì)算合成彎矩并作圖md =mb =0m 嚴(yán) 500098.61"呦mc =+m«2 = j297056.612 + （-1192336.2）2 = 1228783.24w 加加（4）計(jì)算刃并作圖atl = 0.3x 339.29xl000 = 101789n mm（5）校核軸

47、的強(qiáng)度按彎矩合成強(qiáng)度條件，校核危險(xiǎn)點(diǎn)即c截面|員|周表面處應(yīng)力。扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力 為靜應(yīng)力，取心0.3,由2中表15-1查得，軸彎曲疲勞極限b= 335mpa=巫頁(yè)=j1228783.242+（0嚴(yán)392< =沏p。弘,=335唄cflw0.1x1023l _，j結(jié)論：強(qiáng)度足夠。z"2953.92nb. xfticbat圖3-3軸的載荷分析圖3.5軸的設(shè)計(jì)一一輸出軸的設(shè)計(jì)3. 5. 1初步確定軸的最小直徑1、確定軸的材料輸出軸材料選定為45號(hào)鋼，鍛件，調(diào)質(zhì)。2. 求作用在齒輪上的力根據(jù)輸出軸運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)、低速級(jí)齒輪設(shè)計(jì)幾何尺寸及參數(shù)，計(jì)算作用在輸出軸的齒輪上的力：輸出軸的功率 pm

48、=8a4kw輸出軸的轉(zhuǎn)速 ® = 194/min_ 2x4059.12490x10*輸出軸的轉(zhuǎn)矩 tnl =4059.127v./n= 1656783nfr4 = fl4 - tan 20° = 16567.83 x tan 20° =6030.197n3 初步確定軸的最小直徑3. 5. 2初步設(shè)計(jì)輸出軸的結(jié)構(gòu)1 輸出軸最小直徑顯然是安裝聯(lián)軸器處的直徑心，為了使所選的軸直徑與聯(lián)軸器的孔徑和適應(yīng)，故需同時(shí)選取聯(lián)軸器的型號(hào)。聯(lián)軸器的計(jì)算轉(zhuǎn)矩tea = kat查表14-1 ,考慮到轉(zhuǎn)矩變化很小故取ka =1.3 ,則:t.a = kjm =1.3x4059.12n 加二

49、 5276.8567v m2初選聯(lián)軸器按照計(jì)算：應(yīng)小于聯(lián)軸器公稱轉(zhuǎn)矩的條件，查標(biāo)準(zhǔn)gb/t5014-85,選用型 號(hào)為hl7的y型彈性柱銷(xiāo)聯(lián)軸器，其公稱轉(zhuǎn)矩為6300n 加。半聯(lián)軸器的孔徑 dv = 85mm ,故取dv = s5mm半聯(lián)軸器長(zhǎng)度l = 172mm。3.根據(jù)軸向定位要求初步確定軸的各處直徑和長(zhǎng)度圖3-4輸出軸結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖4. 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)（1）根據(jù)軸向定位要求初步確定軸的各處直徑和長(zhǎng)度 根據(jù)已確定的心=95,曲于g段軸長(zhǎng)與半聯(lián)軸器的軸轂長(zhǎng)相同，為了使 聯(lián)軸器以軸肩定位，故取f段直徑為df = 115mm o 初選滾動(dòng)軸承。因該傳動(dòng)方案沒(méi)有軸向力，故選用深溝球軸承（采用深 溝球軸承的

50、雙支點(diǎn)各單向固定）。參照工作要求并根據(jù)df=5m.由軸承產(chǎn)品 口錄屮初步選取0基木游隙組、標(biāo)準(zhǔn)精度級(jí)的深溝球軸承61924（參考文獻(xiàn)3）, 其尺寸為mxdxb = 120x165x22,根據(jù)需要在擋油板的一端制出一軸肩，故 cld = 1 timm o由于軸承長(zhǎng)度為22mm,擋油板總寬為18mm故le = 40mm ,根據(jù)兩齒輪中 心定位，且中速軸上的小齒輪端面與箱體內(nèi)壁為12mnb而擋油板內(nèi)測(cè)與箱體內(nèi) 壁取3mm,另外為了使大齒輪更好的固定，則令軸端面在大齒輪空內(nèi)，距離取 3mm,綜上累加得“ = 54.5mm , lb =。根據(jù)高速軸的尺寸和低速軸的部分尺寸可以算出厶=108mm設(shè)計(jì)軸承端

51、蓋的總寬度為44mm (由減速器及軸承端蓋的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)而定), 根據(jù)軸承端蓋的拆裝及便于對(duì)軸承添加潤(rùn)滑脂的要求，取端蓋的外端而與外連 接件的右端而間的距離為30mm,故/= 74mm。5.按彎曲合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度(1)繪制空間受力圖(2)作水平面ii和垂直面v內(nèi)的受力圖，并計(jì)算支座反力rah_ 7；4x118 _ 6030.197x118345.5345.5=2059.522rbh = fm - rah = 6030.197 一 2059.52 = 3970.677nav/;4xll8 _ 16567.83x118345.5345.5=5658.48/vrbv = ft4 - rav = 16

52、567.83-5658.48 = 10909.352v(3)計(jì)算ii面及v面內(nèi)的彎矩，并作彎矩圖h面m hc =-usrah = -118 x 2059.52 = -243023.367v mmmvc = 1187?w =118x 5658.48 = 66力00.64n mm（4）計(jì)算合成彎矩并作圖ma=mb=qmc = jml+m： = 7（-243023-36）2 + 667700.642 = 710552.25n mm（5）計(jì)算mt并作圖at = 0.6x40591000 = 2435472w mm圖3-5輸出軸的受力簡(jiǎn)圖（6）校核軸的強(qiáng)度按彎矩合成強(qiáng)度條件，校核危險(xiǎn)點(diǎn)即c截而圓周表而處應(yīng)力。扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力 為靜應(yīng)力，取d = 0.3,由2屮表15-1查得，軸彎曲疲勞極限a=33