鍋爐煙氣脫硝裝置噴氨優(yōu)化調(diào)整

1、1 鍋爐煙氣脫硝裝置噴氨優(yōu)化調(diào)整為了解鍋爐脫硝裝置運(yùn)行狀態(tài)，防止局部過噴或欠噴，對(duì)噴氨系統(tǒng)進(jìn)行優(yōu)化調(diào)整，并控制斷面上各點(diǎn)的氨逃逸率偏差、斷面氨逃逸率在合理范圍內(nèi)，達(dá)到降低噴氨量、提高脫硝系統(tǒng)經(jīng)濟(jì)性目的.。通過調(diào)整，使 a、b 側(cè)出口 nox 分布相對(duì)均勻， nh3 濃度下降，對(duì) a、b 側(cè)實(shí)際脫硝效率及scr 出入口 nox 表盤測(cè)點(diǎn)也分別進(jìn)行了修正，并給出了修正系數(shù).。關(guān)鍵詞：氨逃逸； scr；nox ；噴氨優(yōu)化一、設(shè)備概況某電廠 2 600mw鍋爐為超臨界參數(shù)、垂直爐膛、一次中間再熱、平衡通風(fēng)、固態(tài)排渣、全鋼構(gòu)架、露天布置的 “w”型鍋爐，燃煤為普興礦區(qū)的無煙煤，制粉系統(tǒng)采用雙進(jìn)雙出鋼球磨

2、冷一次風(fēng)正壓直吹系統(tǒng)，每臺(tái)爐按6 臺(tái)磨煤機(jī)配置，每臺(tái)磨煤機(jī)兩端各引出2 個(gè)煤粉管道，對(duì)應(yīng)爐膛前后墻錯(cuò)列布置的24 只濃縮型 ei-xcl 低 nox 雙調(diào)風(fēng)旋流燃燒器，尾部設(shè)置分煙道，采用煙氣調(diào)節(jié)擋板調(diào)節(jié)再熱器出口汽溫 .。鍋爐脫硝裝置采用選擇性催化還原（scr）工藝煙氣脫硝系統(tǒng)，脫硝反應(yīng)器布置在鍋爐省煤器和空氣預(yù)熱器之間的高含塵區(qū)域，不設(shè)置scr煙氣旁路及省煤器旁路，能適應(yīng)鍋爐50100%ecr 運(yùn)行.。以液氨作為脫硝還原劑，采用蜂窩式催化劑，按“3+1 ”模式布置，備用層在最下層，脫硝系統(tǒng)按入口 nox 濃度 1200mg/m3、處理 100% 煙氣量、脫硝效率不低于85%進(jìn)行設(shè)計(jì) .。脫

3、硝催化劑裝置采用截距為8.2mm 的蜂窩催化劑， 單個(gè)反應(yīng)器內(nèi)每層布置 96 個(gè)模塊，單臺(tái)機(jī)組共用催化劑835.142m3.。二、試驗(yàn)方法1.噴氨優(yōu)化調(diào)整：在鍋爐 500mw 負(fù)荷下， 根據(jù) scr反應(yīng)器出口截面的 nox2 濃度分布，對(duì)反應(yīng)器入口豎直煙道上的aig 噴氨格柵的手動(dòng)閥門開度進(jìn)行多次調(diào)節(jié)，最大限度提高反應(yīng)器出口的nox 分布均勻性，然后在300wm時(shí)，對(duì)scr入口 nox 和出口 nox 分布進(jìn)行校核測(cè)試 .。2.試驗(yàn)測(cè)點(diǎn)：scr 裝置噴氨優(yōu)化試驗(yàn)需要測(cè)試的項(xiàng)目包括：反應(yīng)器進(jìn)出口的no/o2濃度、出口 nh3 逃逸.。a、b 反應(yīng)器進(jìn)口單側(cè)布置21 個(gè)測(cè)點(diǎn)（ 7 孔3 點(diǎn)），出口

4、單側(cè)布置39 個(gè)測(cè)點(diǎn)（ 13 孔3 點(diǎn)），試驗(yàn)測(cè)點(diǎn)位置如下圖：三、測(cè)量方法1.no 與 o2 濃度分布： 在 scr 反應(yīng)器的進(jìn)口和出口煙道截面，利用網(wǎng)格法進(jìn)行煙氣取樣，煙氣經(jīng)不銹鋼管引出至煙道外，再經(jīng)過除塵、除濕、冷卻等處理后，最后接入 mag5 型煙氣分析儀分析煙氣中的no 與 o2 含量，可獲得煙道截面的 nox 濃度分布（干基、標(biāo)態(tài)、 95%no 、6%o2 ）.。取反應(yīng)器進(jìn)、出口3 的 nox 濃度的算術(shù)平均值計(jì)算脫硝效率.。2.nh3 逃逸濃度：煙道中各測(cè)孔內(nèi)的氨濃度值，采用激光法取樣測(cè)量.。煙氣進(jìn)入電加熱取樣槍后， 接入 hplaas-1000型氨分析儀，測(cè)量煙氣中氨濃度 .。3

5、.dcs 參數(shù)：試驗(yàn)期間，通過機(jī)組dcs 系統(tǒng)記錄鍋爐主要的運(yùn)行參數(shù)（負(fù)荷、 蒸發(fā)量等）， 并監(jiān)測(cè)脫硝系統(tǒng)的主要運(yùn)行參數(shù) （氨流量、scr 進(jìn)出口的 no/o2濃度、氨逃逸等） .。四、試驗(yàn)結(jié)果及分析1.調(diào)整試驗(yàn)500mw時(shí)，對(duì) scr 入口豎直煙道上噴氨格柵不同支管的手動(dòng)閥開度進(jìn)行調(diào)節(jié).。試驗(yàn)結(jié)果： a 側(cè)出口調(diào)整前nox 分布相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)偏差為29.1% ，調(diào)整后nox 分布相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)偏差為11.5% ，nh3 濃度為 4.1 l/l；b 側(cè)出口調(diào)整前 nox分布相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)偏差為23.3% ，調(diào)整后 nox 分布相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)偏差為11.1% ，nh3濃度為 3.8 l/l.。調(diào)整前后出口nox 分布見

6、下圖（以 b 測(cè)為例） .。2.300mw校核試驗(yàn)300wm時(shí)，對(duì) scr出入口 nox 和出口 nox 分布進(jìn)行測(cè)試 .。試驗(yàn)結(jié)果如下表所示 .。3.表盤參數(shù)與實(shí)測(cè)參數(shù)對(duì)比結(jié)果將表盤參數(shù)與實(shí)測(cè)參數(shù)進(jìn)行對(duì)比，得到表盤參數(shù)修正系數(shù)，對(duì)比結(jié)果如表4-3 所示.。五、試驗(yàn)結(jié)論1.500mw摸底測(cè)試中，a、 b 側(cè) scr 出口 nox 相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)偏差分別為29.1%和 23.3% ， 實(shí)際脫硝效率分別為85.00% 和 85.04% ， 氨逃逸濃度分別為5.0 l/l4 和 4.7 l/l.。5 2.500mw噴氨優(yōu)化調(diào)整后， a、b 側(cè) scr 出口 nox 相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)偏差分別為11.5% 和 11.

7、1% ，氨逃逸濃度分別為4.1 l/l 和 3.8 l/l.。3.300mw校核試驗(yàn)中，a、 b 側(cè) scr 出口 nox 相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)偏差分別為14.6%和 9.8% ，實(shí)際脫硝效率分別為81.24% 和 82.84% ，氨逃逸濃度分別為3.9 l/l和 3.8 l/l.。4.對(duì)表盤參數(shù)進(jìn)行修正，修正系數(shù)如表5-1 所示.。六、結(jié)語將 scr脫硝系統(tǒng)出口 nox 分布不均度作為優(yōu)化調(diào)整指標(biāo)， 經(jīng)過噴氨優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn)使氨的分布相對(duì)均勻， 左右側(cè)偏差率明顯變小， 氨氣與煙道內(nèi)煙氣中nox充分反應(yīng)，達(dá)到降低噴氨量、提高脫硝系統(tǒng)經(jīng)濟(jì)性目的.。同時(shí)，也使得控制斷面上各點(diǎn)的斷面氨逃逸率降低，減少硫酸氫氨的生成， 使空預(yù)器風(fēng)阻變小、 清洗周期變長，提高了設(shè)備的安全性，還能更好地滿足環(huán)保要求.。今后，在機(jī)組停運(yùn)期間，可通過改良 scr 系統(tǒng)入口導(dǎo)流