畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）x53銑床的經(jīng)濟(jì)型數(shù)控化改造設(shè)計(jì)

1、畢業(yè)設(shè)計(jì)任務(wù)書1 設(shè)計(jì)的主要任務(wù)及目標(biāo)主要任務(wù)：(1)利用原機(jī)床改裝三坐標(biāo)數(shù)控機(jī)床(2)完成xy軸機(jī)械結(jié)構(gòu)改裝設(shè)計(jì)(3) 繪制機(jī)械結(jié)構(gòu)裝配圖目標(biāo)：經(jīng)過改進(jìn)的數(shù)控機(jī)床，加工精度較原機(jī)床有較大的提高，提高了牛產(chǎn)效率，擴(kuò) 大的加工范圍，減輕了勞動(dòng)體力。2 設(shè)計(jì)的基本要求和內(nèi)容將普通立式銃床改裝成數(shù)控銃床，完成xy軸的機(jī)械結(jié)構(gòu)改裝設(shè)計(jì)，并繪制機(jī)械 結(jié)構(gòu)裝配圖。機(jī)械部分是通過銃床的縱向、橫向機(jī)構(gòu)進(jìn)行改造實(shí)現(xiàn)數(shù)控的。為了保證 銃床能由計(jì)算機(jī)控制，首先拆去了縱向、橫向離合器和縱、橫向手輪，將手輪端通過一 對(duì)齒輪與步進(jìn)電機(jī)相聯(lián)，利用步進(jìn)電機(jī)控制工作臺(tái)橫、縱向的移動(dòng)。3. 主要參考文獻(xiàn)1 張新義經(jīng)濟(jì)性數(shù)控機(jī)床系

2、統(tǒng)設(shè)計(jì).j北京:機(jī)械工業(yè)出版社，19942 林其駿微機(jī)控制機(jī)械系統(tǒng)設(shè)計(jì).j上海:上?？萍技夹g(shù)出版社，19913 余英良數(shù)控改造普通銃床.j北京:新技術(shù)新工藝雜志，1992.5期4 陳紹廉主編數(shù)控機(jī)床改造技術(shù).j北京:航空工業(yè)出版社，19895 李善術(shù)主編數(shù)控機(jī)床及其應(yīng)用.j北京:機(jī)械工業(yè)出版社，19956 濮良貴，紀(jì)明剛機(jī)械設(shè)計(jì).7版.j北京：高等教育出版社，20014. 進(jìn)度安排設(shè)計(jì)各階段名稱起止日期1進(jìn)行調(diào)查研究，查閱資料，完成開題報(bào)告2014年3月29 h-2014年4月9日2課題總體方案的確定2014 年 4 月 10 h-2014 年 4 月 17 日3根據(jù)立式銃床的結(jié)構(gòu)選擇改造所需

3、的零件2014 年 4 月 18 口 -2014 年 4 月 25 口4完成x,y軸的機(jī)械結(jié)構(gòu)改裝并繪制裝配圖2014 年 4 月 26 h-2014 年 5 月 20 日5整理、打印設(shè)計(jì)說明書及答辯等2014 年 5 月 21 h-2014 年 6 月 18 hx53銃床的經(jīng)濟(jì)型數(shù)控化改造設(shè)計(jì)摘要:本文主要介紹了在a53銃床上采用了 cnc數(shù)控系統(tǒng)和步進(jìn)電動(dòng)機(jī)作為驅(qū)動(dòng)執(zhí) 行元件的開環(huán)控制來實(shí)現(xiàn)了才、y> z三坐標(biāo)聯(lián)動(dòng)，從而將普通的機(jī)床改裝成簡(jiǎn)易的 數(shù)控機(jī)床。在原機(jī)床的三個(gè)進(jìn)給方向上拆除原有絲杠換成滾珠絲杠，滾珠絲杠的傳動(dòng) 效率高，無爬行，預(yù)緊后可消除反向間隙，精度高；并在絲杠上尾部加減

4、速齒輪和步 進(jìn)電動(dòng)機(jī)來實(shí)現(xiàn)自動(dòng)進(jìn)給，此改裝結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，調(diào)試方便，易改裝。經(jīng)過改進(jìn)的數(shù)控機(jī) 床，加工精度較原機(jī)床有較大的提高，提高了生產(chǎn)效率，擴(kuò)大的加工范圍，減輕了勞 動(dòng)體力。關(guān)鍵詞：cnc控制系統(tǒng)銃床滾珠絲杠步進(jìn)電機(jī)減速齒輪vertical milling m achines cnc modification designabstract:this paper describes the open-loop control that the x53 k using cnc milling machine cnc system and stepper motor-driven actuator,

5、it achieved x, y, z coordinate linkage. three of the original machine feed direction were changed to remove the screw ball screw, ball screw s transmission is efficiency, no crawling, after preload to eliminate backlash, high accuracy; and screw on the rear plus reduction gear and stepper motor to a

6、chieve the automatic feed. which will be converted into simple ordinary machine tools cnc machine tools, this modification is simple, convenient debugging, easy to modify improved cnc machine tools, precision machine tools have more than the original increase and improve production efficiency, expan

7、d the scope of processing to reduce manual labor.keywords: cnc control system, milling, ball screws, stepper motor, reduction gear1緒論12 x53銃床改造的總體設(shè)計(jì)22.1總體設(shè)計(jì)要求22.2數(shù)控銃床運(yùn)動(dòng)方式的確定32.3伺服進(jìn)給系統(tǒng)的確定32. 3.1伺服驅(qū)動(dòng)控制系統(tǒng)的選擇32.4伺服驅(qū)動(dòng)屯機(jī)的選擇52.5微機(jī)系統(tǒng)的選用52. 5. 1方案的確定52. 5. 2單片機(jī)的選擇52.6伺服進(jìn)給系統(tǒng)的改造方案設(shè)計(jì)83縱向機(jī)械部分設(shè)計(jì)改造93. 1已知條件93.2確定系

8、統(tǒng)脈沖當(dāng)量103.3工作臺(tái)的質(zhì)量103.4切削力的計(jì)算103.5滾珠絲杠副的選擇計(jì)算113. 5. 1滾珠絲杠的特點(diǎn)113. 5. 2 滾珠絲杠的組成及工作原理113. 5.3工作負(fù)載計(jì)算123. 5.4滾珠絲杠壽命計(jì)算123. 5.5最大動(dòng)載荷計(jì)算及絲杠型號(hào)選擇123. 5.6剛度計(jì)算143. 5.7效率計(jì)算143. 5.8軸承的選擇153.6傳動(dòng)齒輪的設(shè)計(jì)與計(jì)算153.6. 1齒輪的選擇計(jì)163. 6. 2齒輪傳動(dòng)間隙的調(diào)整173.7伺服電機(jī)的選擇計(jì)算173. 7. 1伺服電機(jī)的特點(diǎn)183. 7. 2步進(jìn)屯機(jī)的選擇計(jì)算184橫向進(jìn)給系統(tǒng)的改造設(shè)計(jì)214. 1工作負(fù)載計(jì)算214. 2滾珠絲杠

9、副的選擇計(jì)算214.2. 1滾珠絲杠壽命計(jì)算214.2.2最大動(dòng)載荷計(jì)算及絲杠型號(hào)選擇224. 2. 3剛度計(jì)算234.2.4效率計(jì)算244.3傳動(dòng)齒輪計(jì)算244.4齒輪傳動(dòng)間隙的調(diào)整254.5絲杠支撐的選擇254.6伺服電動(dòng)機(jī)的選擇計(jì)算264. 6. 1步進(jìn)屯機(jī)的選擇計(jì)算26結(jié)論29參考文獻(xiàn)30致謝321緒論數(shù)控機(jī)床與普通機(jī)床相比，增加了功能，提高了性能，簡(jiǎn)化了結(jié)構(gòu).較好地解決形 狀復(fù)雜、精密、小批量及形狀多變零件的加工問題。能獲得穩(wěn)定的加工質(zhì)量和提高生 產(chǎn)率，其應(yīng)用越來越廣泛，但是數(shù)控的應(yīng)用也受到其他條件限制：(1)數(shù)控機(jī)床價(jià)格 昂貴，一次性投資巨大，中小企業(yè)常是心有力而力不足；(2)目前

10、，各企業(yè)都有大量 的普通機(jī)床，完全用數(shù)控機(jī)床替換根本不可能，而且替代下的機(jī)床閑置起來又會(huì)造成 浪費(fèi)；(3)在國(guó)內(nèi)，訂購(gòu)新數(shù)控機(jī)床的交貨周期一般較長(zhǎng)，往往不能滿足生產(chǎn)急需;(4) 通用數(shù)控機(jī)床對(duì)某一類具體生產(chǎn)項(xiàng)目有多余功能。要較好的解決上述問題，應(yīng)走通用機(jī)床數(shù)控改造之路。普通機(jī)床的改造就是在普 通機(jī)床上增加微機(jī)數(shù)控裝置，使其具有一定的自動(dòng)化能力，以實(shí)現(xiàn)額定的加工工藝目 標(biāo)。中國(guó)現(xiàn)擁有300多萬臺(tái)機(jī)床，其中大部分是多年積累生產(chǎn)的普通機(jī)床，自動(dòng)化程 度低。要想在近幾年用自動(dòng)和精密設(shè)備更新現(xiàn)有機(jī)床，不論是資金還是中國(guó)機(jī)床制造 廠的能力都是辦不到的，因此，普通機(jī)床的數(shù)控化改造大有可為，它適合中國(guó)的經(jīng)濟(jì)

11、水平、生產(chǎn)水平和教育水平，已成為中國(guó)設(shè)備技術(shù)改造的主要方向之一。機(jī)床數(shù)控化改造的優(yōu)點(diǎn)：(1)改造閑置設(shè)備，能發(fā)揮機(jī)床原有的功能和改造后的新增 功能，提高了機(jī)床的使用價(jià)值，可以提高固定資產(chǎn)的使用效率；(2)適應(yīng)多品種、小 批量零件生產(chǎn)；(3)自動(dòng)化程度提高、專業(yè)性強(qiáng)、加工精度高、生產(chǎn)效率高；(4)降 低對(duì)工人的操作水平的要求；(5)數(shù)控改造費(fèi)用低、經(jīng)濟(jì)性好；(6)數(shù)控改造的周期 短，可滿足生產(chǎn)急需。因此，我們必須走數(shù)控改造之路。3本次畢業(yè)設(shè)計(jì)的題目是立式銃床的數(shù)控改裝技術(shù)，0的是將普通的立式銃床經(jīng)過 簡(jiǎn)單的改裝后成為簡(jiǎn)單的數(shù)控銃床，普通立式銃床在我國(guó)有很大的儲(chǔ)備量，有很多技 術(shù)人員也曾經(jīng)研究過類

12、似的改造，改造投資少，可充分利用現(xiàn)有資源。但是，普通立式銃床改造后只能加工精度要求不高，形狀較簡(jiǎn)單的零件。對(duì)精度 要求高，形狀復(fù)雜的零件還是不能加工的。限于本人的知識(shí)水平，設(shè)計(jì)過程中的不足之處在所難免，望各位老師不吝煬教， 給予批評(píng)指正。2x53銃床改造的總體設(shè)計(jì)2. 1總體設(shè)計(jì)要求普通立式銃床改裝成經(jīng)濟(jì)型數(shù)控銃床，應(yīng)實(shí)現(xiàn)普通立式銃床原有功能，在銃床精 度性能方面除保有原有性能和精度外還應(yīng)有所提高。給定條件及要求：普通立式銃床采用微機(jī)組成的經(jīng)濟(jì)型數(shù)控系統(tǒng)。脈沖當(dāng)量：o. 01mm/脈沖快速移動(dòng)速度：x軸lm/miny 軸 lm/min1 一底座2強(qiáng)電柜3變壓器箱4一升降進(jìn)給伺服電機(jī)5主軸變速手

13、柄和按紐板 &一床身立拄丁一數(shù)控柜8s 11 一縱向行程限位保護(hù)開關(guān)9一縱向參考點(diǎn)設(shè)定擋鐵 10操縱臺(tái)12-m向溜複13縱向進(jìn)給伺服電機(jī)14橫向進(jìn)給伺服電機(jī)15升降臺(tái)16縱向工作臺(tái)圖2. 1銃床改造后總體結(jié)構(gòu)圖2. 2數(shù)控銃床運(yùn)動(dòng)方式的確定數(shù)控系統(tǒng)的運(yùn)動(dòng)方式有點(diǎn)位運(yùn)動(dòng)、直線運(yùn)動(dòng)、輪廓運(yùn)動(dòng)三種運(yùn)動(dòng)方式。點(diǎn)位運(yùn)動(dòng) 控制系統(tǒng)控制機(jī)床運(yùn)動(dòng)部件的精確位置，即控制刀具與工件的相對(duì)位置對(duì)運(yùn)動(dòng)過程中 的運(yùn)動(dòng)軌跡沒有嚴(yán)格要求。這種運(yùn)動(dòng)方式主要用于數(shù)控鉆床、數(shù)控鎮(zhèn)床、數(shù)控沖床等, 其相應(yīng)的數(shù)控裝置稱為點(diǎn)位控制系統(tǒng)。直線控制系統(tǒng)，不僅控制機(jī)床運(yùn)動(dòng)部件點(diǎn)與點(diǎn)之間的準(zhǔn)確位置還需保證其移動(dòng)軌 跡為一直線，而且對(duì)位

14、移速度也必須進(jìn)行控制，以適應(yīng)不同刀具及工件材料的加工要 求。簡(jiǎn)單的數(shù)控車床、鋰銃床都采用這種系統(tǒng)。另外，這類系統(tǒng)應(yīng)具有刀具長(zhǎng)度與半 徑的補(bǔ)償功能以及主軸轉(zhuǎn)速控制功能。輪廓控制系統(tǒng)亦稱軌跡控制，能夠連續(xù)控制兩個(gè)或兩個(gè)以上坐標(biāo)方向的聯(lián)合運(yùn) 動(dòng)。為了使刀具按規(guī)定的軌跡加工工件的曲線輪廓，數(shù)控裝置具有查補(bǔ)運(yùn)算的功能， 是刀具的運(yùn)動(dòng)軌跡以最小的誤差逼近規(guī)定的輪廓曲線，并協(xié)調(diào)個(gè)坐標(biāo)方向的運(yùn)算速 度，以便在切削過程中始終保持規(guī)定的進(jìn)給速度。采用這類控制的有數(shù)控銃床、數(shù)控 車床、數(shù)控磨床和加工中心等。綜上所述，由于改造后的數(shù)控銃床具有定位、直線插補(bǔ)、圓弧插補(bǔ)、暫停、循環(huán) 加工等功能，所以我選用輪廓控制方式。2

15、.3伺服進(jìn)給系統(tǒng)的確定2. 3. 1伺服驅(qū)動(dòng)控制系統(tǒng)的選擇伺服驅(qū)動(dòng)控制系統(tǒng)按其控制方式可分為開環(huán)、半閉環(huán)、全閉環(huán)控制伺服系統(tǒng)。開環(huán)控制伺服系統(tǒng)沒有檢測(cè)反饋裝置，其驅(qū)動(dòng)電動(dòng)機(jī)只能采用步進(jìn)電動(dòng)機(jī)，這種 控制系統(tǒng)的精度完全取決于步進(jìn)電動(dòng)機(jī)的步距精度以及齒輪、絲杠的傳動(dòng)精度。因此, 這類系統(tǒng)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，控制方便，價(jià)格便宜，維護(hù)也比較方便。ljn工作臺(tái)c171i i圖2. 2開環(huán)伺服系統(tǒng)框圖半閉環(huán)控制伺服系統(tǒng)轉(zhuǎn)角檢測(cè)元件。直接安裝在伺服電機(jī)或絲杠的端部。由 于大部分機(jī)械傳動(dòng)環(huán)節(jié)未包括在系統(tǒng)閉環(huán)環(huán)路內(nèi)，因此，可獲得較穩(wěn)定的控制特性。圖2. 3半閉環(huán)伺服系統(tǒng)框圖全閉環(huán)控制伺服系統(tǒng)的位置反饋采用直線位移檢測(cè)元件

16、，安裝在機(jī)床的床鞍部位 上，即直接檢測(cè)機(jī)床坐標(biāo)的直線位移量，通過反饋可以消除從電機(jī)到機(jī)床床鞍整個(gè)機(jī) 械傳動(dòng)鏈中的傳動(dòng)誤差，得到很高的機(jī)床定位精度。但是，整個(gè)閉環(huán)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)和調(diào) 整都相當(dāng)復(fù)雜。因此，這種全閉環(huán)控制方式主要用于精度要求很高的機(jī)床。圖2. 4全閉環(huán)控制系統(tǒng)由于我們所做的是經(jīng)濟(jì)型數(shù)控改造，精度要求不高。所以，采用開環(huán)控制伺服系統(tǒng)。該系統(tǒng)投資少，安裝調(diào)試方便。2.4伺服驅(qū)動(dòng)電機(jī)的選擇目前，使用比較廣泛的驅(qū)動(dòng)電機(jī)有：步進(jìn)電機(jī)、直流伺服電機(jī)、交流伺服電機(jī)。 由于我們選用的是開環(huán)控制伺服系統(tǒng)，其驅(qū)動(dòng)電機(jī)只能采用步進(jìn)電機(jī)。這種驅(qū)動(dòng)系統(tǒng) 價(jià)格低、結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，安裝調(diào)試和維修都很方便。2. 5微機(jī)系統(tǒng)的

17、選用2. 5.1方案的確定方案一：采用單片機(jī)控制系統(tǒng)。單片機(jī)編程靈活，自由度大，可用軟件編程實(shí)現(xiàn) 各種復(fù)雜的邏輯編程。單片機(jī)系統(tǒng)還可用數(shù)碼管或液晶來顯示處理的數(shù)據(jù)，可以實(shí)現(xiàn) 較好的人機(jī)對(duì)話。系統(tǒng)整理結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單。方案二：plc（英文全稱programmable pogic controller,中文全稱可編程邏輯 控制器）控制系統(tǒng)。適用于工業(yè)現(xiàn)場(chǎng)較大的系統(tǒng)控制，其可靠性，性價(jià)比高。但對(duì)于 本設(shè)計(jì)來說，其體積大，成本高，相對(duì)性價(jià)比低。方案三：dsp （digital singnal processor,是一種獨(dú)特的微機(jī)處理器，是以數(shù) 字信號(hào)來處理大量信息的器件）控制系統(tǒng)。dsp實(shí)現(xiàn)了流水作業(yè)，可以極

18、大的提高處 理速度。但對(duì)控制器要求過高。比較以上三種方案。方案-操作靈活簡(jiǎn)單，成本低廉；方案二成本較高，不適合 于本次改造；方案三對(duì)控制器要求過高，也不適用于本次改造。所以在本次設(shè)計(jì)中， 采用方案一。2. 5.2單片機(jī)的選擇mc s-5 1系列單片機(jī)是集中c pu, i / 0端口及部分ram等為一體的功 能性很強(qiáng)的控制器。只需增加少量外圍元件就可以構(gòu)成一個(gè)完整的微機(jī)控制系統(tǒng)，并 口開發(fā)手段齊全，指令系統(tǒng)功能強(qiáng)大，編程靈活，硬件資料豐富。本次設(shè)計(jì)選用8 0 31芯片作為主控芯片。(1)存儲(chǔ)器擴(kuò)展電路設(shè)計(jì)單片機(jī)應(yīng)用系統(tǒng)中擴(kuò)展用的程序存儲(chǔ)器芯片大多采用eprom芯片。在選擇芯 片時(shí)要考慮cpu與e

19、prom時(shí)序的匹配。8 0 3 1所能讀取的吋間必須大于ep rom所要求的讀取時(shí)間。此外，還需要考慮最大讀出速度，工作溫度以及存儲(chǔ)器容 量等因素。在滿足容量要求時(shí)，盡量選擇大容量芯片，以減少芯片數(shù)量以簡(jiǎn)化系統(tǒng)。 綜合以上因素，選擇2 7 6 4芯片作為本次設(shè)計(jì)的程序存儲(chǔ)器擴(kuò)展用芯片。單片機(jī)規(guī)定p0 口提供8為位地址線，同吋又作為數(shù)據(jù)線使用，所以為分吋用作 低位地址和數(shù)據(jù)的通道口，為了把地址信息分離出來保存，以便為外接存儲(chǔ)器提高低 8位的地址信息，一般采用7 4 l s 3 7 3芯片作為地址鎖存器，并由c p u發(fā)出允 許鎖存信號(hào)ale的下降沿，將地址信息鎖存入地址鎖存器中。由以上分析，采用

20、2 7 6 4 eprom芯片的程序存儲(chǔ)器擴(kuò)展電路框圖如下圖所示(2)數(shù)據(jù)存儲(chǔ)器的擴(kuò)展由于8 0 3 1內(nèi)部ram只有1 2 8字節(jié)，遠(yuǎn)不能滿足系統(tǒng)的要求。需要擴(kuò)展片 外的數(shù)據(jù)存儲(chǔ)器。單片機(jī)應(yīng)用系統(tǒng)數(shù)據(jù)存儲(chǔ)器擴(kuò)展電路一般采用6116, 6262靜態(tài)ram 數(shù)據(jù)存儲(chǔ)器。本次設(shè)計(jì)選用6 2 6 4芯片作為數(shù)據(jù)存儲(chǔ)器擴(kuò)展用芯片。其擴(kuò)展電路如 下所示：圖2. 6擴(kuò)展6264電路框圖(3 )譯碼電路在單片機(jī)應(yīng)用系統(tǒng)中，所有外圍芯片都通過總線與單片機(jī)相連。單片機(jī)數(shù)據(jù)總線 分時(shí)的與各個(gè)外圍芯片進(jìn)行數(shù)據(jù)傳送。故要進(jìn)行片選控制。由于外圍芯片與數(shù)據(jù)存儲(chǔ) 器采用統(tǒng)一編址，因此單片機(jī)的硬件設(shè)計(jì)中，數(shù)據(jù)存儲(chǔ)器與外圍芯片

21、的地址譯碼較為 復(fù)雜?？刹捎镁€選法和全地址譯碼法。線選法是把單獨(dú)的地址線接到外圍芯片的片選 端上，只要該地址線為低電平，就選屮該芯片。線選法的硬件結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，但它所用片 選線都是高位地址線，它們的權(quán)值較大，地址空間沒有充分利用，芯片之間的地址不 連續(xù)。對(duì)于ram和i /0容量較大的應(yīng)用系統(tǒng)，當(dāng)芯片所需的片選信號(hào)多于可利用 的地址線的時(shí)候，多采用全地址譯碼法。它將低位地址作為片內(nèi)地址，而用譯碼器對(duì) 高位地址線進(jìn)行譯碼，譯碼器輸出的地址選擇線用作片選線。2. 6伺服進(jìn)給系統(tǒng)的改造方案設(shè)計(jì)第一種方案：根據(jù)改造目的，需將縱向和橫向還有主軸z向進(jìn)給運(yùn)動(dòng)改造為微機(jī)控制。橫向、 縱向進(jìn)給系統(tǒng)需作以下改動(dòng)：獎(jiǎng)勵(lì)

22、和崎脫開，去掉手輪，將首輪直接與步進(jìn)電動(dòng)機(jī)相 連，由步進(jìn)電機(jī)驅(qū)動(dòng)橫向、縱向工作臺(tái)；工作臺(tái)由原來的手輪進(jìn)給，現(xiàn)改為由伺服電 機(jī)驅(qū)動(dòng)，z向也如此，并自行設(shè)計(jì)滾珠絲杠副等元件。第二種方案：通過銃床的縱向、橫向機(jī)構(gòu)進(jìn)行改造實(shí)現(xiàn)數(shù)控的。為了保證銃床能由計(jì)算機(jī)控制, 首先拆去縱、橫向離合器和縱、橫向手輪，手輪端通過一對(duì)齒輪與步進(jìn)電機(jī)相聯(lián)利用 步進(jìn)電機(jī)控制工作臺(tái)橫、縱向的移動(dòng)。工作臺(tái)的垂直進(jìn)給仍可用手動(dòng)實(shí)現(xiàn)，使銃床傳 動(dòng)結(jié)構(gòu)的改動(dòng)盡可能地減少，數(shù)控部分發(fā)生故障時(shí)仍能用手工半自動(dòng)操作。使用中發(fā) 現(xiàn)，由于銃床縱向絲杠長(zhǎng)、使用頻繁、橫向絲杠承受負(fù)載大，應(yīng)將其換成滾珠絲杠。 采用滾珠絲杠，必須利用雙螺母消除間隙和調(diào)

23、節(jié)預(yù)緊力，同吋必須對(duì)其剛度、導(dǎo)程變 化總誤差和穩(wěn)定性進(jìn)行驗(yàn)算。第一種方案中，如果將步進(jìn)電機(jī)直接與絲杠聯(lián)結(jié)，將簡(jiǎn)化傳動(dòng)結(jié)構(gòu),有利于提高精 度，減少轉(zhuǎn)動(dòng)慣量、摩擦、磨損和損耗;但由于電機(jī)很重，為了避免產(chǎn)生大的側(cè)傾力，又 為了使改造后的機(jī)床外觀造型協(xié)調(diào)和均衡，本設(shè)計(jì)采用第二種方案。改造后的x53立式銃床的傳動(dòng)系統(tǒng)圖如下圖:7公匪'電機(jī)”、7/步進(jìn)、 :電機(jī)圖2. 7 x53傳動(dòng)系統(tǒng)圖3. 縱向機(jī)械部分設(shè)計(jì)改造數(shù)控機(jī)床要求機(jī)械傳動(dòng)系統(tǒng)盡量采用低摩擦的傳動(dòng)副；盡量消除傳動(dòng)間隙，以 減小反向行程誤差；縮短傳動(dòng)鏈以及用預(yù)緊的傳動(dòng)方法提高傳動(dòng)系統(tǒng)的剛度，選用最 佳的降速比；為達(dá)到數(shù)控機(jī)床所要求的脈沖當(dāng)

24、量，使運(yùn)動(dòng)位移盡可能快速的達(dá)到跟蹤 指令。對(duì)縱向進(jìn)行機(jī)構(gòu)的機(jī)械結(jié)構(gòu)改造吋，將原先機(jī)床絲杠拆換成滾珠絲杠；把原機(jī) 床的首輪拆除換成步進(jìn)電動(dòng)機(jī)以及原機(jī)床的軸承也一起換掉。3. 1已知條件表3. 1 x53參數(shù)工作臺(tái)而積400mm x 1600nun工作臺(tái)縱向最大行程（手動(dòng)/機(jī)動(dòng)）900/880min工作臺(tái)橫向最大行程（手動(dòng)/機(jī)動(dòng)）315/300mm工作臺(tái)垂直最大行程（手動(dòng)/機(jī)動(dòng)）385/365mm主軸轉(zhuǎn)速范圍301500r/min工作臺(tái)縱向進(jìn)給速度范圍23.5-1180mm/min工作臺(tái)橫向進(jìn)給速度范圍15-786mm/min工作臺(tái)垂直向進(jìn)給速度范圍8-394mm/min工作臺(tái)橫向及縱向快速移動(dòng)速

25、度700 mm/min主傳動(dòng)電動(dòng)機(jī)功率lokw主傳動(dòng)電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速1450r/min外形尺寸2556mni x 2800 mm x 2000mm質(zhì)量3500 kg3.2確定系統(tǒng)脈沖當(dāng)量脈沖當(dāng)量5p是一個(gè)進(jìn)給指令吋工作臺(tái)的位移量，應(yīng)小于等于工作臺(tái)的位置精度, 由于定位精度為土0.01mm因此選擇脈沖當(dāng)量為0.01mm。3.3工作臺(tái)的質(zhì)量根據(jù)給定x53工作臺(tái)簡(jiǎn)圖和工作臺(tái)的材料，估算工作臺(tái)及移動(dòng)部件承載重量為g=320x7.8=2500no3.4切削力的計(jì)算（式 3. 1）計(jì)算，取 =°用k = °-96查機(jī)床說明書 =10加則p =二 10x0. 8x0. 96kw=7. 86kw

26、切削功率應(yīng)按在各種加工情況下經(jīng)常遇到的最大切削力（或轉(zhuǎn)矩）和最大切削速 度來計(jì)算，按最大切削力來計(jì)算，取切削速度vloomm/min,根據(jù)式 fx = 0 6 fz 和 fy = °-5 fz 取:由式p7 = lec來計(jì)算主切削力：（式3.2）（式 3. 3）fx = 0.6 p7 = 0.6x4608n = 2764.8n卩丫 = 0.5 fz = 05 x 4608n = 2304/v3.5滾珠絲杠副的選擇計(jì)算3. 5.1滾珠絲杠的特點(diǎn)數(shù)控機(jī)床為了提高進(jìn)給系統(tǒng)的靈敏度、定位精度和防止爬行，必須降低摩擦并減 少靜、動(dòng)摩擦系數(shù)之差。因此，行程不太長(zhǎng)的直線運(yùn)動(dòng)機(jī)構(gòu)常用滾珠絲杠副。滾珠

27、絲杠副的傳動(dòng)效率高達(dá)85%98%,是普通絲杠的24倍。滾珠絲杠的靜、動(dòng) 摩擦系數(shù)實(shí)際上沒有什么差別。滾珠絲杠可以消除反向間隙并施加預(yù)載，有助于提高 精度和剛度。3. 5.2滾珠絲杠的組成及工作原理(1) 組成：絲杠、螺母、滾珠和滾道(回珠器)、螺母座等組成。(2) 工作原理：在絲杠和螺母上加工有弧形螺旋槽，當(dāng)它們套裝在一起時(shí)便 形成 螺旋滾道，并在滾道內(nèi)裝滿滾珠。而滾珠則沿著滾道滾動(dòng)，并經(jīng)回珠管作周而復(fù)始的 循環(huán)運(yùn)動(dòng)?；刂楣軆啥诉€起擋珠作用，以防滾珠沿著管道掉岀如下圖所示：圖3. 1滾珠螺母副的結(jié)構(gòu)圖滾珠絲杠的選擇要根據(jù)機(jī)床的實(shí)際情況及工作負(fù)載情況，計(jì)算出絲杠的最大動(dòng)載 荷及絲杠的工作壽命等參

28、數(shù)，然后根據(jù)這些參數(shù)進(jìn)行選擇。最大載荷必須小于絲杠的 額定動(dòng)載荷。滾珠絲杠螺母副是標(biāo)準(zhǔn)化生產(chǎn)，其規(guī)格型號(hào)都是按國(guó)際查表得岀的，其 選擇的詳細(xì)計(jì)算如下：3. 5. 3工作負(fù)載計(jì)算工作負(fù)載的數(shù)值可用進(jìn)給牽引力的公式pm = fx + /（fz + g"n （式3. 4）計(jì)算，取 k=l. 15, f=0. 17 則:pm = 1.15 x 2764.8 + 07 x （2304 + 2500）n = 3996.2n對(duì)于三角形導(dǎo)軌 k=l15, f =0. 030. 5,選f二0. 17 （因?yàn)槭氰傉乘芰蠈?dǎo)軌）3. 5. 4滾珠絲杠壽命計(jì)算（式 3.5）滾珠絲杠轉(zhuǎn)速n= x60計(jì)算,p.取

29、比.= .2mm/s、螺距p = 6mm則n二魚x602x6o 廠/mm = 12r/min a 6壽命t可按下式，數(shù)控機(jī)床t取15000hog 二啤'oxveooo 萬，os萬廠10'106（式 3. 6）3. 5. 5最大動(dòng)載荷計(jì)算及絲杠型號(hào)選擇根據(jù)切削力和運(yùn)動(dòng)部件的質(zhì)量引起的阻抗力，計(jì)算出絲杠的軸向載荷，再根據(jù)式c = vc- f f f n（式 3.7）j m j hh 1 加計(jì)算出絲杠副應(yīng)能承受的最大動(dòng)載荷c。其中取f =1.2； f =1,則：j mj hc 二 師ix1.2x1x3996.2 = 10600w因?yàn)閚=12r/min,按額定動(dòng)載荷來選取絲杠。由c查滾

30、珠絲杠產(chǎn)品樣式或機(jī)電設(shè)計(jì)手冊(cè)后選絲杠直徑為型號(hào)為cmd4006-5-p5的結(jié)構(gòu)如圖所示滾珠絲杠副詳細(xì)參數(shù)說明 cl系列滾珠絲杠副（滾珠外循環(huán)插管埋入式反向器單螺母）圖3. 2 cmd4006-5-p5的結(jié)構(gòu)圖具體技術(shù)參數(shù)見表3.2：表32 cmd4006-5-p5絲杠具體參數(shù)滾珠絲杠型公稱直徑基本導(dǎo)程鋼球直徑絲杠外徑螺紋底徑循環(huán)圈數(shù)號(hào)jo/mma/mni£）vv/mmn/mm2伽cmd4006-54063. 96939. 535. 12. 5x2續(xù)表3. 2 cmd4006-5-p5絲杠具體參數(shù)額定動(dòng)載荷額定靜載荷接觸剛度co. /mmr/ （n/“加）28771959702191表

31、3.3 cmd4006-5-p5螺母安裝連接尺寸單位：mmddabdhl£,cm1097190159159138546m63. 5. 6剛度計(jì)算滾珠絲杠工作吋受軸向力和轉(zhuǎn)矩的作用，將引起基本導(dǎo)程的變化，因此滾珠絲杠受轉(zhuǎn)矩時(shí)引起的導(dǎo)程變化量很?。L動(dòng)摩擦，使得對(duì)絲杠受扭變化?。珊雎圆挥?jì)。故工作負(fù)載引起的變化量 （）可由式= ±exa（式 3. 8）計(jì)算。取鋼彈性模量e二20.6x04mp a ;滾珠絲杠截面積，按絲杠螺紋底徑確定 2=3.51cnb 則34x3 5f 2°（式 3.9）a=4 * 1 cm = 9 67 cm府±2（z；爲(wèi)67代

32、7;"叫0怙（“ + ”用于拉伸時(shí)，“-”用于壓縮時(shí)）絲杠lm長(zhǎng)度上導(dǎo)程變形總量誤差 p =xl2.04xl0"6zvm = 20.07/7?"z 0.6四級(jí)精度絲杠允許的螺距誤差25如/加 20. 07/mi/m,故此絲杠精度足夠。3. 5. 7效率計(jì)算根據(jù)機(jī)械原理，絲杠螺母副的傳動(dòng)效率（）可根據(jù)式（）tan ytan（y+）（式 3. 10）3（2.73）tan y計(jì)算。其中摩擦角0取0 , y = arctanq 爲(wèi)）=叫 農(nóng)。）=2.73°貝u= ： - i 2 ' = 094 1,0 tan。+ 0）tan（2.73 +10）3. 5.

33、 8軸承的選擇滾珠絲杠的左端設(shè)計(jì)了一個(gè)專用軸承支承座，采用一個(gè)軸套式滑動(dòng)軸承作為徑向 支承，在滑動(dòng)軸承的兩端分別布置對(duì)推力球軸承，承受兩個(gè)方向的軸向力。滾珠絲 杠右端通過聯(lián)軸器和減速器的輸出軸連接，在絲杠托架上布置一個(gè)軸套式滑動(dòng)軸承作 為徑向支承。滾珠絲杠的中間支承為滾珠螺母，與床鞍直接連接。為了滿足機(jī)床所需要的精度及剛度，傳動(dòng)系統(tǒng)的絲杠采用一段軸向固定，另一端 浮動(dòng)的結(jié)構(gòu)形式，使絲杠的軸向位移留有移動(dòng)的空間，這樣可以減小機(jī)床的震動(dòng)和傳 動(dòng)的誤差，避免軸承卡死以及絲杠受熱伸長(zhǎng)變形情況的發(fā)生。固定端采用一對(duì)角接觸 球軸承，選擇7602035tvp軸承面對(duì)面組配，成對(duì)使用，能限制兩個(gè)方向的軸向位移

34、, 軸承的具體參數(shù)見表3. 4。因?yàn)轭~定載荷c=30000n 尸,廣3996.2n,所以7602035tvp 滿足使用要求。表3. 4 7602035tvp軸承具體參數(shù)軸承型號(hào)尺寸/mm額定載荷/n預(yù)載 荷 /mm極限轉(zhuǎn)速/(r/min)質(zhì)量/kg安裝尺寸/mmddbcco脂dd27602035tvp35721730000710000330019000. 14446. 550. 5i表3. 5 6007深溝球軸承具體參數(shù)軸承型號(hào)尺寸/mm額定載荷/n極限轉(zhuǎn)速/ (r/min)質(zhì)量/kg安裝尺寸/mmddbr mincco脂油d6007356214116200105009000120000. 1

35、3304713. 6傳動(dòng)齒輪的設(shè)計(jì)與計(jì)算3. 6. 1齒輪的選擇計(jì)算脈沖當(dāng)量步距角&、絲杠螺距戶（）和降速比之間的關(guān)系為360,（式 3. 11）一般的數(shù)控機(jī)床6“取0.01,變速比要求較高，所以&廣0.75,=6111111，則齒輪的傳動(dòng)比為f_久幾 _ 0.75x6 _廠53 60°x 001 360x001根據(jù)一般的設(shè)計(jì)原則，為了提高傳動(dòng)精度，應(yīng)盡量減少傳動(dòng)級(jí)數(shù)，并且盡量避免采用 升速的傳動(dòng)比。為了提高傳動(dòng)的平穩(wěn)性，減少?zèng)_擊振動(dòng)，同時(shí)也防止外來的廢屑進(jìn)入 到齒輪中，采用閉式設(shè)計(jì)裝置。由于滾珠絲杠隨工作臺(tái)運(yùn)動(dòng)，而伺服電動(dòng)機(jī)不隨工作臺(tái)運(yùn)動(dòng)，這樣給運(yùn)動(dòng)的傳遞造成 困難

36、。如果x軸與絲杠之間也需要相對(duì)運(yùn)動(dòng)，會(huì)增加傳遞齒輪與絲杠之間的傳動(dòng)間隙, 且不易消除。在木設(shè)計(jì)中，使用一級(jí)傳動(dòng)來實(shí)現(xiàn)設(shè)計(jì)的要求。但為了消除傳動(dòng)間隙、 盡可能減小誤差，要采用一系列措施來消除，以保證傳動(dòng)平穩(wěn)。一般閉式齒輪傳動(dòng)轉(zhuǎn)速較高，所以齒數(shù)多一點(diǎn)則沖擊振動(dòng)和對(duì)較小。小齒輪可取2040, z, = 24 則大齒輪齒數(shù) z2 = izi = 1.25x 24 二 30。取模數(shù) m二2mm 則:分度圓直徑：d = 2x24 = 48 仏=mzi = 2x30 = 60根據(jù)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定：對(duì)于正常齒，力;二1,=0. 25則：齒頂圓直徑：血=（乙+ 2力；）加= （24 + 2） = 52（式 3. 1

37、2）dal =（z2 + 2 心 m =（60 + 2） = 62（式 3. 13）齒根圓直徑：d門=（乙一2h：-2c）m = （24-2-0.5）x2 = 43（式 3. 14）乙2 =（z2 一 2 ha" 2 "加=（30-2-0.5） x 2 = 55（式 3. 15）齒距 p=m=6. 28齒厚 s二p/2二3. 14齒槽寬 e=p/2=3. 14（式 3. 16）中心距：g*a + 2）= *（48 + 60） = 54分度圓壓力角：a = 20°3.6.2齒輪傳動(dòng)間隙的調(diào)整大小齒輪均采用漸開線標(biāo)準(zhǔn)圓柱齒輪齒輪傳動(dòng)間隙的調(diào)整方法采用偏心套調(diào)整法。如圖

38、3. 4所示：將相互嚙合的一對(duì)齒輪 中的一個(gè)齒輪4裝在電機(jī)輸出軸上，并將電機(jī)2安裝在偏心套1上，通過轉(zhuǎn)動(dòng)偏心套 的轉(zhuǎn)角，就可調(diào)整兩嚙合齒輪的中心距，從而消除圓柱齒輪正、反轉(zhuǎn)時(shí)的齒輪間隙。3.7伺服電機(jī)的選擇計(jì)圖3. 4偏心套調(diào)整1.偏心套2.電機(jī)3減速器4、5.減速齒輪=j3. 7.1伺服電機(jī)的特點(diǎn)伺服電動(dòng)機(jī)作為伺服系統(tǒng)的執(zhí)行元件，應(yīng)該具有精確度高、響應(yīng)快、調(diào)速范圍廣 及轉(zhuǎn)矩大等特性。數(shù)控機(jī)床還有一個(gè)很重要的特點(diǎn)就是要實(shí)現(xiàn)無級(jí)調(diào)速，這是異步或 同步電機(jī)無法實(shí)現(xiàn)的。經(jīng)過改造的x53銃床，要實(shí)現(xiàn)輪廓的控制，就必須有能快速響 應(yīng)性能好的伺服電動(dòng)機(jī)。在進(jìn)給系統(tǒng)中，對(duì)進(jìn)給伺服電機(jī)的要求主要有以下幾點(diǎn)：(

39、1) 調(diào)整范圍寬和低速平穩(wěn)性，要求速比應(yīng)大于1:10000,速比達(dá)0. lr/min吋 無爬行。(2) 負(fù)載特性要硬。要求即使在低速時(shí)也具有達(dá)的負(fù)載能力和過載能力。(3) 反應(yīng)速度快，要求電動(dòng)機(jī)在0.2秒以內(nèi)以靜止啟動(dòng)，升速到1500r/min,因 此要求電動(dòng)機(jī)慣量小、堵轉(zhuǎn)力矩大、機(jī)電吋間常數(shù)和起動(dòng)電壓小、加速度達(dá) 4000rad/g 以上。(4) 可以頻繁起動(dòng)、制動(dòng)和反轉(zhuǎn)。從經(jīng)濟(jì)性及系統(tǒng)要求方面綜合考慮，選用步進(jìn)電動(dòng)機(jī)作為伺服系統(tǒng)的執(zhí)行元件。步進(jìn)電動(dòng)機(jī)與絲杠的連接如圖3. 5所示：圖3. 5步進(jìn)電動(dòng)機(jī)與絲杠連接簡(jiǎn)圖1.絲杠 2.從動(dòng)齒輪3.主動(dòng)齒輪4.支架5.步進(jìn)電動(dòng)機(jī)3. 7. 2步進(jìn)電機(jī)

40、的選擇計(jì)算1. 負(fù)載轉(zhuǎn)矩的計(jì)算工作臺(tái)及夾具等的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量可按以下式估算。取g二2500n; 0廣0. 75;<5=0.01,則（式 3. 17）對(duì)于材料為鋼的圓柱形零件，其轉(zhuǎn)動(dòng)慣量可按（式3. 18）計(jì)算根據(jù)前面已知， m=2mm,乙二24,取計(jì)算值 q產(chǎn)加zi = 2x24 = 48加加，寬乙=20”伽，則小齒輪的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量:/t.8xl（fdz = 7.8xl（fx48.2kg.s/ = 0.83c （式 3. 18） 對(duì)于齒輪2, d2 = m乙= 2x30 = 60沏2,寬= 22mm，則齒輪2的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量:_444?7j2 = 7.8x10_ d2 l2 = 7 8x10'

41、x6 x2.2.cm =2.22kg.cm根據(jù)前面計(jì)算所得的滾珠絲杠參數(shù)，以及x53銃床說明書的滾珠絲杠 0 = 40肋八= 1000mm ,則滾珠絲杠的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量：j3 = 7 8x10 £>3 厶=7"10 x4 x1oo.cw2 = 19.97.cw2那么，負(fù)載轉(zhuǎn)動(dòng)轉(zhuǎn)量由式j(luò)f=厶+上（哇）（式 3. 19）計(jì)算得t /c qc 2.22 +19.97 c co、孑 2-丿尸=（0.83 + + 9.35） kg.cm =24.27 kg.（加2. 最大切削負(fù)載轉(zhuǎn)矩的計(jì)算（式 3.20）根據(jù)能量守恒原理，電動(dòng)機(jī)等效負(fù)載轉(zhuǎn)矩按下式計(jì)算:tm =36 j fm /2

42、龍仇= （36x0. 01x3996. 2）/（2x0. 75x0. 98x0. 99x0. 99x0. 94） 二3. 31n.m式中 脈沖當(dāng)量（mm/step）；fm進(jìn)給牽引力（n）勺步距角，初選雙拍制為0.75° ；“一一電機(jī)絲杠的傳動(dòng)效率，為齒輪、軸承、絲杠效率之積，分別為0. 98、0.99、0.99 和 0. 94；若不考慮起動(dòng)時(shí)運(yùn)動(dòng)部件慣量的影響，則起動(dòng)轉(zhuǎn)矩按下式（式3.21）計(jì)算。取安 全系數(shù)為0.4,則tq=tm/0. 4 =3. 31/0.4=& 275n cm（式 3.21）式中安全系數(shù)的范圍是0. 30. 5對(duì)于工作方式為三相六拍的步進(jìn)電動(dòng)機(jī)，其最大靜

43、轉(zhuǎn)矩卩丿皿按式（式2. 22）計(jì) 算。取2二0.866,則77噺二 7/久二8. 275/0. 866n.ni二9.56 n. m（式 2. 22）已知工作臺(tái)縱向進(jìn)給速度范圍是23. 51180mm/min,工作臺(tái)橫向及縱向快速移動(dòng)速度是2300mm/mino當(dāng)工作臺(tái)快速移動(dòng)時(shí)（”押二山/血11），電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速按式（式3.23）計(jì)算，則vmax 11000x1.25 / ./ 一 一 r/min = 20&33 廠/min6"max（式 2. 23）po取t二25ms,由式（式3. 24）得t = j . £ =24. 27x j q 4x 3,14x20833 n

44、.m = 2.un.m1 wmax j f丄u 30x0.025（式 3. 24）匚按式（式3.25）可得2500x0.16x6xlq3tj 2x3.14x0.98x0.941xl.25 ' “一"視'“（式 3.25）尸（）為預(yù)加載荷，一般為最大軸向載荷的1/3,即二 f”/3二3996. 2/3n二 1332. in滾珠絲杠預(yù)緊所引起的折算到電機(jī)上的附加轉(zhuǎn)矩7；由式（式3.26）tr 二n.加二3. 31 n.m2 兀htf j 2x3.14x0.98x0.941x1.25 則電機(jī)軸上的總轉(zhuǎn)矩t得t=to + t/+t.max = （2- 11+0- 33+3.

45、31） n.m=5. 57 n.mto（式 3. 27）（式 3. 28）3. 步進(jìn)電動(dòng)機(jī)的最高工作頻率根據(jù)已知參數(shù)，取縱向進(jìn)給速度為vniax = lnvmin,根據(jù)下式計(jì)算得/</ max1000vn.ax_ 1000x160 &60x0.01hz = 1666.67hz（式329）根據(jù)計(jì)算結(jié)果，綜合考慮后選擇bf系列步進(jìn)電動(dòng)機(jī)，型號(hào)為110bf004,具體參 數(shù)見下表3.6。表3. 6 110bf004具體參數(shù)型號(hào)相數(shù)保持 轉(zhuǎn)矩 /n. m步距角（o）靜態(tài) 相電 流/a空載運(yùn) 行頻率 /hz空載起動(dòng)頻率/hz相電 感 /mh使用電壓 范圍/v質(zhì) 量/kg110bf00434

46、.90. 75470005003080 325104橫向進(jìn)給系統(tǒng)的改造設(shè)計(jì)4. 1工作負(fù)載計(jì)算工作負(fù)載的數(shù)值可用進(jìn)給牽引力的公式fm = kx-fx + f（fz + g）n（式 4.1）計(jì)算，取 k二 1.15, f=0. 16 則：pm 二1.15x2304 + 0.16x（2304 + 2500）"二 3466.28n4. 2滾珠絲杠副的選擇計(jì)算4. 2.1滾珠絲杠壽命計(jì)算（式 4.2）滾珠絲杠轉(zhuǎn)速n=x60po計(jì)算，取 = 2mmls p = 6mm 510n=-x60= 12x60 r/min = 12r/minpo6壽命t可按下式，數(shù)控機(jī)床t取15000ho葉訐如怦叫卄i

47、o6（式 4. 3）4. 2. 2最大動(dòng)載荷計(jì)算及絲杠型號(hào)選擇根據(jù)切削力和運(yùn)動(dòng)部件的質(zhì)量引起的阻抗力，計(jì)算出絲杠的軸向載荷，再根據(jù) 式c = vg / f hh pmn計(jì)算出絲杠副應(yīng)能承受的最大動(dòng)載荷co其中取九= 1.2； f = 1,則：j hc = viojx 1.2x 1 x3466.28 = 9194.32（式 4. 4）因?yàn)閚=12r/min,按額定動(dòng)載荷來選取絲杠。由c查滾珠絲杠產(chǎn)品樣式或機(jī)電 設(shè)計(jì)手冊(cè)后選絲杠直徑為d = 40mm ,型號(hào)為cmd4006-5-p5的結(jié)構(gòu)如圖所示滾珠絲杠副詳細(xì)參數(shù)說明（、1系列滾珠絲杠副（滾珠外循環(huán)插管埋入式反向器單螺母）圖4.1 cmd4006

48、-5-p5的結(jié)構(gòu)圖具體技術(shù)參數(shù)見表4.1：表4. 1 cmd4006-5-p5絲杠具體參數(shù)滾珠絲杠型號(hào)公稱直徑j(luò)o/mm基本導(dǎo)程a/mm鋼球直徑dw/mm絲杠外徑螺紋底徑異順循環(huán)圈數(shù)cmd4006-54063. 96939. 535. 12. 5x2續(xù)表4. 1cmd4006-5-p5絲杠具體參數(shù)額定動(dòng)載荷額泄靜載荷接觸剛度g/ncoa/mmr/ （n/如）28771959702191表4. 2 cmd4006-5-p5螺母安裝連接尺寸單位：mmdd、abdd、hllcm1097190159159138546mb4. 2. 3剛度計(jì)算滾珠絲杠工作時(shí)受軸向力和轉(zhuǎn)矩的作用，將引起基本導(dǎo)程。的變化，

49、因此滾珠絲杠受轉(zhuǎn)矩時(shí)引起的導(dǎo)程變化量很小（滾動(dòng)摩擦，使得對(duì)絲杠受扭變化?。?，可忽略不計(jì)。故工作負(fù)載引起的變化量?jī)|）可由式 po = ±exa計(jì)算。（式 4.4）取鋼彈性模量e=20.6xj04 mpa;滾珠絲杠截面積，按絲杠螺紋底徑確定二3.5lcm,則a=±a_3.14x3.512142cm967 cm2（式 4.5）3446.28x0.620.6xlq6x9.67an=±lo.44x0 6cm（“ + ”用于拉伸時(shí)，“-”用于壓縮時(shí)）絲杠lm長(zhǎng)度上導(dǎo)程變形總量誤差10006xl0.44x|q 6/hi/m = 17.4/m/m四級(jí)精度絲杠允許的螺距誤差25m/

50、m > 17.4/zm/m,故此絲杠精度足夠。4. 2. 4效率計(jì)算根據(jù)機(jī)械原理，絲杠螺母副的傳動(dòng)效率?？筛鶕?jù)式。二tan/tan（y+0）（式 4.6）計(jì)算。其中摩擦角。取10，y = arctan（34do）=arc63.14x4022.73° 則=上=如（273）=0.941，0 tan（y+0）tan（2.73" + 10）（式 4.7）4. 3傳動(dòng)齒輪計(jì)算脈沖當(dāng)量力廠 步距角&廠 絲杠螺距和降速比之間的關(guān)系為（式 4.8）一般的數(shù)控機(jī)床£取0.01,變速比要求較高，所以仇=0.75, po =6mm,貝9齒輪的傳動(dòng)比為36o°xo

51、.oi0.75x6360x0.01= 1.25（式 4.9）-般閉式齒輪傳動(dòng)轉(zhuǎn)速較高，所以齒數(shù)多一點(diǎn)則沖擊振動(dòng)相對(duì)較小。小齒輪可取2040, z、=24則大齒輪齒數(shù)z，二炫= l25x24 = 30。取模數(shù)m=2mm則:分度圓直徑:=m = 2x24 = 48 么= 2x30 = 60 根據(jù)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定：對(duì)于正常齒，力;=1, c*=0.25則： 齒頂圓直徑：血=(2| + 2力；)加=(24 + 2) = 52血=（z2 + 2 k）m =（60 + 2） = 62齒根圓直徑:亦=（z廠2h；-2c）m = （24-2-0.5）x2 = 43力2 =（z2 一 2 h； 一 2 c*>

52、 =（30-2-0.5）x2 = 55 齒距 p=m=6.28齒厚 s=p/2=3.14齒槽寬 e=p/2=3.14屮心距：込（乩+么）弓網(wǎng)+ 60） = 54分度圓壓力角： = 20°4.4齒輪傳動(dòng)間隙的調(diào)整為了提高傳動(dòng)精度和傳動(dòng)平穩(wěn)性，避免齒輪在旋轉(zhuǎn)中產(chǎn)生沖擊和噪聲，對(duì)于橫向 齒輪需要設(shè)計(jì)中心距地調(diào)整機(jī)構(gòu)。由于主、從動(dòng)齒輪在制造過程中不可避免的存在加 工誤差，為使這一對(duì)相互嚙合的齒輪在安裝后的中心距達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)中心距，齒輪傳動(dòng)間 隙的調(diào)整方法采用偏心套調(diào)整法。如圖3.4所示：將相互嚙合的一對(duì)齒輪中的一個(gè)齒 輪4裝在電機(jī)輸出軸上，并將電機(jī)2安裝在偏心套1上，通過轉(zhuǎn)動(dòng)偏心套的轉(zhuǎn)角，就 可

53、調(diào)整兩嚙合齒輪的中心距，從而消除圓柱齒輪正、反轉(zhuǎn)時(shí)的齒輪間隙。4. 5絲杠支撐的選擇為了滿足機(jī)床所需要的精度及剛度，傳動(dòng)系統(tǒng)的絲杠采用一段軸向固定，另一端 浮動(dòng)的結(jié)構(gòu)形式，使絲杠的軸向位移留有移動(dòng)的空間，這樣可以減小機(jī)床的震動(dòng)和傳 動(dòng)的誤差，避免軸承卡死以及絲杠受熱伸長(zhǎng)變形情況的發(fā)牛。固定端采用一對(duì)角接觸 球軸承，選擇7602035tvp軸承面對(duì)面組配，成對(duì)使用，能限制兩個(gè)方向的軸向位移。 浮動(dòng)端支撐采用6209/p5型深溝球軸承，只承受絲杠重力，軸承的具體參數(shù)見表4.2。因?yàn)轭~定載荷c=31500n>尸加二3446.28n,所以7602035tvp滿足使用要求。表4. 3 6007深溝

54、球軸承具體參數(shù)軸承型號(hào)尺寸/mm額建載荷/n極限轉(zhuǎn)速/(r/min)質(zhì)量/kg安裝尺寸/mmddbv mincco脂油ddrs620945851913150020500700090000. 185278i. i4.6伺服電動(dòng)機(jī)的選擇計(jì)算伺服電動(dòng)機(jī)作為伺服系統(tǒng)的執(zhí)行元件，應(yīng)該具有精確度高、響應(yīng)快、調(diào)速范圍廣 及轉(zhuǎn)矩大等特性。再進(jìn)給系統(tǒng)中，伺服電機(jī)要調(diào)整范圍寬和低速平穩(wěn)性，反應(yīng)速度要 快，可以頻繁起動(dòng)、制動(dòng)和反轉(zhuǎn)等。同時(shí)伺服電動(dòng)機(jī)的負(fù)載能力和過載能力也要強(qiáng)， 慣量小，堵轉(zhuǎn)力矩大，以便在出現(xiàn)悶車時(shí)能有一定的克服時(shí)間而不導(dǎo)致電動(dòng)機(jī)燒壞， 要求速比應(yīng)大于1:10000,速比達(dá)0r/min時(shí)無爬行。4. 6. 1步進(jìn)電機(jī)的選擇計(jì)算1. 負(fù)載轉(zhuǎn)動(dòng)慣量的計(jì)算工作臺(tái)及夾具等的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量可按以下式估算。取g=2500n;仇=0.75;力=0.01,則180s、2)二250 z 180x0.011.2sxiov3.14x0.752)cm對(duì)于材料為鋼的圓柱形零件，其轉(zhuǎn)動(dòng)慣量可按式(式3.18)計(jì)算根據(jù)前