土石壩工程說明

1、目 錄1施工條件分析X1.1對(duì)外交通X1.2施工場(chǎng)地條件X1.3水文氣象 X1.4水電供應(yīng)X1.5主要建筑材料 X2料場(chǎng)的選擇與開采 X2.1粘性土料場(chǎng)X 2.2石料料場(chǎng)X 2.3砂料料場(chǎng)X2.4水泥、鋼筋、汽油及柴油X 3 施工導(dǎo)流設(shè)計(jì)X3.1導(dǎo)流標(biāo)準(zhǔn)及導(dǎo)流時(shí)段X3.2施工導(dǎo)流方式X3.3導(dǎo)流建筑物設(shè)計(jì)X3.4圍堰設(shè)計(jì) X4 主體工程施工X4.1機(jī)械化施工方案X4.2壩面運(yùn)輸布置X4.3壩體填筑X4.4壩體施工質(zhì)量控制X5 施工進(jìn)度計(jì)劃X5.1施工進(jìn)度計(jì)劃概述X5.2施工總進(jìn)度計(jì)劃編制X6施工總布置X 6.1施工總體布置概述X 6.2施工總平面布置X7小結(jié)X第四章 施工導(dǎo)流設(shè)計(jì)4.1 洪水調(diào)

2、節(jié)計(jì)算原理本河流屬于典型山區(qū)河流，洪水暴漲暴落，設(shè)計(jì)洪峰流量Q設(shè) = 1680m3/s（P=1%），校核洪峰流量Q校 = 2320 m3/s（P=0.05%）。采用以峰控制的同倍比放大法對(duì)典型洪水進(jìn)行放大，得出設(shè)計(jì)洪水與校核洪水過程線。4.1.1 工程等別及建筑物級(jí)別正常蓄水位為2821.50m,其相應(yīng)水庫(kù)庫(kù)容為389.98×106 m3.根據(jù)SDJ1278水利水電工程等級(jí)劃分及設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)（山區(qū)、丘陵部分），由水庫(kù)總庫(kù)容指標(biāo)（正常蓄水位時(shí)庫(kù)容389.98×106 M3，估計(jì)校核情況下庫(kù)容不會(huì)超過10億m3）定為大（2）型；由防洪效益，灌溉面積，裝機(jī)容量等指標(biāo)定為?。?）型；根

3、據(jù)“各指標(biāo)分屬不同標(biāo)準(zhǔn)時(shí)，采用其中最高級(jí)別來控制”的原則，最終由水庫(kù)庫(kù)容確定該工程規(guī)模為大（2）型。主要建筑物為2級(jí)，次要建筑物為3級(jí)，臨時(shí)建筑物為4級(jí)。永久建筑物洪水標(biāo)準(zhǔn)：正常運(yùn)用（設(shè)計(jì)）洪水重現(xiàn)期100年；非常運(yùn)用（校核）洪水重現(xiàn)期2000年。4.1.2泄洪方式與水庫(kù)運(yùn)用方案泄洪方式：由于地形條件的限制，為減小工程開挖量，比較明渠方案，決定采用隧洞泄洪方案。水庫(kù)運(yùn)用方式：洪水來臨時(shí)用閘門控制下泄流量等于來流量，水庫(kù)保持汛前限制水位不變，當(dāng)來流量繼續(xù)加大，則閘門全開，下泄流量隨水位的升高而加大，流態(tài)為自由泄流。防洪限制水位的選擇：防洪限制水位取與正常蓄水位重合，這是防洪庫(kù)容與興利庫(kù)容完全不結(jié)

4、合情況，因?yàn)樯絽^(qū)河流的特點(diǎn)是暴漲暴落，整個(gè)汛期內(nèi)大洪水隨時(shí)都可能出現(xiàn)，任何時(shí)候都預(yù)留一定的防洪庫(kù)容是必要的。4.1.3 調(diào)洪演算原理 采用以峰控制的同倍比放大法對(duì)典型洪水進(jìn)行放大，得出設(shè)計(jì)與校核洪水過程線。擬定幾組不同堰頂高程及孔口寬度B的方案。堰頂自由泄流公式Q=可確定設(shè)計(jì)洪水和校核洪水情況下的起調(diào)流量Q起，由Q起開始，假定三條泄洪過程線（為簡(jiǎn)便計(jì)算，假設(shè)都為直線），在洪水過程線上查出Q泄，并求出相應(yīng)的蓄水庫(kù)容V。根據(jù)庫(kù)容水位關(guān)系曲線可得相應(yīng)的庫(kù)水位H，由三組（Q泄，H）繪制的QH曲線與由Q=繪制的QH曲線相交，所得交點(diǎn)即為所要求的下泄流量及相應(yīng)水位。 4.2 堰頂高程及泄洪孔口的選擇調(diào)洪演

5、算時(shí)需擬定幾組不同堰頂高程Ñ及孔口寬度B的方案，進(jìn)行比較分析，取其優(yōu)者。4.2.1 堰頂高程及孔口尺寸選擇原則堰頂高程如果取的太低，孔口總凈寬選的大，則泄流能力加大，所需水庫(kù)防洪庫(kù)容可較小，擋水建筑物高度也可較小，上游淹沒損失也較??；但是這時(shí)隧洞本身工程量及造價(jià)會(huì)很高，而且本工程下游允許流量為900，這樣過大的下泄流量為下游所不能允許。如果堰頂高程取的高，孔口總凈寬取的小，則結(jié)果與上述相反。因此選定的方案必須下泄流量Q<900m3/s，為防止壩型過大上游水位超高Z<3 . 5m 。4.2.2 方案擬定要得到堰頂高程與孔口尺寸的最佳方案，應(yīng)在技術(shù)可行前提下，結(jié)合泄水隧洞以及

6、擋水建筑物在內(nèi)的樞紐總造價(jià)最小來優(yōu)化，通過各種可行方案的經(jīng)濟(jì)比較決定。設(shè)計(jì)中參照已建工程經(jīng)驗(yàn)，初步擬定四組堰頂高程與孔口尺寸如下：方案一： =2811m，B=7m；方案二：=2812m, B=7m方案三： =2813m, B=8m；方案四：=2812m, B=8m Ñ堰頂高程；B過水凈寬用下列方法計(jì)算下泄流量和設(shè)計(jì)和校核水位：（1）在估計(jì)所求B點(diǎn)附近，任意選定B1、B2、B3（或B1、B2、 B3）向A（或A）方向做三條直線，并與洪峰過程線相切，如圖1.1所示。A,A分別為Q設(shè)=1680m3/s（P=1%）和Q校=2320 m3/s（P=0.05%）時(shí)的起調(diào)點(diǎn)（在圖中Q設(shè)、Q校分別用

7、Qmax和Qmax表示），用下式計(jì)算分別不同方案和頻率下的起調(diào)點(diǎn)（Bi，Bi）。起調(diào)點(diǎn)：Q起調(diào)=m×Bm流量系數(shù)，與堰型有關(guān)，取0.502；H作用水頭m；側(cè)收縮系數(shù)取0.86（=1-0.2*0.7*1=0.86）；B過水凈寬。g重力加速度取0.981B1、B2、B3為設(shè)計(jì)情況下過A做切線與來水過程線的交點(diǎn)，其流量計(jì)算公式Qi=1680×yBi/120yBi為Bi的縱坐標(biāo)B1、B2、 B3校核情況下過A做切線與來水過程線的交點(diǎn)，其流量計(jì)算公式Qi=2320×yBi/120yBi為Bi的縱坐標(biāo)（2）計(jì)算相應(yīng)直線ABi（或ABi）與洪峰過程線所包圍的面積（即相應(yīng)調(diào)節(jié)庫(kù)容

8、）和相應(yīng)的隧洞最大下泄流量，并VH曲線上根據(jù)V總查出高程H。在單位過程線上所圍面積A，求出不同頻率下的相應(yīng)調(diào)節(jié)庫(kù)容V見表4-1 (3)根據(jù)相應(yīng)高程H，在QH曲線上根據(jù)交點(diǎn)找出相應(yīng)的隧洞最大下泄流量，H設(shè)，H校，如圖4-1所示。將不同方案的計(jì)算過程列入表4-1中，并將最后結(jié)果匯總至表4-2中。圖4-1表4-1方案1:堰頂高程2811m,b=7m，流量系數(shù)m=0.502設(shè)計(jì)情況下泄流量Q泄調(diào)節(jié)庫(kù)容V庫(kù)容Va高程H(M3/s)(106M3)(106M)(M)49024.935414.9152822.78459023.115413.095 2822.69263021.379411.359 2822.6

9、0470019.712409.692 2822.518 校核情況下泄流量Q泄調(diào)節(jié)庫(kù)容V庫(kù)容Va高程H(M3/S)(106M3)(106M)(M)4833332.941422.9212823.19458030.376420.3562823.064676.6727.959417.9392822.94733.3325.698415.6782822.824方案2:堰頂高程2812m,b=7m 流量系數(shù)m=0.502設(shè)計(jì)情況下泄流量Q泄調(diào)節(jié)庫(kù)容V庫(kù)容Va高程H(M3/S)(106M3)(106M)(M)42028.594418.5742822.97249026.465416.4452822.862560

10、24.41414.392822.75863022.473412.4532822.658校核情況下泄流量Q泄調(diào)節(jié)庫(kù)容V庫(kù)容Va高程H(M3/S)(106M3)(106M)(M)483.3334.456424.4362823.27258029.038419.0182822.994676.6724.258414.2382822.75方案3:堰頂高程2813m,b=8m，流量系數(shù)m=0.502設(shè)計(jì)情況下泄流量Q泄調(diào)節(jié)庫(kù)容V庫(kù)容Va高程H(M3/S)(106M3)(106M3)(M)42028.969418.9492822.9956024.674414.6542822.77270020.823410.8

11、032822.574校核情況下泄流量Q泄調(diào)節(jié)庫(kù)容V庫(kù)容Va高程H(M3/S)(106M3)(106M3)(M)483.3334.776424.7562823.28858031.939421.9192823.142676.6729.25419.232823.006方案4:堰頂高程2812m,b=8m，流量系數(shù)m=0.502設(shè)計(jì)情況下泄流量Q泄調(diào)節(jié)庫(kù)容V庫(kù)容Va高程H(M3/S)(106M3)(106M3)(M)49025.117415.0972822.79456023.274413.2542822.69463021.511411.4912822.61校核情況下泄流量Q泄調(diào)節(jié)庫(kù)容V庫(kù)容Va高程H(

12、M3/S)(106M3)(106M3)(M3)483.3333.068423.0482823.258030.530420.512823.04676.6728.088418.0682822.9464.3 調(diào)洪演算結(jié)果與方案選擇4.3.1 調(diào)洪演算結(jié)果本設(shè)計(jì)中擬定四組方案進(jìn)行比較，成果見表4-2。表4-2 調(diào)洪演算成果方 案孔口尺寸（m）工 況Q (m3/s)上游水位Z (m)超高Z (m) 1=2811 mB=7 m設(shè)計(jì) 5402822.72 1.22校核 6782823.091.59 2=2812 mB=7 m設(shè)計(jì) 480 2822.88 1.38校核 5002823.2 1.7 3=2813

13、mB=8m設(shè)計(jì) 476.5 2822.9 1.4校核 502 2823.26 1.76 4=2812mB=8 m設(shè)計(jì) 538 2822.721.22校核 562 2823.06 1.51注： Z為正常蓄水位以上超高。4.3.2 方案選擇從調(diào)洪演算結(jié)果來看，擬定的四組方案均能滿足流量Q<900 m3/s,上游水位超高Z<3.5m的要求,從這個(gè)角度看四組方案都是可以的。因而方案的選擇要通過技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較選定(本設(shè)計(jì)中僅作定性說明),同時(shí)也應(yīng)考慮與導(dǎo)流洞相結(jié)合的問題。一般來說，Z越大，壩要增高，大壩工程量加大；寬度B越大，則增加隧洞的開挖及其他工程量，而Q/B越大，消能越困難，襯砌要求也高

14、。方案一與方案二比較：方案二Q/B較小，可降低閘門及啟閉設(shè)備造價(jià)，雖然Z大造成主體工程量大但相差不大。考慮到防洪效益認(rèn)為方案二優(yōu)。方案三與方案二比較：方案二Q/B大， 而Z差別不大，設(shè)計(jì)和校核情況的下泄流量都很大這對(duì)下游河床防沖刷不利，不予采用。方案四與方案三比較：方案四Q/B大， Z較大，主體工程量大，不予采用。故采用第三方案，即堰頂高程Ñ=2813m，溢流孔口凈寬B=8m。該方案的設(shè)計(jì)水位Ñ設(shè)=2822.9m，設(shè)計(jì)泄洪流量Q設(shè) =476.5m3/s；校核水位Ñ校=2823.26m， 校核泄洪流量Q校=502 m3/s。第五章 主體工程施工5.1壩址及壩型選擇5

15、.1.1 壩址選擇經(jīng)過比較選擇地形圖所示河彎地段作為壩址，并選擇-、-兩條較有利的壩軸線，兩軸線河寬基本相近，從而大壩工程量基本相近。從地質(zhì)圖上可以看出： -剖面，河床覆蓋層厚平均20m，河床中部最大34m，壩肩除了10m左右范圍的風(fēng)化巖外，其余為堅(jiān)硬玄武巖，地質(zhì)構(gòu)造總體良好。-剖面出與-剖面具有大致相同厚度的覆蓋層及風(fēng)化巖外，底部玄武破碎帶縱橫交錯(cuò)，滲流比較嚴(yán)重，需要進(jìn)行的地基處理工程量大。綜合考慮以上因素，壩軸線選在-剖面處。5.1.2 壩型選擇所選壩軸線處河床沖積層較深，兩岸風(fēng)化巖透水性強(qiáng)，巖基強(qiáng)度低，且不完整。從地質(zhì)條件看不宜修拱壩；支墩壩本身應(yīng)力較高，對(duì)地基要求也高，該地質(zhì)條件下建造

16、支墩壩也不可行；較高的混凝土壩對(duì)地質(zhì)要求也比土石壩來的高。壩址附近土石料場(chǎng)儲(chǔ)量豐富，能夠滿足土石壩的修建要求，充分利用當(dāng)?shù)夭牧?，可?jié)約大量鋼材、水泥等建筑材料材料，工序簡(jiǎn)單，施工靈活快速，經(jīng)濟(jì)效益提高。因此通過對(duì)各種壩型進(jìn)行定性分析，綜合考慮地形、地質(zhì)條件、建筑材料、施工條件、綜合效益等因素，最終選擇土石壩方案。5.2樞紐組成建筑物5.2.1 擋水建筑物 樞紐擋水建筑物選用土石壩方案。5.2.2 泄水建筑物泄水建筑物包括泄洪隧洞和防空洞，均與導(dǎo)流隧洞結(jié)合。本樞紐大壩定為土石壩，需另設(shè)壩外泄水建筑物。由于壩址處較窄，山坡陡峭，山脊高，且兩岸山坡沒有天然埡口 ，如采用明挖溢洪道的方案，則會(huì)造成開挖

17、量大，造價(jià)較高。因而采用隧洞泄洪，并考慮與施工導(dǎo)流洞相結(jié)合。5.2.3 水電站建筑物包括引水隧洞、調(diào)壓井、壓力管道、電站廠房、開關(guān)站等5.3 樞紐總體布置 5.3.1 擋水建筑物土石壩 擋水建筑物按直線布置，壩布置在河彎地段上5.3.2 泄水建筑物泄洪隧洞泄洪采用隧洞方案，為縮短隧洞長(zhǎng)度、減小開挖工程量，泄洪隧洞布置在凸岸，這樣水流經(jīng)隧洞流出直接入主河道，對(duì)流態(tài)也有利。考慮到電站引水隧洞也布置在右岸，泄洪隧洞布置以遠(yuǎn)離壩腳和廠房為好。為減小泄洪時(shí)引起的電站尾水波動(dòng)，以及防止沖刷壩腳，兩者進(jìn)出口相距100m以上。5.3.3 水電站建筑物引水隧洞、電站廠房布置在右岸，在泄洪隧洞與大壩之間；由于風(fēng)化

18、巖層較厚，廠房布置在開挖后的堅(jiān)硬玄武巖上，開關(guān)站布置在廠房附近。 圖51 樞紐平面布置圖第六章 大壩設(shè)計(jì)6.1土石壩壩型選擇 根據(jù)壩址附近的筑壩材料，還有地形地質(zhì)條件、氣候條件、施工條件、壩基處理、抗震要求等因素，選擇幾種比較優(yōu)越的壩型，擬定剖面輪廓尺寸，進(jìn)而比較工程量、工期、造價(jià)，最后選定技術(shù)上可靠、經(jīng)濟(jì)上合理的壩型。本設(shè)計(jì)中由于資料有限，僅作定性分析確定土石壩壩型選擇。6.1.1 土石壩壩型綜述 均質(zhì)壩 均質(zhì)壩材料單一，施工簡(jiǎn)單；但是壩坡較緩，剖面大，粘性土料受氣候影響大，壩體空隙水壓力大；本設(shè)計(jì)中壩高超過70m,屬高壩，因而不宜采用均質(zhì)壩壩型方案 堆石壩 堆石壩壩坡較陡，剖面小，造價(jià)低，

19、施工快，且施工干擾相對(duì)較小。壩址附近有堅(jiān)硬的玄武巖石料場(chǎng)，儲(chǔ)量足，開采條件好，可作為堆石壩石料，從材料角度可以考慮堆石壩方案。但由于河床地質(zhì)條件較差，沖積層最大厚度達(dá)34m，平均也有20m，做堆石壩可能導(dǎo)致大量開挖，此方案也不予采用。 面板壩 面板壩的壩體工程量是土石壩中最小的，整個(gè)壩體都是受力結(jié)構(gòu)，水壓力在上游壩面的鉛直分力有利與壩體穩(wěn)定。面板在上游面，便于檢查維修。壩體填筑沒有粘性土填方，施工干擾小，氣候影響也小，基本上可以全年施工。但是面板對(duì)基礎(chǔ)沉陷很敏感，且抗震性能較差。本設(shè)計(jì)中地質(zhì)條件較差，壩址地區(qū)地震烈度為7度，因此不選用面板壩方案。 斜墻壩 沙礫石作為壩殼，以粘土料作為防滲體，設(shè)

20、在壩體上游做斜墻。斜墻與壩殼兩者施工干擾相對(duì)較小，工期較短，但對(duì)壩體壩基的沉降比較敏感，抗震性能也差，易產(chǎn)生裂縫。 心墻壩 以沙礫料作為壩殼，以粘土料作為防滲體設(shè)在壩剖面中部做心墻。與斜墻壩相比工程量較小，適應(yīng)不均勻變形、抗震性能都較好，土料在總方量中所占比重不大，施工受氣候和季節(jié)影響也不大。但是施工時(shí)要求心墻與壩體大體同時(shí)填筑上升，相互干擾大。 從筑壩材料來看，由于壩址上下游皆有可供筑壩的土料做防滲體作用，且沙礫料儲(chǔ)量較大，滿足壩殼填筑要求，心墻壩和斜墻壩都是可行的。6.1.2該樞紐工程壩型選擇本地區(qū)為地震區(qū),基本烈度為7度,從抗震性能幾適應(yīng)不均勻變形來看宜采用心墻壩,從施工及氣候條件上來看

21、宜采用斜墻壩.由于本地區(qū)粘性土自然含水量較高,不宜大量采用粘性土料,又因壩基條件復(fù)雜，處理工作量大、工期長(zhǎng)，宜采用斜墻較為有利.最終采用斜墻壩最后經(jīng)綜合考慮和比較分析，本設(shè)計(jì)采用斜墻方案。該方案斜墻與壩殼兩者施工干擾相對(duì)較小，工期較短，至于斜墻壩對(duì)變形的敏感性不足等問題，通過考慮足夠大的安全儲(chǔ)備是可以克服的。6.2 大壩的輪廓尺寸與排水防滲體大壩的剖面尺寸包括壩頂寬度、壩坡與戧道、壩頂高程、防滲體以及排水設(shè)備等尺寸。6.2.1 壩頂寬度壩頂寬度與穩(wěn)定沒有直接關(guān)系，根據(jù)壩頂交通要求、施工條件、防汛搶險(xiǎn)及參考已建工程經(jīng)驗(yàn)，本設(shè)計(jì)中采用壩頂寬度為10 m。6.2.2 壩頂高程壩頂高程等于水庫(kù)靜水位加

22、壩頂超高之和,應(yīng)按設(shè)計(jì)洪水位加正常運(yùn)用條件的壩頂超高和校核洪水位加非常運(yùn)用條件的壩頂超高計(jì)算，得出兩個(gè)壩頂高程后取最大值。求得的壩頂高程為沉降穩(wěn)定后的數(shù)值。壩頂在靜水位上的超高Y=R+e+A （6-1）R波浪的爬高，e最大風(fēng)涌水面高度，A安全加高考慮到竣工時(shí)的壩頂高程應(yīng)有足夠的預(yù)留沉陷值，本設(shè)計(jì)中考慮沉降值為壩高的0.4%；地震區(qū)安全超高應(yīng)包括地震引起的壩頂沉陷和涌浪高度。壩頂高程計(jì)算成果見表6-1。 表6-1 壩頂高程計(jì)算成果表工況設(shè)計(jì)+正常運(yùn)用正常+正常運(yùn)用校核+非常運(yùn)用正常+非常運(yùn)用+地震河底高程2750275027502750上游靜水位2822.92821.52823.262821.5

23、壩前水深Hm72.971.573.2671.5吹程D15000150001500015000風(fēng)向與壩軸線夾角22.522.522.522.5風(fēng)速w21211414gD/w2333.6734694333.6734694750.7653061750.7653061波高h(yuǎn)10%1.8386770651.8386770651.107621521.10762152Lm17.0019070617.0019070611.327481711.3274817hm1.0752497451.0752497450.6477318830.647731883斜坡的糙率滲透性系數(shù)0.780.780.780.78上游壩面坡腳

24、2.752.752.752.75經(jīng)驗(yàn)系數(shù)kw1111波浪沿壩坡爬高R1.139719041.139719040.7220356350.722035635安全超高A110.51地震超高0000.5風(fēng)浪引起壩前壅高e0.0153822960.0156834880.0068029810.006970439波浪爬高R1%2.5415734592.5415734591.6101394671.610139467超高y3.4324186563.4327198482.0380456143.038213072壩頂高程2826.3324192824.932722825.2980462824.538213壩高76.

25、3324186674.9327198575.2980456174.53821307壩高計(jì)算沉陷后0.4%76.5614159175.1575180175.5239397574.76182771壩高程計(jì)算沉陷后0.4%2826.5614162825.1575182825.523942824.761828根據(jù)表6-1結(jié)果可知：壩頂高程由設(shè)計(jì)情況來控制，竣工時(shí)壩頂高程2826.56m,本工程實(shí)際確定頂高程2827m,壩高77米。6.2.3 壩坡與戧道土石壩壩坡對(duì)壩的穩(wěn)定有直接影響。本工程土壩等級(jí)為級(jí)，壩高77 m，填筑壩體的砂礫料及壩基覆蓋層的材料條件不太理想，參照已建工程的實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)初步擬定上下游壩

26、坡尺寸：上游不變坡，坡率取1：3.25，；下游坡每隔25m變坡一次，坡率自下而上依次為1：2.25、1：2.50和1：2.75，變坡處設(shè)戧道。戧道有利于壩坡的穩(wěn)定，便于施工、檢修及壩體觀測(cè)工作，同時(shí)可在戧道處設(shè)置排水設(shè)備。戧道的寬度，依據(jù)交通要求，以及結(jié)合考慮以上各因素，最終確定為2.0m。6.2.4 壩體排水本工程中，土壩下游有一定高的水位，因此不宜采用貼坡排水。褥墊排水伸入壩體內(nèi)部，降低浸潤(rùn)線效果顯著，但是對(duì)地基的不均勻沉陷的適應(yīng)能力較差，本工程所在壩址處的壩基地質(zhì)條件不適合使用該方案。棱體排水適合下游有水情況，能降低壩體浸潤(rùn)線，防止壩坡凍漲和滲透變形，保護(hù)下游坡腳；另外從材料角度來看，本

27、地區(qū)石料儲(chǔ)量豐富，能夠滿足棱體排水的修筑要求。因此設(shè)計(jì)采用棱體排水方案。棱體排水的頂部高程應(yīng)超出下游最高水位Ñ2755.02m，按規(guī)范頂部高程應(yīng)超出下游最高水位至少1m，并應(yīng)超過波浪沿坡面爬高。最后，設(shè)計(jì)中確定棱體排水頂高程為Ñ2756m。棱體排水頂部不作道路用，以免排水堵塞，其頂部寬度根據(jù)施工條件及檢查觀測(cè)需要確定，本工程中取為2.0m。棱體排水的坡率選取參考已建工程，內(nèi)坡取1：1.5，外坡取1：2.0。下游水位以上，用貼坡排水。6.2.5 壩內(nèi)防滲體壩內(nèi)防滲體必須滿足將滲透坡降、下游浸潤(rùn)線及流量降低到允許范圍內(nèi)，還要滿足結(jié)構(gòu)上和施工上的要求。本工程采用粘土斜墻作壩體防滲

28、體。斜墻頂部在靜水位以上超高，正常運(yùn)用情況時(shí)為0.60.8m，非常運(yùn)用時(shí)不低于校核洪水位。最終擬定斜墻頂部高程Ñ2824m。斜墻頂部以上留有厚3m的砂礫保護(hù)層，可滿足當(dāng)?shù)乇鶅龊透稍锖穸取Ｐ眽Φ捻敽袢?m，滿足3m以上機(jī)械施工要求。斜墻兩側(cè)的邊坡一般在1:0.15至1:0.30之間，故取為1:0.211。斜墻底部最小厚度由粘土的允許坡降決定，一般要求不小于水頭的1/5。壩體投入運(yùn)行后最大作用水頭73.26m,因此斜心墻厚度應(yīng)不小于14.652m。斜墻采用1：0.211坡率時(shí)底寬為36.2m> 14.91m,滿足滲透坡降要求。6.2.6 壩基排水河床中部及左岸壩基覆蓋層較厚，采用混

29、凝土防滲墻，防滲效果好；右岸隨著覆蓋層的逐漸減薄，改用粘土截水墻方案，采用該形式結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，工作可靠，防滲效果達(dá)到要求。防滲墻的厚度應(yīng)根據(jù)防滲要求以及強(qiáng)度決定?；炷练罎B墻的允許坡降可達(dá)4080，防滲墻強(qiáng)度計(jì)算涉及因素較多，較復(fù)雜，目前還沒有成熟的方法。參照已建工程，本設(shè)計(jì)中取混凝土防滲墻厚度為0.9m。同時(shí)為增加混凝土的柔性，使之適應(yīng)較大的變形而不發(fā)生裂縫，在混凝土中摻加20%的粘土。防滲墻位置在斜墻底面中部偏下?；A(chǔ)防滲墻要與壩的防滲體以及地基相對(duì)不透水層連成一個(gè)整體。防滲墻深入壩體防滲體的長(zhǎng)度由接觸面允許坡降決定，設(shè)計(jì)中防滲墻伸入7.0m。為使防滲墻與壩體防滲體連接良好，將防滲墻頂端做成楔

30、形體，頂部填以高塑性土（詳見細(xì)部構(gòu)造）。右岸的粘土截水墻底寬根據(jù)回填土的允許坡降決定。截水墻上游坡率為1：0.6，下游坡率為1：0.2。為加強(qiáng)截水墻與基巖之間的結(jié)合，防止集中滲流，于巖基上建混凝土齒墻。由于巖石裂隙發(fā)育，另設(shè)灌漿孔進(jìn)行灌漿處理（詳見細(xì)部構(gòu)造）。截水墻底部寬度沿壩坡逐漸變化，大壩典型剖面圖見圖6-2。 圖6-2 大壩典型剖面圖6.3 滲流計(jì)算滲流計(jì)算的任務(wù)是：確定壩體和壩基的滲流量；確定壩坡逸出段，判斷其滲透穩(wěn)定性。滲流計(jì)算應(yīng)包括以下內(nèi)容:1 確定壩體浸潤(rùn)線及其下游出逸點(diǎn)的位置,繪制壩體及壩基內(nèi)的等勢(shì)線分布圖或流網(wǎng)圖;2 確定壩體與壩基的滲流量;3 確定壩坡出逸段與下游壩基表面的

31、出逸比降以及不同土層之間的滲透比降;4 確定庫(kù)水位降落時(shí)上游壩坡內(nèi)的浸潤(rùn)線位置或孔隙壓力;5 確定壩肩的等勢(shì)線滲流量和滲透比降.滲流計(jì)算應(yīng)包括以下水位組合情況:1 上游正常蓄水位與下游相應(yīng)的最低水位;2 上游設(shè)計(jì)洪水位與下游相應(yīng)的水位;3 上游校核洪水位與下游相應(yīng)的水位;4 庫(kù)水位降落時(shí)上游壩坡穩(wěn)定最不利的情況.滲流計(jì)算應(yīng)考慮壩體和壩基滲透系數(shù)的各向異性，計(jì)算滲透流量時(shí)宜采用土層滲透系數(shù)的大值平均值.計(jì)算水位降落時(shí)的浸潤(rùn)線宜用小值平均值。對(duì)1級(jí)，2級(jí)壩和高壩應(yīng)采用數(shù)值法計(jì)算確定滲流場(chǎng)的各種滲流因素對(duì)其他情況可采用公式進(jìn)行計(jì)算；對(duì)地質(zhì)復(fù)雜的情況可采用反算方法校核和修正各項(xiàng)水文地質(zhì)參數(shù)；岸邊的繞壩

32、滲流和高山峽谷的高土石壩應(yīng)按三維滲流用數(shù)值法，計(jì)算地質(zhì)條件復(fù)雜時(shí)可用模擬試驗(yàn)作相互印證。土質(zhì)防滲體分區(qū)壩和均質(zhì)壩庫(kù)水位降落時(shí)計(jì)算上游壩體內(nèi)的自由水面位置1級(jí)，2級(jí)壩和高壩應(yīng)用數(shù)值法計(jì)算其他情況可用公式計(jì)算。采用公式進(jìn)行滲流計(jì)算時(shí)對(duì)比較復(fù)雜的實(shí)際條件可作如下簡(jiǎn)化：1 滲透系數(shù)相差5倍以內(nèi)的相鄰薄土層可視為一層采用加權(quán)平均滲透系數(shù)作為計(jì)算依據(jù)；2 雙層結(jié)構(gòu)壩基如下臥土層較厚且其滲透系數(shù)小于上覆土層滲透系數(shù)的1/100時(shí)，可將下臥土層視為相對(duì)不透水層；3 當(dāng)透水壩基深度大于建筑物不透水底部長(zhǎng)度的倍以上時(shí)可按無限深透水壩基情況估算。6.3.1 滲流計(jì)算方法選擇水力學(xué)方法解決土壩滲流問題。根據(jù)壩體內(nèi)部各

33、部分滲流狀況的特點(diǎn)，將壩體分為若干段，選河床中部斷面I-I（2750高程）及左右河岸兩個(gè)典型斷面-（2788高程）、-（2800高程），應(yīng)用達(dá)西定律q=k*J*A,近似解土壩滲流問題。計(jì)算中假定任一鉛直過水?dāng)嗝鎯?nèi)各點(diǎn)的滲透坡降相等。無壓滲流通過達(dá)西定律的一二次積分式，有壓滲流為一次式。通過防滲體流量： q=K(H2-H12)/2+ K2(H1-T1)T/D通過防滲體后的流量： q=K1(H12-T12)/2L1 + KT(H1-T1)T/(L+0.44T)H上游水深；H1通過心墻后浸潤(rùn)線高度；心墻防滲體厚，取平均厚度（上+下）/2；K2防滲墻滲透系數(shù),取1×10-9厘米/秒(防滲墻混

34、凝土要求抗?jié)B性達(dá)到W8以上,W8對(duì)應(yīng)的k為0.261*10-8cm/s,故取1*10-9cm/s)；T透水地基的深度；D防滲墻的厚度；K1心墻后壩殼的滲透系數(shù)，2×10-2厘米/秒；T1下游水深；KT地基透水層的滲透系數(shù)沖積層的滲透性能 ，經(jīng)抽水試驗(yàn)后得，滲透系數(shù)k值為3×10-2厘米/秒1×102厘米/秒，本例取2×10-2厘米/秒。假設(shè)：1）不考慮防滲體上游側(cè)壩殼損耗水頭的作用；2）由于砂礫料滲透系數(shù)較大，防滲體又損耗了大部分水頭，逸出水與下游水位相差不是很大，認(rèn)為不會(huì)形成逸出高度；3）對(duì)于岸坡斷面，下游水位在壩底以下，水流從上往下流時(shí)由于橫向落差，

35、此時(shí)實(shí)際上不為平面滲流，但計(jì)算仍按平面滲流計(jì)算，近似認(rèn)為下游水位為零。由于河床沖積層的作用，岸坡實(shí)際不會(huì)形成逸出點(diǎn)，計(jì)算時(shí)假定浸潤(rùn)線末端即為壩趾。6.3.2 計(jì)算斷面與計(jì)算情況對(duì)河床中間斷面-（2750高程）以及左右岸坡段各一斷面-（2788高程）、-（2800高程）三個(gè)典型斷面進(jìn)行滲流計(jì)算，計(jì)算按正常蓄水和設(shè)計(jì)洪水兩種情情況進(jìn)行。 圖6-3 滲流計(jì)算示意圖6.3.3 計(jì)算結(jié)果滲流計(jì)算結(jié)果匯于表6-4 計(jì)算情況計(jì)算項(xiàng)目正常蓄水位設(shè)計(jì)洪水位校核洪水位上游水深H （m）-71.572.973.26-33.534.935.26-21.522.923.26下游水深T1（m）-2.25.315.45-0

36、00-000逸出水深h （m）-2.31845.41575.5622-0.05420.05880.06-0.01540.01741.018單寬流量q(10-6m3/s.m)-3.74343.87263.9098-1.35581.47081.5013-1.07061.21421.2527表6-4 滲流計(jì)算結(jié)果匯總表6.3.4 滲透穩(wěn)定分析斜心墻之后的壩殼，由于水頭大部分在防滲體損耗了，壩殼滲透坡降及滲透速度很小，發(fā)生滲透破壞的可能性不大，而在防滲墻與粘土斜心墻的接觸面按允許坡降估計(jì)問題也不大。在斜心墻的逸出點(diǎn)，滲透坡降較大，設(shè)計(jì)中采用流網(wǎng)法予以驗(yàn)算,對(duì)各斷面繪制流網(wǎng)圖，計(jì)算出逸出點(diǎn)坡降。填筑土料

37、的安全坡降，根據(jù)實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)一般為510，所以滲透坡降滿足要求，加上粘土斜心墻射有反濾層，認(rèn)為不會(huì)發(fā)生滲透破壞。6.3.5 成果分析與結(jié)論 工程采用斜墻、混凝土防滲墻作為防滲措施?？倽B流量與類似工程相比很小?？紤]繞壩滲流以及巖基透水、防滲墻的滲透系數(shù)可能取值偏小等因素，估計(jì)滲透流量會(huì)略有增大。但認(rèn)為壩的滲透坡降仍滿足設(shè)計(jì)要求。6.4 土料設(shè)計(jì)筑壩材料的設(shè)計(jì)與土壩結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、施工方法以及工程造價(jià)有關(guān)，一般力求壩體內(nèi)材料分區(qū)簡(jiǎn)單，就地、就近取材，因材設(shè)計(jì)。土石壩壩體主要由壩殼、防滲體、排水設(shè)備以及護(hù)坡等組成。由于它們工作條件不同，因而對(duì)材料要求也不同。筑壩材料應(yīng)具有與其使用目的相適應(yīng)的工程性質(zhì)，并具有良

38、好的長(zhǎng)期穩(wěn)定性。6.4.1 粘性土料設(shè)計(jì)6.4.1.1計(jì)算公式粘性土料的填筑密度以壓實(shí)干容重為設(shè)計(jì)指標(biāo)，并按壓實(shí)度確定：P = gd/gdmax式中：P填土的壓實(shí)度； gd設(shè)計(jì)填筑干容重；gdmax標(biāo)準(zhǔn)擊實(shí)試驗(yàn)最大干容重。對(duì)、級(jí)壩和各種等級(jí)的高壩P應(yīng)不低于0.960.99；對(duì)、級(jí)壩（高壩除外）應(yīng)不低于0.930.96。設(shè)計(jì)最優(yōu)含水量取在塑限附近略高于塑限，可用下式擬定： = p+IlIp式中：p土料的塑限；Ip土料的塑性指數(shù)；Il土料的液性指數(shù)，高壩可取0.070.1，低壩可取0.100.20。粘性土料實(shí)際所能達(dá)到的最大干容重為：gd = gs(1-Va)/(1+wgs/g0)式中： Va壓實(shí)

39、土體單位體積中的含氣率，粘土0.05，壤土0.04，砂壤土0.03； gs土粒容重； 填筑含水量。6.4.1.2 計(jì)算結(jié)果粘性土料設(shè)計(jì)的計(jì)算成果見表6-5。料場(chǎng)比 重GS最大容重gdmax設(shè)計(jì)干容重 gd塑限含水量p塑性指數(shù)Ip填筑含水量自然含水量孔隙比 e內(nèi)摩擦角 粘聚力滲透系數(shù)10-61#下2.6715.69615.3923.1419.4624.8024.80.73424.6724.0 4.3172#下2.6716.18715.8722.2021.7024.0024.20.72125.5023.04.801#上2.6515.30414.9925.0024.5725.0025.60.9902

40、3.1725.01.902#上2.7415.10714.8126.3023.5026.3026.31.09321.5038.03.963#下2.7017.65817.3120.0014.0015.9015.90.58028.0017.03.00表6-5 粘性土料設(shè)計(jì)成果表6.4.1.3土料的選用防滲土料經(jīng)壓實(shí)后，應(yīng)具有足夠的防滲性。土料還應(yīng)該具有足夠的塑性，使之能適應(yīng)壩體及壩基的變形而不致產(chǎn)生裂縫。已經(jīng)探明上，下游共有5個(gè)料場(chǎng)，總儲(chǔ)量為190萬m3 ，因地理位置不同，各料場(chǎng)的物理性質(zhì)，力學(xué)性質(zhì)和化學(xué)性質(zhì)也存在一定的差異，土料的采用以“近而好”為原則 。2#下 料場(chǎng)滲透系數(shù)偏大，為4.80*10

41、6而不采用。其余四個(gè)料場(chǎng)物理，力學(xué)性質(zhì)相差不是太大，基本上能滿足筑壩要求。3#下、1#下料場(chǎng)塑性指數(shù)小于20（其余大于20）1#上、2#上料場(chǎng)塑性指數(shù)偏大，對(duì)施工不便，不易保證填筑質(zhì)量，對(duì) 含水率比較敏感。3#下與 1#下相比，3#下的滲透系數(shù)較小，更有利于防滲。所以定3#下料場(chǎng)為主料場(chǎng)，1#下為輔料場(chǎng)。6.4.2 壩殼砂礫料設(shè)計(jì)6.4.2.1計(jì)算公式 壩殼砂礫料填筑的設(shè)計(jì)指標(biāo)以相對(duì)密實(shí)度表示如下：Dr =(emax-e)/(emax-emin)或 Dr =(rd-rmin)rmax/(rmax-rmin)rd式中：emax為最大孔隙比；emin為最小孔隙比；e為填筑的砂、砂卵石或地基原狀砂、

42、砂卵石的孔隙比；rd為填筑的砂、砂卵石或原狀砂、砂卵石干容重。設(shè)計(jì)相對(duì)密實(shí)度Dr要求不低于0.700.75；地震情況下，浸潤(rùn)線以下土體按設(shè)計(jì)烈度大小Dr不低于0.750.80。6.4.2.2 計(jì)算成果砂礫料的計(jì)算成果見表6-6 和表6-7。表6-6 砂礫料不均勻系數(shù)表料場(chǎng)1#下2#下3#下4#下1#上2#上3#上4#上Cu5133444456543041表中、Cu分別為不均勻系數(shù)與。表6-7 砂礫料計(jì)算成果匯總表料場(chǎng)emaxeminneDr1#上0.7860.370.3250.4810.7332#上0.7860.370.3470.5310.6133#上0.7860.370.310.4490.8

43、104#上0.7860.370.3150.4600.7841#下0.7860.370.3250.4810.7332#下0.7860.370.3220.4750.7483#下0.7860.370.3250.4810.7334#下0.7860.370.3380.5110.6616.4.2.3砂礫料的選用 土石壩的壩殼材料主要為了保持壩體的穩(wěn)定性，要求有較高的強(qiáng)度。下游壩殼水下部位和上游壩殼水位變動(dòng)區(qū)宜有較高的透水性，且具有抗?jié)B和抗震穩(wěn)定性。應(yīng)優(yōu)先選用不均勻和連續(xù)級(jí)配的砂石料。認(rèn)為不均勻系數(shù)Cu=30100時(shí)較易壓實(shí)，Cu<510時(shí)則壓實(shí)性能不好。 由表6-31知幾個(gè)料場(chǎng)的滲透系數(shù)、礫石含量及

44、不均勻系數(shù)均能滿足要求，故都可以作為筑壩材料。同時(shí)，為減小施工時(shí)的相對(duì)干擾，考慮上游料場(chǎng)砂礫料填筑在上游側(cè)，下游料場(chǎng)的砂礫料填筑在下游側(cè)，因此上下游均需選擇料場(chǎng)。從顆粒級(jí)配曲線可看出3#上、4#上料場(chǎng)砂礫料顆粒級(jí)配較好，物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)也較高，設(shè)計(jì)采用3#上作為主料場(chǎng)，同時(shí)采用4#上作為輔助料場(chǎng)。 6.5 穩(wěn)定分析計(jì)算土石壩在自重、水荷載、滲透壓力和地震荷載等作用下，若剖面尺寸不當(dāng)或壩體、壩基土料的抗剪強(qiáng)度不足，壩體或壩體連同壩基有可能發(fā)生失穩(wěn)。本設(shè)計(jì)中的穩(wěn)定分析，主要指邊坡的抗滑穩(wěn)定。穩(wěn)定分析計(jì)算的目的在于分析壩坡在各種不同工作條件下可能產(chǎn)生的失穩(wěn)形式，校核其穩(wěn)定性。6.5.1 計(jì)算方法采用

45、折線滑動(dòng)法，認(rèn)為折點(diǎn)在水位附近，并假設(shè)滑動(dòng)面只在壩殼中，而防滲體不連同壩殼一起滑動(dòng)。 由于穩(wěn)定驗(yàn)算荷載組合情況較多，為節(jié)省時(shí)間，本設(shè)計(jì)采用Visual basic編寫的山坡填土楔塊穩(wěn)定分析計(jì)算機(jī)程序進(jìn)行，源程序見附錄一。該程序處理三個(gè)楔形塊，即破壞平面的數(shù)目為三個(gè)。在使用時(shí)，破坡平面的位置沒有必要一定取在填土的底部，可假設(shè)破壞平面由任何三條或小于三條的直線組成，然后計(jì)算出安全系數(shù)，最小的破壞平面即是最危險(xiǎn)的破壞面?；ǚㄈ鐖D6-8所示： 圖6- 8 滑楔法示意圖Pi=sec(ei-i+ßi)Pi-1cos(ei-i+ßi)-(Wi+Vi)sin(ei-i)+Uisecisi

46、neix-Ceisecicoseix+cos(ei- i)其中：Cei=Ci/Ktanei=tani/KWi：楔塊重量 Pi:：土條一側(cè)的抗滑力 Pi-1：土條另一側(cè)的下滑力Wi：土條重量 Ui：作用于土條底部的孔隙壓力Wi、Vi：分別為水平和垂直地震慣性力 i：土條底部與水平面的夾角ßi：土條一側(cè)Pi與水平面夾角 ßi-1：土條另一側(cè)Pi-1與水平面夾角6.5.2 工況選擇與穩(wěn)定計(jì)算成果穩(wěn)定計(jì)算中需選取不利工況和不利部位進(jìn)行穩(wěn)定計(jì)算，本設(shè)計(jì)中對(duì)上下游坡分別計(jì)算以下幾種工況下的安全系數(shù)：上游坡：1）1/3壩高水深H =25.67 m ；2）死水位2796 m ；3）正常蓄水

47、位2821.5m ；4）正常蓄水位+地震 。下游坡：1）正常蓄水位時(shí)2752.2 m ；2)設(shè)計(jì)洪水位時(shí)2754.78 m ；3）正常蓄水位+地震。計(jì)算以上幾種工況下的上下游壩坡的最小安全系數(shù)，計(jì)算成果見表6-9。表6-9 各種工況上下游壩坡穩(wěn)定計(jì)算成果部位組合情況最小安全系數(shù)Kmin上游坡1/3壩高水深H = 26.7 m 1.704死水位2796 m1.750正常蓄水位2821.5 m1.610正常蓄水位+地震1.504下游坡正常蓄水位時(shí)2752.2m1.627設(shè)計(jì)洪水位時(shí)2754.78 m1.644正常蓄水位+地震1.5776.5.3 穩(wěn)定成果分析主要建筑物土壩的等級(jí)為級(jí)，查規(guī)范可知其壩

48、坡抗滑穩(wěn)定的安全系數(shù)應(yīng)滿足以下條件：正常運(yùn)用條件下不低于1.25，非常運(yùn)用條件時(shí)不低于1.15，非常運(yùn)用條件時(shí)不低于1.05。表6-10中各工況下的安全系數(shù)均滿足要求，且壩坡的穩(wěn)定安全系數(shù)較大，就此而言，可考慮加陡壩坡以節(jié)省工程量。但鑒于進(jìn)行穩(wěn)定計(jì)算時(shí)所作的假設(shè)條件可能與實(shí)際不符等因素，故而不改變壩坡，維持原擬定剖面尺寸不變。6.6 大壩基礎(chǔ)處理相對(duì)于混凝土壩而言，土石壩對(duì)地基的要求是較低的。但從解決地基滲漏、承載力、振動(dòng)液化等問題考慮，通常需對(duì)不同地基采用不同的處理方案，從而使土石壩建設(shè)經(jīng)濟(jì)合理，安全可靠。設(shè)計(jì)中根據(jù)壩基的實(shí)際情況對(duì)河床段與河岸段分別進(jìn)行地基處理。6.6.1 河床基礎(chǔ)處理6.

49、6.1.1防滲方案選擇。由于壩址處河床沖積層平均深20m,最大達(dá)34m，如采用粘土截水墻方案則造成施工困難，因此不予采用；采用鋼板樁造價(jià)較高，經(jīng)濟(jì)上不合理；砂礫石壩基的性質(zhì)與級(jí)配不確定，是否適合帷幕灌漿以及帷幕灌漿的防滲效果不能保證?；炷练罎B墻方案，施工快、材料省、防滲效果好，對(duì)于本工程河床處覆蓋層較厚的情況比較合適，決定采用這種方案。按混凝土的允許坡降及水頭定出厚度為0.9m。防滲墻深入河床沖積層，底部嵌入基巖，上部則與斜心墻連接。由于防滲墻兩側(cè)沖積層易沉陷，引起防滲墻頂部粘土心墻與兩側(cè)心墻的不均勻沉陷而導(dǎo)致裂縫，為此防滲墻頂部作成尖劈狀，兩側(cè)填以高塑性粘土，伸入斜心墻的厚度以確定為7m，

50、底部嵌入基巖1.0m，尖劈頂寬0.25m（具體詳見細(xì)部構(gòu)造設(shè)計(jì)部分）。6.6.1.2防滲墻的型式、材料及布置根據(jù)以往經(jīng)驗(yàn)，對(duì)于透水層厚度3060m的情況，采用槽板式混凝土防滲墻比較合適，設(shè)計(jì)中采用這種型式?；炷练罎B墻要求要求材料有足夠的抗?jié)B能力及耐久性，能防止環(huán)境水的侵蝕和溶蝕；有一定的強(qiáng)度，滿足拉應(yīng)力、壓應(yīng)力、剪應(yīng)力等各項(xiàng)強(qiáng)度指標(biāo)；要求有良好的流動(dòng)性、和易性以便水下施工；為增加混凝土柔性，使之能夠適應(yīng)較大的變形而不產(chǎn)生裂縫，在混凝土中摻以15%的粘土。防滲墻布置與斜墻之下，從防滲角度來看偏上游為好，但從防裂角度看偏下游一點(diǎn)好，綜合考慮混凝土防滲墻布置于斜心墻底面中心偏下處。6.6.2 壩肩

51、基礎(chǔ)處理壩肩兩岸為覆蓋層及全風(fēng)化巖，深約20m，性質(zhì)較差，為良好的透水料。底部為半風(fēng)化巖石，性質(zhì)較好，但由于節(jié)理作用，透水性也較強(qiáng)。右岸覆蓋層深度不大，一般在10m15m以內(nèi)，仍然采用槽板式混凝土截水墻方案。開挖深槽直達(dá)基巖，槽內(nèi)回填混凝土，與壩的防滲體連成整體?；炷翂εc河床部分防滲墻相連，并在墻下設(shè)置灌漿孔（詳見細(xì)部構(gòu)造設(shè)計(jì)部分）。6.7 細(xì)部構(gòu)造設(shè)計(jì)6.7.1 防滲體和排水設(shè)施壩體防滲體為斜墻，斜墻上下游設(shè)反濾層；壩基防滲體為混凝土防滲墻和混凝土截水墻；壩體排水為棱體排水，在排水體與壩體、壩基之間設(shè)置反濾層；上下游戧道與壩坡交接處也設(shè)置排水溝，并在壩坡設(shè)置橫向排水溝以匯集雨水，岸坡與壩坡交接處也設(shè)置排水溝，以匯集岸坡雨水，防止雨水淘刷壩坡，細(xì)部構(gòu)造見圖。6.7.2 反濾層設(shè)計(jì)在滲流出口與進(jìn)入排水處，滲透坡降較大，流速較高，土壤易發(fā)生滲透變形。為防止土體在滲流作用下發(fā)生滲透變形，在壩殼與防滲體之間、排水與壩體之間須設(shè)置反濾