尾水調(diào)壓豎井全斷面擴(kuò)挖提升系統(tǒng)專項(xiàng)方案

1、1#、2#尾水調(diào)壓豎井全斷面擴(kuò)挖提升系統(tǒng)專項(xiàng)方案1#、2#尾水調(diào)壓豎井全斷面擴(kuò)挖提升系統(tǒng)專項(xiàng)方案 批 準(zhǔn)： 審 核： 編 制： 目 錄1.概述1 1.1 工程概況1 1.2 開(kāi)挖程序12、編制依據(jù)13、卷?yè)P(yáng)提升系統(tǒng)設(shè)計(jì)1 3.1貨物大盤(pán)提升系統(tǒng)設(shè)計(jì)1 3.1.1貨物大盤(pán)荷載計(jì)算2 3.1.2 貨物大盤(pán)荷載組合3 3.1.3 貨物大盤(pán)吊環(huán)的應(yīng)力驗(yàn)算3 3.1.4 鋼絲繩內(nèi)力驗(yàn)算4 3.1.5 天頂滑輪穩(wěn)定分析5 3.1.6 (10t)卷?yè)P(yáng)機(jī)基礎(chǔ)錨固強(qiáng)度計(jì)算10 3.2罐籠提升系統(tǒng)設(shè)計(jì)11 3.2.1罐籠提升系統(tǒng)組合荷載11 3.2.2罐籠提升系統(tǒng)鋼絲繩內(nèi)力驗(yàn)算11 3.2.3罐籠提升系統(tǒng)井口工字

2、鋼梁穩(wěn)定性分析12 3.2.4罐籠提升系統(tǒng)5t卷?yè)P(yáng)基礎(chǔ)錨固穩(wěn)定性分析154、提升系統(tǒng)安裝、試驗(yàn)及注意事項(xiàng)16 4.1貨物提升系統(tǒng)安裝16 4.2罐籠提升系統(tǒng)安裝16 4.3、負(fù)荷試驗(yàn)步驟及注意事項(xiàng)：17 4.3.1、負(fù)荷試驗(yàn)步驟17 4.3.2、附屬設(shè)施的安裝17 4.3.3、注意事項(xiàng)175. 專項(xiàng)安全保障措施196.安全控制措施207. 卷?yè)P(yáng)機(jī)及吊裝配套設(shè)施的驗(yàn)收21第36頁(yè)，共36頁(yè)尾水調(diào)壓豎井全斷面擴(kuò)挖提升系統(tǒng)專項(xiàng)方案1.概述1.1 工程概況1#、2#尾調(diào)豎井井深113m，由尾調(diào)大井與阻抗管組成，尾調(diào)大井井身直徑D=11.6m、井深65.6m；阻抗管豎井井身直徑D=5.8m、井深47.4

3、m；阻抗管下平段洞身直徑D=5.8m、洞長(zhǎng)15m；據(jù)2013年11月12日監(jiān)理批復(fù)的施工方案“技術(shù)2013-034 尾水調(diào)壓室開(kāi)挖支護(hù)施工方案”尾水調(diào)壓井開(kāi)挖先由反井鉆機(jī)反拉形成1.4m導(dǎo)井，由人工乘坐提升裝置進(jìn)行1.4m導(dǎo)井?dāng)U挖為3.5m豎井（1次人工擴(kuò)挖），再由人工由上至下正向全斷面擴(kuò)挖?，F(xiàn)在人工一次擴(kuò)挖（1.4m3.5m）已經(jīng)完成，考慮到安全因素，全斷面擴(kuò)挖（3.5m11.6m/5.8m）增加一套5t罐籠提升系統(tǒng)，作為人員上下豎井電梯通道；原10t提升系統(tǒng)改為貨物大盤(pán)提升系統(tǒng)。從安全考慮，全斷面正向擴(kuò)挖前20m擴(kuò)挖完成后，才進(jìn)行大盤(pán)及罐籠提升系統(tǒng)安裝，以防止爆破對(duì)人員及設(shè)備造成損傷；前2

4、0m全斷面擴(kuò)挖施工通道，采用貼壁布置垂直梯，并設(shè)置靠背護(hù)圈，相關(guān)參數(shù)及布置形式見(jiàn)后續(xù)上報(bào)“尾水調(diào)壓豎井安全通道搭設(shè)及拆除安全技術(shù)專項(xiàng)措施”。1.2 開(kāi)挖程序開(kāi)挖程序：反井鉆機(jī)導(dǎo)井（1.4m）人工一次擴(kuò)挖3.5m導(dǎo)井（10t卷?yè)P(yáng)提升系統(tǒng)配合）人工二次全斷面擴(kuò)挖11.6m/5.8m(10t貨物提升系統(tǒng)、5t卷?yè)P(yáng)罐籠提升系統(tǒng)配合)；2、編制依據(jù)鋼筋焊接與驗(yàn)收規(guī)程JGJ18-2012；焊接通用技術(shù)條件SDZ019-85；電弧焊機(jī)通用技術(shù)條件GB/T8118-2010；鋼結(jié)構(gòu)手工電弧焊焊接工藝標(biāo)準(zhǔn)501-1996；施工升降機(jī)安全規(guī)程GB10055-2007；電氣裝置安裝工程施工及驗(yàn)收規(guī)范GB50169-

5、2006；起重機(jī)鋼絲繩保養(yǎng)、維護(hù)、安裝、檢驗(yàn)和報(bào)廢GB/T5972-2009；卷?yè)P(yáng)機(jī)試驗(yàn)規(guī)范和方法GB6947-1986；卷?yè)P(yáng)機(jī)安全規(guī)程GB13329-1991；罐籠安全技術(shù)要求（GB 16542-2010）；浙江仙居抽水蓄能電站地下廠房及尾水系統(tǒng)工程土建施工合同（C3標(biāo)）（仙蓄計(jì)合 DGCSG201123號(hào)）；浙江仙居抽水蓄能電站主體工程土建施工招標(biāo)文件（仙蓄計(jì)合 DGCSG201123號(hào)）技術(shù)條款； 浙江仙居抽水蓄能電站地下廠房及尾水系統(tǒng)工程土建施工（C3標(biāo)）投標(biāo)文件（仙蓄計(jì)合 DGCSG201123號(hào)）；3、卷?yè)P(yáng)提升系統(tǒng)設(shè)計(jì)3.1貨物大盤(pán)提升系統(tǒng)設(shè)計(jì)貨物提升系統(tǒng)采用原（1.4m3.5m）

6、吊籠提升系統(tǒng)，并將吊籠替換為5.0m桁架大盤(pán)，大盤(pán)主要用于吊運(yùn)噴錨、注漿材料及設(shè)備。大盤(pán)采用12槽鋼形成一個(gè)直徑為5m的桁架盤(pán)，大盤(pán)內(nèi)部用10槽鋼做主支撐橫梁75*5角鋼進(jìn)行隔梁內(nèi)加強(qiáng)，并鋪設(shè)一層d=3mm厚度花紋鋼板。采用四個(gè)吊扣作為大盤(pán)提升受力點(diǎn)。3.1.1貨物大盤(pán)荷載計(jì)算吊物時(shí)，按照最不利影響因素考慮，大盤(pán)上載有全部所需的開(kāi)挖、支護(hù)設(shè)備和鋼筋網(wǎng)片自重，大盤(pán)只進(jìn)行貨物吊裝，運(yùn)動(dòng)過(guò)程中大盤(pán)平臺(tái)嚴(yán)禁承載人員，大盤(pán)在到達(dá)開(kāi)挖工作面處時(shí)坐落于井口處，并以錨樁連接固定，以減少天頂滑輪一直承重受力。根據(jù)以上條件，進(jìn)行受力分析： 大盤(pán)自重：角鋼：（4*1+8*1）*4.251=51.02kg 12槽鋼及

7、10槽鋼：2*3.14*2.5*12.059+（2*3.14*1.5+10）*10.007=383.66kgD=3mm鋼板：3.14*2.5*2.5*23.55=462.17kg防護(hù)鋼筋欄桿(22螺紋鋼)：（2*3.14*2.5）*2+12*1.2）*2.99=136.9kg其它：20kg合計(jì)：（51.02+383.66+462.17+136.9+20）*9.8/1000=10.33KN； 載物重：注漿機(jī)：100kg攪拌機(jī)：60kg水泥、砂：500kg錨桿（20根）：200kg合計(jì)：（100+60+500+200）*10/1000=8.60KN； 鋼絲繩自重：113*3.43*10/1000=

8、3.88KN；（按照最不利因素影響考慮，鋼絲繩全部展開(kāi)至尾水調(diào)壓井井底） 其它：100*10/1000=1KN。3.1.2 貨物大盤(pán)荷載組合永久荷載有：大盤(pán)自重、注漿機(jī)、攪拌機(jī)、材料、鋼絲繩自重等；可變荷載有：其他；荷載效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值W=gGk+cqQk 式中，g、q永久荷載、可變荷載分項(xiàng)系數(shù)，永久荷載效應(yīng)控制的組合g應(yīng)取1.35，q一般取1.4；Gk、Qk永久荷載、可變荷載； 以上荷載計(jì)算過(guò)程中，編號(hào)為、視為永久荷載，編號(hào)為可視為可變荷載。則：F=1.35*（10.33+8.60+3.88）+1.4*1=32.19KN3.1.3 貨物大盤(pán)吊環(huán)的應(yīng)力驗(yàn)算 吊環(huán)的校核在吊裝過(guò)程中，每個(gè)吊環(huán)可考慮

9、兩個(gè)截面受力，故吊環(huán)截面面積可按下式計(jì)算 式中G構(gòu)件自重(不考慮動(dòng)力系數(shù))的標(biāo)準(zhǔn)值； m受力吊環(huán)數(shù)，當(dāng)構(gòu)件設(shè)有4個(gè)吊環(huán)時(shí)，最多只能考慮3個(gè)，即取m3； 吊環(huán)鋼的容許設(shè)計(jì)應(yīng)力，考慮動(dòng)力作用之后，規(guī)范規(guī)定50Nmm2。 吊環(huán)采用HPB235鋼筋，并嚴(yán)禁冷拉，以保持吊環(huán)具有良好的塑性。吊環(huán)錨固深度應(yīng)不小于30d，并焊接在構(gòu)件貨物大盤(pán)的骨架槽鋼上。 A=×D2/4經(jīng)計(jì)算，吊環(huán)采用直徑為8mm以上圓鋼，均滿足設(shè)計(jì)規(guī)范要求。因此，為確保安全起見(jiàn)，采用20圓鋼做為吊籠的吊環(huán)。 吊環(huán)焊縫的應(yīng)力驗(yàn)算每個(gè)吊環(huán)與對(duì)應(yīng)12槽鋼之間采用搭接滿焊，搭接長(zhǎng)度為30cm，焊縫長(zhǎng)度30cm。吊環(huán)與12槽鋼之間的焊縫主

10、要受長(zhǎng)度方向的剪應(yīng)力，計(jì)算過(guò)程如下：f=N/（helw）fwf 式中，N=32.19kN（主要物的重量及自重，已考慮組合系數(shù)），ffw=160N/mm2he為有效厚度，he=0.7h，根據(jù)構(gòu)造要求1.5t21/2h1.2t1，其中t1、t2分別為較薄、較厚焊件的板厚，t1=5.5mm，t2=20mm，所以h取5mm，有效厚度he=3.5mm，將he=3.5mm，N=32.19kN，ffw=160N/mm2，代入公式，計(jì)算可得：焊縫計(jì)算長(zhǎng)度，lw57.48mm，根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范規(guī)定，單條lw還應(yīng)大于等于8he，即lw28mm，據(jù)鋼筋搭接規(guī)范，采用單面焊時(shí)，焊縫計(jì)算長(zhǎng)度要大于10d，即200mm

11、，每個(gè)吊環(huán)與對(duì)應(yīng)12槽鋼之間采用搭接滿焊（雙面焊），搭接長(zhǎng)度為30cm，焊縫長(zhǎng)度30cm，滿足安全要求。采用相同的計(jì)算方法可知，卷?yè)P(yáng)機(jī)底座基礎(chǔ)和6根錨桿焊接，采用雙面焊，焊縫長(zhǎng)度10cm，滿足安全要求。3.1.4 鋼絲繩內(nèi)力驗(yàn)算 吊物的鋼絲繩內(nèi)力驗(yàn)算查規(guī)范可知，吊物的鋼絲繩安全系數(shù)應(yīng)不小于9，其計(jì)算按下式： n=S·a/W9 式中 n安全系數(shù)； S單根鋼絲繩額定破斷拉力，kN； a鋼絲繩根數(shù)； W總載荷，即平臺(tái)及其附屬裝置與額定載荷之和，kN。采用10t卷?yè)P(yáng)機(jī)配備31,6×37S+FC纖維芯鋼絲繩，查規(guī)范可知，單根鋼絲繩的額定最小破斷拉力為：F0=K*D2*R/1000 式

12、中F0鋼絲繩最小破斷拉力； K6×37S+FC纖維芯鋼絲繩的最小拉力系數(shù)，查表取0.33； D鋼絲繩直徑，mm； R鋼絲繩公稱抗拉強(qiáng)度, 查表取1960。代入：F01=K*D2*R/1000=0.33*31*31*1960/1000=621.6kN根據(jù)受力分析可知，卷?yè)P(yáng)機(jī)處鋼絲繩所受拉力為F=32.19kN； 得:n=621.6/32.19=19.319 滿足安全要求。3.1.5 天頂滑輪穩(wěn)定分析3.1.5.1錨桿錨固穩(wěn)定性分析：天錨砂漿錨桿為4根28、L=4.5m砂漿錨桿（外擴(kuò)71°八字形布置）,錨固深度分別為4m,根據(jù)錨桿注漿砂漿不低于M25，注漿密實(shí)度不小于80%，錨

13、桿材質(zhì)采用HRB400,抗拉拔力不低于150KN；為保險(xiǎn)起見(jiàn)將天頂滑輪旁兩根28，L=6m也與天頂滑輪焊接，根據(jù)受力分析可知，天頂滑輪錨固需要承受32.19KN的作用力，為確保安全，取40KN的作用力 。天頂滑輪錨桿主要受剪應(yīng)力和拉應(yīng)力，需要確定天頂滑輪錨桿的錨固長(zhǎng)度，計(jì)算過(guò)程如下：天頂滑輪點(diǎn)受力示意圖=F2cos(90-48)=40*cos52=0.163*40=6.52 KN （1） F=F1+F2cos48=40+40*cos48=40*(0.64+1)=65.6 KN （2） F2=F1=40KN(定滑輪) （3） 天頂滑輪錨桿主要受剪應(yīng)力和拉應(yīng)力，需要確定天頂滑輪錨桿的錨固長(zhǎng)度，計(jì)算

14、過(guò)程如下： 拉應(yīng)力驗(yàn)算 根據(jù)仙居新源公司砂漿錨桿施工工藝要求及華東設(shè)計(jì)院設(shè)計(jì)要求，進(jìn)行砂漿錨桿施工，錨桿注漿砂漿不低于M25，注漿密實(shí)度不小于80%的標(biāo)準(zhǔn)施工，錨桿材質(zhì)采用HRB400,其抗拉拔力不低于150KN。 則四根砂漿錨桿，合計(jì)：F抗150*4=600KN;得：F抗min=600KNF=F1+F2cos48=40+40*cos48=40*(0.64+1)=65.6 KN n=600/65.6=9.15天錨抗拉拔力為錨桿實(shí)際拉拔強(qiáng)度的9.15倍，滿足抗拉要求； 剪應(yīng)力驗(yàn)算根據(jù)3.1.5.1（1）天頂滑輪錨桿受剪切力=6.52KN,為保險(xiǎn)取剪切力為7.0KN，考慮錨桿承受剪應(yīng)力影響，計(jì)算如

15、下：抗剪強(qiáng)度公式為：=N/Anfv N為剪力，取7.0KN；An為凈截面面積，An=×D2/4=3.14*28*28/4=615.44mm2；fv為抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取120N/mm2則：=N/An=7.0*1000/615.44=11.37N/mm2fv =120N/mm2 天頂滑輪錨桿錨固滿足抗剪安全要求。綜合得 ，經(jīng)計(jì)算天頂滑輪砂漿錨桿滿足抗拉、抗剪安全要求。3.1.5.2天頂滑輪墊板焊縫穩(wěn)定性分析：材料屬性：鋼板厚度d=1.5mm；鋼板面積：S=40*50cm=0.2m2鋼板材性：Q235圓鋼大?。?5圓鋼搭接長(zhǎng)度l=30cm;圓鋼與鋼板焊接采用雙面焊接焊縫高度取 hf =6m

16、m頂部錨固錨桿28錨桿與圓鋼搭接焊長(zhǎng)度l2=40cm;焊條材料：J506焊縫結(jié)構(gòu)及受力分析 圓鋼與鋼板連接受力分析及計(jì)算： 焊縫承重結(jié)構(gòu)：焊縫采用雙圓鋼25與1.5mm鋼板雙面焊接搭接焊，即4條30cm焊縫受拉承載提升系統(tǒng)荷載； 焊縫高度取 hf=6mm 由構(gòu)件材性Q235查得焊縫強(qiáng)度 fwf =160MPa 焊縫分布 B=25mm L=300mm 受荷載： F =25.6kN N=40/2=40kN e=200mm 由于承受靜力荷載或間接動(dòng)力荷載，f =1.22 焊縫總有效面積 Aw =0.7*hf*2*(B-5)+L=1428.000 mm2 焊縫形心距板左端距離 x0 =-0.147 m

17、m rx =B-5-x0=20.147 mm ry =L/2+hf/4=151.5 mm 焊縫 Ix =13305978.000 mm4 焊縫 Iy =25204.118 mm4 焊縫 J=Ix+Iy=13331182.118 mm4 焊縫受扭矩 T =F*(B-x0+e)=5.764 kN·m 焊縫受剪力 V =F=25.6 kN 焊縫受軸力 N =20kN 扭矩在中心點(diǎn)產(chǎn)生的正應(yīng)力 T =T*rx/J= 8.711 MPa 扭矩在中心點(diǎn)產(chǎn)生的剪應(yīng)力 T =T*ry/J= 65.501 MPa 剪力在中心點(diǎn)產(chǎn)生的正應(yīng)力 V =V/Aw = 17.927 MPa 軸力在中心點(diǎn)產(chǎn)生的剪

18、應(yīng)力 N = N/Aw = 14.006 MPa 中心點(diǎn)折算應(yīng)力 A =sqrt(T+V)/f2+(T +N)2=82.451MPa<= fwf 滿足穩(wěn)定性要求 !圓鋼與錨桿焊接受力分析：焊縫承重結(jié)構(gòu)：焊縫采用圓鋼25與28錨桿雙面焊搭接焊，4根圓鋼及4根錨桿連接受拉承載提升系統(tǒng)荷載，其焊縫結(jié)構(gòu)如下： 焊縫高度取 hf=6mm 由構(gòu)件材性Q235查得焊縫強(qiáng)度 fwf =160MPa 焊縫條形分布 L=400mm B=25 mm 受荷載：考慮到錨桿與圓鋼間主要以相互拉力為主，橫向力可忽略 則： N=0kN F=40/2=20kN e=0mm 由于承受靜力荷載或間接動(dòng)力荷載，f =1.22

19、焊縫總有效面積 Aw =0.7*hf*2*(L-5)+B=3339.000 mm2 焊縫形心距板左端距離 x0=191.396 mm rx =L-5-x0=203.604 mm ry =B/2 + hf/4 =14 mm 焊縫 Ix =655796.75mm4 焊縫 Iy =47171468.267mm4 焊縫 J = Ix+Iy=47827265.017mm4 焊縫受扭矩 T =N*(B-x0+e)= 0 kN·m 焊縫受軸力V =N= 0 kN 焊縫受剪力 F=20 kN 扭矩在中心點(diǎn)產(chǎn)生的正應(yīng)力 T =T*rx/J = 0 MPa 扭矩在中心點(diǎn)產(chǎn)生的剪應(yīng)力 T =T*ry/J

20、= 0 MPa 軸力在中心點(diǎn)產(chǎn)生的正應(yīng)力 V =N/Aw= 0 MPa 剪力在中心點(diǎn)產(chǎn)生的剪應(yīng)力 N =F/Aw= 5.843 MPa 中心點(diǎn)折算應(yīng)力A = sqrt(T + V) / f2+(T + N)2 = 5.843 MPa <= fwf 滿足穩(wěn)定性要求 !3.1.6 (10t)卷?yè)P(yáng)機(jī)基礎(chǔ)錨固強(qiáng)度計(jì)算10T卷?yè)P(yáng)機(jī)坐落在已開(kāi)挖完畢的尾水調(diào)壓上室?guī)r面上，人工將基礎(chǔ)巖面找平、清理干凈，澆筑25cmC25混凝土，底部打設(shè)28砂漿錨桿，長(zhǎng)度3.0m，入巖2.8m，錨桿外露部分與10T卷?yè)P(yáng)機(jī)基礎(chǔ)底座焊接，共計(jì)布置8根錨桿，每側(cè)4根。根據(jù)受力分析可知，卷?yè)P(yáng)機(jī)需要承受32.19KN的作用力，為確

21、保安全，取40KN的作用力 。卷?yè)P(yáng)機(jī)地錨錨桿主要受剪應(yīng)力和拉應(yīng)力，需要確定卷?yè)P(yáng)機(jī)的錨固長(zhǎng)度，計(jì)算過(guò)程如下： 拉應(yīng)力驗(yàn)算 錨固段長(zhǎng)度mm 錨桿軸向拉力設(shè)計(jì)值 K安全系數(shù)鋼筋根數(shù) 單根鋼筋mm介面粘結(jié)強(qiáng)度降低系數(shù)，取0.60.85。 水泥結(jié)束巖體與巖石孔數(shù)粘結(jié)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值取0.54.0，按照不利因素考慮取0.5。經(jīng)計(jì)算：=1.8*40*1000/(3.14*8*28*0.85*0.5)=240.86mm2800mm卷?yè)P(yáng)機(jī)錨固滿足抗拉安全要求。 剪應(yīng)力驗(yàn)算根據(jù)尾水調(diào)壓豎井的卷?yè)P(yáng)機(jī)、鋼絲繩、天頂滑輪的布置關(guān)系可知，卷?yè)P(yáng)機(jī)和鋼絲繩、在一條水平線上，按最不利因素影響可知，將拉力40KN全部視為剪力，考慮錨桿

22、只承受剪應(yīng)力影響，計(jì)算如下：抗剪強(qiáng)度公式為：=N/Anfv N為剪力，取40KN；An為凈截面面積，An=×D2/4=3.14*28*28/4=615.44mm2；fv為抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取120N/mm2則：=N/An=40*1000/615.44=64.99N/mm2fv =120N/mm2 卷?yè)P(yáng)機(jī)錨固滿足抗剪安全要求。經(jīng)計(jì)算，滿足抗拉、抗剪安全要求。3.2罐籠提升系統(tǒng)設(shè)計(jì)罐籠提升系統(tǒng)用于人員上下豎井運(yùn)輸，主要由四部分組成：專業(yè)罐籠、I22A工字鋼導(dǎo)向梁、鋼絲繩、5t卷?yè)P(yáng)機(jī)。專業(yè)罐籠：采用直接購(gòu)買(mǎi)成套裝置，含緩沖器2臺(tái)、直徑28緩沖繩（5m）2根、防墜落系統(tǒng)1套、旋轉(zhuǎn)器1套、XS5

23、5繩環(huán)1臺(tái)、罐耳2付、軸承柵架1付、槭子1付。罐籠上配套有防轉(zhuǎn)旋轉(zhuǎn)器，并設(shè)置有緩沖措施。鋼絲繩：采用一根直徑6×37S+FC纖維芯鋼絲繩（長(zhǎng)度大于140m），作為主繩；工字鋼導(dǎo)向梁：雙根I22工字鋼（含兩變混凝土支墩及錨固筋）；5t卷?yè)P(yáng)機(jī)：自帶21#鋼絲繩卷?yè)P(yáng)機(jī)；配套穩(wěn)繩：罐籠上配置2根配套穩(wěn)繩，穩(wěn)繩為直徑21#鋼絲繩,起到二次防墜保險(xiǎn)作用。3.2.1罐籠提升系統(tǒng)組合荷載罐籠限載2人（每人按100Kg計(jì)算），空載罐籠重為1.4t,滿載為1.6t。鋼絲繩：G繩=113*2*1.84=415.84Kg；罐籠提升時(shí)，按照最不利影響因素考慮，罐籠滿載。得：G=（1600+415.84）*10

24、/1000=20.16KN3.2.2罐籠提升系統(tǒng)鋼絲繩內(nèi)力驗(yàn)算查規(guī)范可知，吊人的鋼絲繩安全系數(shù)應(yīng)不小于14。其計(jì)算按下式： n=S·a/W14 式中 n安全系數(shù)； S單根鋼絲繩額定破斷拉力，kN； a鋼絲繩根數(shù)； W總載荷，即平臺(tái)及其附屬裝置與額定載荷之和，kN。采用卷?yè)P(yáng)機(jī)配備21,6×37S+FC纖維芯鋼絲繩，查規(guī)范可知，單根鋼絲繩的額定最小破斷拉力為： F0=K*D2*R/1000 式中F0鋼絲繩最小破斷拉力； K6×37S+FC纖維芯鋼絲繩的最小拉力系數(shù)，查表取0.33； D鋼絲繩直徑，mm； R鋼絲繩公稱抗拉強(qiáng)度, 查表取1960。代入：F0=K*D2*R

25、/1000=0.33*21*21*1960/1000=285.24kN根據(jù)受力分析可知， 5T卷?yè)P(yáng)機(jī)處鋼絲繩所受拉力為W=20.16kN；并且罐籠采用單鋼絲繩起吊（另一根作為保險(xiǎn)繩），得出： n=285.24/20.16=14.1514 滿足安全要求。3.2.3罐籠提升系統(tǒng)井口工字鋼梁及門(mén)架穩(wěn)定性分析根據(jù)多個(gè)方案比較，及與業(yè)主監(jiān)理專題會(huì)討論，從安全角度出發(fā)，不采用原方案的自制吊籠提升系統(tǒng)進(jìn)行人員運(yùn)輸，而采用由專業(yè)廠家生產(chǎn)設(shè)計(jì)一套罐籠提升人員運(yùn)輸系統(tǒng)。工字鋼主梁：工字鋼主承載梁采用兩根I28a普通工字鋼并排焊接形成組合梁（組合梁底部接觸面積大，更加趨于穩(wěn)定），工字鋼主梁兩側(cè)采用加密鎖扣錨桿錨固梁

26、混凝土支墩（錨桿外露50cm帶20cm彎鉤），混凝土支墩采用C30（二級(jí)配）混凝土澆筑完成（內(nèi)布置1215cm*15cm鋼筋網(wǎng)片，并與鎖口錨桿連接）。工字鋼連接梁：主承載梁與井口邊緣設(shè)置兩根7.2m的I22a工字鋼梁，作為井口主梁與井邊連接梁，連接梁間距1.4m(內(nèi)側(cè)邊對(duì)邊)，并以2550cm,L=150cm螺紋鋼焊接進(jìn)行連接，上鋪設(shè)花紋鋼板作為通道；工字鋼次梁：在兩個(gè)連接梁上設(shè)置帶斜撐工字鋼立柱，作為次梁支撐柱，工字鋼立柱（5.4m）采用錨固接方式與連接梁連接,并在其腰中部設(shè)置工字鋼斜支撐，斜支撐與連接梁也采用錨接的方式連接；次梁采用2根I22a工字鋼并排焊接，中間間隔32cm，次梁上部焊接

27、1個(gè)定滑輪（D=40cm）為保證其穩(wěn)定性，根據(jù)受力方向分析，在其立柱頂兩邊再設(shè)置一拉一撐，左側(cè)采用12#鋼絲繩系拉于主梁，右側(cè)采用管徑100mm壁厚6mm無(wú)縫鋼管支撐，斜撐鋼管一端錨固接，一端嵌接固定，為減少斜撐鋼管撓度變形，在其下方設(shè)置管徑48mm壁厚3mm鋼管進(jìn)行加強(qiáng)支撐（鋼管間距1.5m）,斜向支撐鋼管（100mm壁厚6mm無(wú)縫鋼管），由50*5角鋼連接，間距70cm。尾調(diào)井井口工字鋼梁布置示意圖1尾調(diào)井井口工字鋼梁布置示意圖23.2.3.1工字鋼次梁門(mén)架穩(wěn)定分析次梁變形穩(wěn)定分析：工字鋼次梁為2根I22a工字鋼構(gòu)成，梁長(zhǎng)度1.4m跨距。罐籠（載2人）重力為20.16kN，考慮到重力加速度

28、及其它動(dòng)荷載影響，為保險(xiǎn)起見(jiàn)取罐籠（載2人）對(duì)工字鋼梁作用力為30KN. 計(jì)算如下： 共 1 跨 工字鋼梁材性：Q235 罐籠作用于雙工字鋼梁作用力為30KN,均分至單根為15KN，則單根工字鋼全梁有均布荷載 Q=15/1.4=10.71 KN/m 考慮自重，自重放大系數(shù)為 1.2 跨度為 1.4 m 截面為 普工22a 截面Ix =3.41e+007 mm4 截面Wx =310000 mm3 面積矩Sx =176304 mm3 腹板總厚 7.5 mm 塑性發(fā)展系數(shù) x =1.05 整體穩(wěn)定系數(shù) b =0.6 由最大壁厚 12.3 mm 得： 截面抗拉抗壓抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f = 215 MPa

29、 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv = 125 MPa 剪力范圍為 -7.77461-7.77461 KN 彎矩范圍為 -2.72111-1.35312e-007 KN.M 最大撓度為 0.0790879 mm (撓跨比為 1/17701) 由 Vmax*Sx / (Ix*Tw) 得:計(jì)算得最大剪應(yīng)力為 5.35951 MPa 滿足! 由 Mx / (x*Wx) 得:計(jì)算得強(qiáng)度應(yīng)力為 8.35979 MPa 滿足! 由 Mx / (b*Wx) 得:計(jì)算得穩(wěn)定應(yīng)力為 14.6296 MPa 滿足!次梁及立柱錨接板穩(wěn)定性計(jì)算錨接板螺栓群穩(wěn)定性計(jì)算：罐籠（載2人）重力為20.16kN，考慮到重力加速度及其它

30、動(dòng)荷載影響，為保險(xiǎn)起見(jiàn)取罐籠（載2人）對(duì)工字鋼梁作用力為30KN，工字鋼次梁由兩處錨接板固定，則單個(gè)錨接板受力30/2=15KN,考慮最大靜載力取2倍值,取30KN。剪切力：V=sin53°T=30 sin53°=12KN軸向力：N=cos53°T+G=30cos53°+30=57.6 KN彎矩：M=30*0.010=0.3 KN.M-1基本參數(shù) 螺栓選用普通螺栓，A級(jí)或B級(jí)，M22 受剪面數(shù)目為4個(gè) 由 GB 50017-2003 查表得： 單個(gè)螺栓受剪承載力 Nvb = 258.490 kN 單個(gè)螺栓受壓承載力 Ncb = 176 kN 螺栓群受力

31、N=57.6 kN V=12 kN M=0.3 kN·m；-2螺栓群形心計(jì)算 螺栓個(gè)數(shù) BoltNum =4（顆） 排列方式： 對(duì)齊排列 螺栓位置： ( -11, -9) ( 11, -9) ( -11, 9) ( 11, 9) 螺栓群形心位置 (0,0)-3螺栓受力計(jì)算 (11 , 9)處螺栓受剪力最大： 受到N產(chǎn)生的剪力 Nx1 = N/BoltNum = 14.4 kN 受到V產(chǎn)生的剪力 Ny1 = -V/BoltNum = -3 kN 受到M產(chǎn)生的剪力 Nx2 = 3.342 kN Ny2 = -4.084 kN Nv = sqrt (Nx1+Nx2)2 + (Ny1+Ny2

32、)2 = 19.104 kN Nv min( Nvb , Ncb ) 滿足!焊縫穩(wěn)定性計(jì)算：罐籠（載2人）重力為20.16kN，考慮到重力加速度及其它動(dòng)荷載影響，為保險(xiǎn)起見(jiàn)取罐籠（載2人）對(duì)工字鋼梁作用力為30KN，工字鋼次梁由兩處錨接板固定，則單個(gè)錨接板受力30/2=15KN；截面：220*120*6*8 （I22工字鋼）焊縫高度取 hf =6mm由構(gòu)件材性Q235查得焊縫強(qiáng)度 fwf =160 MPa受荷載 F=15*sin53°=6kN； N=15+15*cos53°=28.8kN； e=400+220=620mm由于承受靜力荷載或間接動(dòng)力荷載，f = 1.22上翼緣

33、厚 T1 =8mm下翼緣厚 T2 =8mm上翼緣外側(cè)焊縫有效面積 Aw11 = 798mm2上翼緣內(nèi)側(cè)焊縫有效面積 Aw12 = 772.8mm2下翼緣外側(cè)焊縫有效面積 Aw21 = 798mm2下翼緣內(nèi)側(cè)焊縫有效面積 Aw22 = 772.8mm2腹板兩側(cè)焊縫有效面積 Aw3 = 1965.6mm2總的焊縫有效面積 Aw = 5107.200mm2焊縫形心至上翼緣外側(cè)距離 y0 = 125.00mm焊縫 Ix = 55127314.2 mm4焊縫受彎矩 M = F*e = 3.72kN·m焊縫受剪力 V = F = 6kN焊縫受軸力 N = 28.8kN由剪力產(chǎn)生的剪應(yīng)力 V =

34、V / Aw3 = 3.053MPa由軸力產(chǎn)生的正應(yīng)力 N = N / Aw = 5.639MPaA點(diǎn)：上翼緣內(nèi)側(cè)與腹板相交處：由彎矩在A點(diǎn)產(chǎn)生的正應(yīng)力 M_A = M/Ix *(y0-T1-hf/2) = 7.693MPaB點(diǎn)：下翼緣內(nèi)側(cè)與腹板相交處：由彎矩在B點(diǎn)產(chǎn)生的正應(yīng)力 M_B = M/Ix x (H-T2-hf/2-y0) = 7.693MPaA點(diǎn)折算應(yīng)力 A = sqrt(N+M_A)/Bf2+V2 = 11.346 MPa <= fwf 滿 足 !B點(diǎn)折算應(yīng)力 B = sqrt(N+M_B)/Bf2+V2 = 3.486 MPa <= fwf 滿 足 !結(jié)論： 工字鋼

35、立柱與錨接板焊接強(qiáng)度滿足要求 !垂直工字鋼立柱穩(wěn)定計(jì)算：NG為罐籠重力提供給立柱壓力，按3.2.3.1(2)計(jì)算，重力取15KN,得NG=15KN；N1=Tsin53°=15*sin53°=6KN (T為卷?yè)P(yáng)機(jī)拉力提供的壓力)得：N軸心壓力=NG+N1=15+6=21KN; 立柱的穩(wěn)定性計(jì)算公式: 其中 N - 立柱的軸心壓力設(shè)計(jì)值(kN) ：N = 21kN； - 軸心受壓立柱的穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計(jì)算立柱的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立柱凈截面面積(cm2)：A =42.10cm2； W - 立柱凈截面模量(抵

36、抗矩)(cm3)：W=41.09cm3； -立桿抗壓強(qiáng)度計(jì)算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 ：f =205.000 N/mm2； Lo- 計(jì)算長(zhǎng)度 (m)；lo =1.1*5.4=5.94m(1.1為長(zhǎng)度附加系數(shù)) Lo/i =5940.000/ 15.900 =373.58； 由長(zhǎng)細(xì)比 Lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立柱的穩(wěn)定系數(shù)= 0.209 ；立柱受壓強(qiáng)度計(jì)算值=21000/（0.209×4210）=6.75N/mm2； 立柱穩(wěn)定性計(jì)算 = 6.75N/mm2 小于 f = 205.000滿足要求！由于立柱工字鋼受到卷?yè)P(yáng)鋼絲繩側(cè)向拉力，其容易發(fā)生單側(cè)受力彎

37、曲，因此需對(duì)其側(cè)向撓度變形進(jìn)行分析：罐籠（載2人）重力為20.16kN，考慮到重力加速度及其它動(dòng)荷載影響，為保險(xiǎn)起見(jiàn)取罐籠（載2人）對(duì)單根工字鋼立柱端頭作用力為T(mén)=30/2=15KN. Fx=Tsin53°=15*0.4=6 KN得出其均布荷載Q=6/5.4=1.12KN/M；計(jì)算分析如下： I22a工字鋼立柱材性：Q235 立柱均布荷載 1.12 KN/M 考慮自重，自重放大系數(shù)為 1.2 長(zhǎng)度為 5.4 M 截面為 普工22a 截面Ix =3.41e+007 mm4 截面Wx =310000 mm3 面積矩Sx =176304 mm3 腹板總厚 7.5 mm 塑性發(fā)展系數(shù) x =

38、1.05 整體穩(wěn)定系數(shù) b =0.6 由最大壁厚 12.3 mm 得： 截面抗拉抗壓抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f =215MPa 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv =125MPa 剪力范圍為 -4.09477-4.09477 KN 彎矩范圍為 -5.52794-7.05469e-008 KN.M 最大撓度為 2.39033 mm (撓跨比為 1/2259) 由 Vmax*Sx / (Ix*Tw) 得 計(jì)算得最大剪應(yīng)力為 2.82277 MPa 滿足! 由 Mx / (x*Wx) 得 計(jì)算得強(qiáng)度應(yīng)力為 16.9829 MPa 滿足! 由 Mx / (b*Wx) 得 計(jì)算得穩(wěn)定應(yīng)力為 29.7201 MPa 滿足!

39、為保證其立柱端頭為鉸接連接，維持其穩(wěn)定性，在其頂端設(shè)置增加一根直徑100mm壁厚6mm無(wú)縫鋼管加強(qiáng)斜撐，減少其彎矩及撓度變形，鋼管垂直夾角為53度，為減少鋼管彎曲變形，按腳手架規(guī)范標(biāo)準(zhǔn)對(duì)其下部進(jìn)行支撐推頂，間距1.5m設(shè)置一根立桿。立柱、斜撐與連接梁錨接板穩(wěn)定計(jì)算螺栓群穩(wěn)定性計(jì)算：工字鋼次梁門(mén)架自身重力為18.5KN；由卷?yè)P(yáng)拉力與罐籠重力合力為：40.32 kN；綜合計(jì)算：連接梁所受力為：58.82KN, 考慮到重力加速度及其它動(dòng)荷載影響，受力取值60KN,以二倍靜力計(jì)算，單個(gè)連接梁錨接板受力為60KN(以最不利考慮，暫不考慮斜撐板錨接力)；整個(gè)門(mén)架看作一個(gè)整體，其受到卷?yè)P(yáng)拉力仍按3.2.2.

40、1（1）取值30KN;剪切力：V=sin53°T=30 sin53°=12KN軸向力：N=cos53°T+G=30cos53°+60=87.6 KN彎矩：M=30*5.4/2=81KN.M-1基本參數(shù) 螺栓選用普通螺栓，A級(jí)或B級(jí)，M16 受剪面數(shù)目為2個(gè) 由 GB 50017-2003得： 單個(gè)螺栓受剪承載力 Nvb =68.361 kN 單個(gè)螺栓受壓承載力 Ncb =128 kN 螺栓群受力 N =87.6 kN V =12 kN M =81 kN·m-2螺栓群形心計(jì)算 螺栓個(gè)數(shù) BoltNum = 4 排列方式：對(duì)齊排列 螺栓位置： (

41、-14, -8) ( 14, -8) ( -14, 8) ( 14, 8) 螺栓群形心位置 (0,0)-3螺栓受力計(jì)算 (14 , 8)處螺栓受剪力最大： 受到N產(chǎn)生的剪力 Nx1 = N/BoltNum = 21.9 kN 受到V產(chǎn)生的剪力 Ny1 = -V/BoltNum = -3 kN 受到M產(chǎn)生的剪力 Nx2 = 623.077 kN Ny2 = -1090.385 kN Nv = sqrt (Nx1+Nx2)2 + (Ny1+Ny2)2 = 1269.443 kN Nv > min( Nvb , Ncb ) 不滿足!由于彎距太大，其錨接板無(wú)法滿足要求，根據(jù)該情況，在門(mén)架立柱上各

42、增加兩根3m長(zhǎng)I22a工字鋼，以減少其彎矩影響，并增加到6塊錨接板固定，并增加2根斜向支撐鋼管（100，壁厚6mm無(wú)縫鋼管）； 得：剪切力：V=sin53°T=30 sin53°=12KN軸向力：N=cos53°T+G=30cos53°+60=87.6 KN彎矩：M=6.75KN.M-4基本參數(shù) 螺栓選用普通螺栓，A級(jí)或B級(jí)，M22 受剪面數(shù)目為2個(gè) 由 GB 500172003查表得： 單個(gè)螺栓受剪承載力 Nvb = 129.245 kN 單個(gè)螺栓受壓承載力 Ncb = 176 kN 螺栓群受力 N = 87.6 kN V = 12 kN M = 6.

43、75 kN·m-5螺栓群形心計(jì)算 螺栓個(gè)數(shù) BoltNum = 4 排列方式： 對(duì)齊排列 螺栓位置： ( -14, -8) ( 14, -8) ( -14, 8) ( 14, 8) 螺栓群形心位置 (0,0)-6螺栓受力計(jì)算 (14 , 8)處螺栓受剪力最大： 受到N產(chǎn)生的剪力 Nx1 = N/BoltNum = 21.9 kN 受到V產(chǎn)生的剪力 Ny1 = -V/BoltNum = -3 kN 受到M產(chǎn)生的剪力 Nx2 = 51.923 kN Ny2 = -90.865 kN Nv = sqrt (Nx1+Nx2)2 + (Ny1+Ny2)2 = 119.418 kN Nv min

44、( Nvb , Ncb ) 滿足!綜上：分析得： 門(mén)架梁（次梁）整體穩(wěn)定性滿足要求。3.2.3.2工字鋼連接梁穩(wěn)定性分析 連接梁承載變形穩(wěn)定計(jì)算工字鋼次梁門(mén)架自身重力為18.5KN；由卷?yè)P(yáng)拉力與罐籠重力合力為：40.32 kN；綜合計(jì)算：連接梁所受力為：58.82KN, 考慮到重力加速度及其它動(dòng)荷載影響，受力取值60KN，單根連接梁受力為30KN; 梁材性：Q235 全梁有均布荷載 Q=30/7.2=4.17 KN/M 考慮自重，自重放大系數(shù)為 1.21 跨計(jì)算結(jié)果： 跨度為 7.2 M 截面為 普工22a 截面Ix = 3.41e+007 mm4 截面Wx = 310000 mm3 面積矩S

45、x = 176304 mm3 腹板總厚 7.5 mm 塑性發(fā)展系數(shù) x = 1.05 整體穩(wěn)定系數(shù) b = 0.6 由最大壁厚 12.3 mm 得： 截面抗拉抗壓抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f = 215 MPa 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv = 125 MPa 剪力范圍為 -16.4397-16.4397 KN 彎矩范圍為 -29.5915-5.25625e-007 KN.M 最大撓度為 22.7477 mm (撓跨比為 1/316) 由 Vmax*Sx / (Ix*Tw) 得 計(jì)算得最大剪應(yīng)力為 11.3329 MPa 滿足! 由 Mx / (x*Wx) 得 計(jì)算得強(qiáng)度應(yīng)力為 90.9108 MPa 滿足

46、! 由 Mx / (b*Wx) 得 計(jì)算得穩(wěn)定應(yīng)力為 159.094 MPa 滿足!連接梁與主梁錨接穩(wěn)定計(jì)算工字鋼次梁門(mén)架自身重力為18.5KN；由卷?yè)P(yáng)拉力與罐籠重力合力為：40.32 kN；連接梁自重：12.75 kN（含通道連接筋及防滑鋼板）綜合計(jì)算：合計(jì)連接梁及門(mén)架向下合力為：71.57KN, 考慮到重力加速度及其它動(dòng)荷載影響，受力取值75KN,單個(gè)錨接板豎直向下受力為：;剪切力：V=sin53°T=30 sin53°=12KN軸向力：N=cos53°T+G=30cos53°+75/2=65.1 KN彎矩：M=0.22*30 sin53°

47、=2.64KN.M-1基本參數(shù) 螺栓選用普通螺栓，A級(jí)或B級(jí)，M22 受剪面數(shù)目為2個(gè) 由 GB 50017-2003 第67頁(yè) 7.2.1 得： 單個(gè)螺栓受剪承載力 Nvb = 129.245 kN 單個(gè)螺栓受壓承載力 Ncb = 176 kN 螺栓群受力 N = 65.1 kN V = 12 kN M = 2.64 kN·m-2螺栓群形心計(jì)算 螺栓個(gè)數(shù) BoltNum = 4 排列方式： 對(duì)齊排列 螺栓位置： ( -14, -8) ( 14, -8) ( -14, 8) ( 14, 8) 螺栓群形心位置 (0,0)-3螺栓受力計(jì)算 (14 , 8)處螺栓受剪力最大： 受到N產(chǎn)生的

48、剪力 Nx1 = N/BoltNum = 16.275 kN 受到V產(chǎn)生的剪力 Ny1 = -V/BoltNum = -3 kN 受到M產(chǎn)生的剪力 Nx2 = 20.308 kN Ny2 = -35.538 kN Nv = sqrt (Nx1+Nx2)2 + (Ny1+Ny2)2 = 53.137 kN Nv min( Nvb , Ncb ) 滿足!綜上：分析得： 工字鋼連接梁整體穩(wěn)定性滿足要求。3.2.3.3工字鋼主梁穩(wěn)定性分析主梁承載變形穩(wěn)定計(jì)算工字鋼次梁門(mén)架自身重力為18.5KN；由卷?yè)P(yáng)拉力與罐籠重力合力為：40.32 kN；連接梁自重：12.75 kN（含通道連接筋及防滑鋼板）綜合計(jì)算

49、：合計(jì)連接梁及門(mén)架向下合力為：71.57KN, 考慮到重力加速度及其它動(dòng)荷載影響，受力取值75KN，由于主梁作為門(mén)架重支撐一部分，因此取合力的1/2作為主梁支撐力37.5KN,考慮到井口超挖情況，取井口寬度為13.2m得均布荷載為2.84KN/M,為保證其穩(wěn)定性，采用雙I28B工字鋼梁，得處單根均布荷載為1.42KN/M;共1 跨 梁材性：Q235 全梁有均布荷載 1.42 KN/M 考慮自重，自重放大系數(shù)為 1.2 1 跨計(jì)算結(jié)果： 跨度為 13.2 M 截面為 普工28b 截面Ix = 7.48e+007 mm4 截面Wx = 534286 mm3 面積矩Sx = 309942 mm3 腹

50、板總厚 10.5 mm 塑性發(fā)展系數(shù) x = 1.05 整體穩(wěn)定系數(shù) b = 0.6 由最大壁厚 13.7 mm 得： 截面抗拉抗壓抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f = 215 MPa 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv = 125 MPa 剪力范圍為 -13.1645-13.1645 KN 彎矩范圍為 -43.4428-4.125e-007 KN.M 最大撓度為 51.1712 mm (撓跨比為 1/257) 由 Vmax*Sx / (Ix*Tw) 得: 計(jì)算得最大剪應(yīng)力為 5.19509 MPa 滿足! 由 Mx / (x*Wx) 得: 計(jì)算得強(qiáng)度應(yīng)力為 77.4382 MPa 滿足! 由 Mx / (b*Wx)

51、 得: 計(jì)算得穩(wěn)定應(yīng)力為 135.517 MPa 滿足!工字鋼主梁兩端錨固穩(wěn)定性計(jì)算根據(jù)受力分析，工字鋼梁力傳遞至混凝土支墩，其工字鋼主要承載一個(gè)卷?yè)P(yáng)機(jī)方向的水平拉力及豎直向下的力；豎直向下的力（F罐籠、門(mén)架、連接梁）主要由混凝土墩提供支撐力給予抵消，混凝土支墩強(qiáng)度為C30混凝土，在達(dá)到7天齡期以后，其抗壓強(qiáng)度能抵抗工字鋼面積給予混凝土的壓力: 根據(jù)3.2.3.3（1）得合力為：71.57KN, 考慮到重力加速度及其它動(dòng)荷載影響，受力取值75KN，由于主梁作為門(mén)架重支撐一部分，因此取合力的1/2作為主梁支撐力37.5KN。罐籠（載2人）、門(mén)架、連接梁對(duì)工字鋼主梁(雙梁)作用力為37.5KN.按單根工字鋼壓力計(jì)算： F=37.5/2=18.75KN；得出P壓=F/S=18.75/（0.11*（0.8-0.15）*1000）=0.26Mpa30Mpa； 滿足混凝土承壓要求。水平橫向力（F卷?yè)P(yáng)機(jī)）： 該力為由卷?yè)P(yáng)機(jī)傳遞至工字鋼梁，再由工字鋼傳遞至混凝土支墩上錨樁筋上的力，需要由錨樁筋剪切力給予抵抗。 單根錨樁筋受最大剪切力：剪max=(F卷/2/4)=20.16/2/8=1.26KN；