瓦窯110kv變電站高支模專項施工項目設計方案

1、瓦窯 110kv 變電站高支模專項施工項目設計方案第一章工程概況及編制依據(jù)一、工程概況工程名稱瓦窯 110kv 變電站地理位置槐泗鎮(zhèn)三星村。建設單位某某省電力公司設計單位某某設計監(jiān)理單位某某電力建設監(jiān)理監(jiān)督單位施工總承某某包單位合同圍施工圖中全部合同質量目標優(yōu)質結構合同工期330 天投資性質合同性質國家電網(wǎng)公司投資/瓦窯 110kv 變電站工程高支模部分主要集中在主變室及主變散熱室、110KVGIS室，其板頂標高分別為 10.0m、14.0m。分別在 4.95 米、 10.0 米、14.0 米設置結構梁連接，柱斷面尺寸多為600*600，屋面梁最大斷面尺寸為400*1200，板厚為120mm。

2、該部位結構為高大模板施工，為此專門編制本施工方案。（具體尺寸、部位見后附圖）二、編制依據(jù)序號名稱編號1建筑結構荷載規(guī)GB50009-20012建筑施工扣件鋼管腳手架安全技術規(guī)JGJ130-20113建筑施工安全檢查標準JGJ59-994建筑工程施工質量驗收統(tǒng)一標準GB50300-20015混凝土結構施工質量驗收驗收規(guī)GB50204-20026混凝土泵送施工技術規(guī)程JGJ/T10-957工程建設標準強制性條文 （房屋建筑部2002 年版分）8現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓（屋面）板及砌體設DBJ13-20-1999計與施工技術規(guī)程9建筑施工模板安全技術規(guī)JGJ162-200810新編實用材料手冊11建筑設計、

3、結構設計施工圖紙三、編制目的為加強本工程項目超過一定規(guī)模的危險性較大工程 （高大模板支撐系統(tǒng)）安全專項施工方案的安全組織、技術及設計施工管理，堅持“安全第一、預防為主、綜合治理”的方針，防止建筑施工安全事故發(fā)生，落實責任，確保人身和財產(chǎn)安全。第二章施工部署一、施工準備（一）技術準備1、技術部門做好圖紙會審工作，并按設計回復意見對相關部位、人員做好交底，施工過程中發(fā)現(xiàn)疑問及時與設計做好溝通，及時處理。2、召開項目現(xiàn)場技術交底會議，主模板施工技術措施進行交底，并明確相應管理圍，使其施工前作好充分準備。3、對勞務作業(yè)隊伍進行施工前的安全、質量技術交底和安全生產(chǎn)、 文明施工教育及管理宣傳。（二）勞動力

4、準備分包隊伍選用具備建筑業(yè)勞務企業(yè)資質的成建制模板工程勞務作業(yè)分包隊伍，具體負責全部模板分項工程的制作與安裝，并督促勞務企業(yè)配備相應的技術、質量、安全管理人員，擬投入木工技術工人25 人，架子工 10 人，普工 10 人。（三）材料準備1、鋼管：應采用符合現(xiàn)行國家標準的Q235普通鋼管的要求，其質量應符合 GB-T700標準中規(guī)定。鋼管規(guī)格采用外徑 48mm，壁厚按實際取均值 3.0mm，表面應平直光滑，不得使用有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁及裂紋的鋼管，鋼管上嚴禁打孔。用于立桿、水平橫桿的鋼管長度為4.5 6m，每根鋼管的最大質量不大于 25kg。所采用的鋼管必須規(guī)格統(tǒng)一。2、扣件：應采用可鍛鑄鐵制

5、作的扣件，其材質應符合 GB15831標準的規(guī)定，采購的扣件應有生產(chǎn)許可證、測試報告和產(chǎn)品質量合格證，新、舊扣件均應進行防銹處理。所采用的扣件（直角扣件、對接扣件、旋轉扣件等）用扭力矩抽樣檢測達65N.m時不得發(fā)生破壞，應能靈活轉動。旋轉扣件的兩旋轉面間隙應少于1mm，扣件夾緊鋼管時， 開口處的最小距離要不少于5mm。所有扣件、螺栓等零配件必須規(guī)格統(tǒng)一。 、方木、底模的材料應符合現(xiàn)行國家標準木結構工程施工質量驗收標準 （GB50206）的有關規(guī)定。3、方木、底模的材料應符合現(xiàn)行國家標準 木結構工程施工質量驗收標準（GB50206）的有關規(guī)定。模板支架中其他輔助材料的質量應符合相關規(guī)定。4、可調(diào)

6、托撐螺桿外徑不得小于36mm，直徑與螺距應符合現(xiàn)行國家標準，可調(diào)托撐的螺桿與支托板焊接應牢固，焊縫高度不得小于6mm，可調(diào)托撐螺桿與螺母旋合長度不得少于5 扣，螺母厚度不得小于30mm；可調(diào)托撐受壓承載力設計值不應小于40KN，支托板厚不應小于5mm。5、項目部材料員、 施工員須對滿堂支撐架將使用的鋼管、扣件材料質量按規(guī)定組織檢查、驗收，對不符合要求的鋼管、扣件不得使用。二、項目組織機構項目經(jīng)理：林勇安全負責人：張正貴技術負責人：謝凱施質材資工量料料員員員員蔣劉趙楊祖磊猴熙國飛媛瓦木鋼機工工筋電班班班班長長長長劉吳母袁金明智光巴武杰忠三、施工流程：定位放線支架安裝模板制作墻、 柱鋼筋鋼筋綁扎驗

7、收模板安裝、固定驗收墻柱澆筑混凝土梁板模板安裝梁板鋼筋綁扎驗收澆筑梁板混凝土混凝土養(yǎng)護、成活拆模及表面處理第三章模板分項工程一、模板安裝質量要求（一）一般要求1、模板安裝后應滿足足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性， 能可靠地承受澆搗的砼重量、側壓力及施工中所產(chǎn)生的荷載。2、模板表面應清理干凈， 涂水性脫模劑，不得有流墜。 質量不合格模板或模板變形未修復的，嚴禁使用。模板接縫應嚴密，以防漏漿。在模板吊幫上不得蹬踩，應保護模板的牢固與嚴密。3、模板構造應簡單、裝拆方便，并滿足鋼筋的綁扎、安裝及砼的澆筑、養(yǎng)護等工藝要求。（二）模板安裝質量控制措施1、及時組織模板工程安裝施工安全技術交底。2、在模板支設標高處通

8、拉小白線，控制模板的支設標高。3、模板的立桿橫縱向間距應按模板支撐設計方案進行布置，嚴禁隨意增大立桿間距。4、用鋼管和扣件搭設支架支承梁板模時，扣件應擰緊，且應對梁板底扣件螺栓的扭力矩全數(shù)檢查是否符合規(guī)定，所有梁板底均為雙扣件，后增扣件與原扣件頂緊。5、澆筑砼前必須檢查支撐是否可靠，扣件是否松動。 澆筑時必須由模板支撐搭設班組專人看模，每工作班護模木工不得少于2 人，隨時檢查支撐是否變形、松動、并組織及時修復。6、支撐系統(tǒng)搭設安全完畢， 項目經(jīng)理或項目技術負責人組織有關人員進行驗收，合格后方能進行鋼筋安裝。驗收中提出的整改意見，應認真組織整改。在澆筑砼前還要對支撐系統(tǒng)復驗，確保支撐系統(tǒng)處在安全

9、、有效狀態(tài)。7、模板支設實行“三檢制” ，對于模板成型過程中的要點要真實記錄，自檢后報施工員檢驗，然后報質檢部門檢驗，填寫預檢記錄表格、質量評定表格和驗收單，并向現(xiàn)場監(jiān)理報驗。若某個環(huán)節(jié)出現(xiàn)質量問題，視性質輕重及時查處上一環(huán)節(jié)并由上一環(huán)節(jié)承擔責任，同時由上一環(huán)節(jié)負責人負責改正問題。（三）樓板模板支架安裝構造要求1、模板支架基礎處理散熱器室和主變室模板支架直接座落在-0.05m 層樓面。支架立桿底部墊200*200*50mm的木板。110kVGIS室模板支架位于地下室頂板樓面上， 因此底層模板支架在上部結構未達到設計強度前保留， 并采取加固措施： 周邊按兩步兩跨設置連墻件，與已有結構連接牢固，確

10、保有效地承擔上部荷載。支架底墊 200 × 200 ×50 木板。2 、模板支撐采用鋼管滿堂支撐架，板底立桿縱橫向間距不大于900mm，步距不大于 1500mm。梁底兩側立桿的橫向間距不大于1000mm，縱向間距不大于 900mm。梁底根據(jù)縱向間距大小按設計圖附加1 根或兩根立桿，立桿承重采用可調(diào)托撐，可調(diào)托撐螺桿伸出長度不宜超過300mm，插入立桿的長度不得小于 150mm。頂層水平桿中心線至支撐點的長度不得大于500mm。在立柱底距地（樓）面200mm高處，沿縱橫水平方按縱上橫下設置掃地桿，縱向掃地桿應采用直角扣件固定在立桿上，橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃

11、地桿下方的立桿上。每跨每步縱橫向設置水平桿，應雙向拉通，與立桿連牢，在最頂步距水平桿中間應加設一道水平桿。在主梁與次梁交界處，在主梁部位加設立桿支撐，支撐立桿及構造同主梁。3、剪刀撐的構造應符合下列規(guī)定：豎向剪刀撐：主變及散熱器室、110KVGIS室在架體外側周邊及部縱、橫向每 5m8m，由底至頂設置連續(xù)豎向剪刀撐， 剪刀撐寬度為 5m8m；由底至頂設置連續(xù)豎向剪刀撐， 剪刀撐寬度為 5 跨。剪刀撐斜桿與地面傾角在 4560°之間。剪刀撐接長應采用搭接， 搭接長度不應小于 1m，并應用不少于 2 個旋轉扣件固定。剪刀撐應采用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件

12、中心線至主節(jié)點的距離不宜大于 150mm；水平剪刀撐 ：滿堂模板支架底部掃地桿設置層和豎向剪刀撐頂部交點平面必須設置連續(xù)水平剪刀撐，在中部再設置一層連續(xù)水平剪刀撐，剪刀撐寬度同垂直剪刀撐。剪刀撐搭接接長同垂直剪刀撐。4、立桿接長禁止搭接，應采用對接扣件連接。對接應符合下列規(guī)定： 立桿上的對接扣件應交錯布置， 兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步。同步隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不小于 500mm。各接頭中心至主節(jié)點的距離不宜大于步距的 1/3 。嚴禁將上段的鋼管立柱與下段鋼管立柱錯開固定在水平拉桿上。5、水平桿接長應采用對接扣件連接。對接應符合下列規(guī)定：對接扣件應交錯布置：兩根相鄰

13、縱向水平桿的接頭不應設置在同步或同跨；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm，各接頭至最近主節(jié)點的距離不宜大于縱距的1/3 。6、滿堂模板支架在搭設過程中，應與已澆筑的框架柱， 每二步采用鋼管抱柱方式連接，確保滿堂模板支撐架的整體穩(wěn)定性。二、驗收對高大模板支撐系統(tǒng)的驗收，應由項目經(jīng)理組織，主管工長、質量員、安全員、技術負責人等應現(xiàn)場驗收，對立桿間距、步距、扣件擰緊力矩等必須實測實量，對基礎及墊板、掃地桿、剪刀撐、立桿的接長方式等必須嚴格按照有關要求檢查，對不符合方案要求、不符合標準規(guī)的立即責令整改。只有當各項問題全部整改完畢， 符合方案及規(guī)的要求時方可簽字， 最后報現(xiàn)

14、場監(jiān)理批準后方可澆筑混凝土。模板支架驗收后應形成記錄。三、模板拆除（一）一般要求1、梁板底面模板及支撐系統(tǒng)拆除時，其砼強度應達到設計強度的100%。2、模板拆除時間應根據(jù)同條件養(yǎng)護試塊強度值，填寫拆模申請， 經(jīng)批準后方可拆除，模板拆除須經(jīng)項目技術負責人同意，并報監(jiān)理批準。3、拆除模板時必須保護構件的完好，梁側模拆除最早時間不少于36 小時。4、拆除作業(yè)必須由上而下逐步進行，嚴禁上下同時作業(yè)。 分段拆除高差不應大于二步。設有連墻件的模板支架，連接件必須隨支架逐層拆除，嚴禁先將連墻件全部拆除或數(shù)步拆除后再拆除支架。拆模應按順序拆除，先拆側模，后拆底模；按先支后拆，后支先拆進行，并及時清理材料，材料

15、歸堆整齊。（二）模板拆除質量控制措施1、嚴禁用重物撞擊模板， 拆模時不得硬撬， 注意鋼管或撬棍不得劃傷砼表面及棱角，不要使用錘子或其他工具劇烈敲打模板面。吊裝模板時，要緩慢移動位置，避免劇烈撞擊。2、已拆除模板及其支架的結構，嚴禁堆放過量建筑材料。當施工荷載大于使用荷載時，必須進行核算，并加設臨時支撐。四、安全施工技術措施（一）構配件及其使用的安全技術措施1、扣件的緊固程度應在4050N·m，并不大于 65 N·m。對接扣件安裝時其開口應向，以防進雨水，直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全。2、各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100 。3、鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂

16、紋的不得使用，禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現(xiàn)象的扣件。（二）支架搭設的安全技術措施1、模板支架搭設人員必須是經(jīng)過按現(xiàn)行國家標準 特種作業(yè)人員安全技術考核管理規(guī)則（GB5036）考核合格的專業(yè)架子工。上崗人員應定期體檢，上崗人員應體檢合格。2、搭設模板支架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。3、作業(yè)層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。腳手架不得與模板支架相連。4、在模板支架使用期間，不得任意拆除桿件。5、在模板支架基礎下或相鄰處有設備基礎、管溝時，在支架使用過程中不得開挖，否則必須采取加固措施。6、當有六級及六級以上大風和霧、雨、雪天氣時應停止模板支架搭設與拆除作業(yè)。雨、雪后上架作業(yè)應有防

17、滑措施，并應掃除積雪。7、在混凝土澆注過程中， 應派專人觀測模板體系的工作狀況態(tài)，觀測人員發(fā)現(xiàn)異常時應及時報告施工負責人， 施工負責人應立即通知澆注人員暫停作業(yè)，情況緊急時應采取迅速撤離人員的應急措施，并進行加固處理。8、在混凝土澆注過程中， 應均勻振搗，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。9、工地臨時用電線路的架設應按現(xiàn)行行業(yè)標準施工現(xiàn)場臨時用電安全技術規(guī)（JGJ46）的有關規(guī)定執(zhí)行。10、在模板支架上進行電、氣焊作業(yè)時，必須有防火措施和專人看守。11、模板支架搭拆時，應在地面周邊應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入。（三）支架拆除的安全技術措施1、拆架前，全面檢查待拆支架， 根

18、據(jù)檢查結果， 擬訂出作業(yè)計劃， 報請批準，進行技術交底后才準工作。2、拆架時應劃分作業(yè)區(qū)， 周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志， 地面應設專人指揮，禁止非作業(yè)人員進入。3、拆除時要統(tǒng)一指揮， 上下呼應，動作協(xié)調(diào)，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。4、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。5、每天拆架下班時，不應留下隱患部位。6、所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面。7、拆下的零配件要裝入容器，用吊籃吊下；拆下的鋼管要綁扎牢固， 以點起吊，嚴禁從高空拋擲。第四章模板支撐設計計算一、 110kV GIS室屋面模板及支撐體系

19、計算書（-0.05m 10.00m）一）屋面板（ 110厚）模板計算書（一）、參數(shù)1. 模板支架參數(shù)橫向間距或排距 (m):0.9 ；縱距 (m):0.9 ；步距 (m):1.50 ；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):a=0.124 ；模板支架搭設高度(m):10.74 ；鋼管 (mm):48×2.7 （為安全見，鋼管均按48×2.7 計算取值，以下243同） ；A=384mmI=98900mm W=4121 mmi=16.04 mm 扣件連接方式 : 單扣件，扣件抗滑承載力 : 8KN ；板底楞 :50 ×100方木；2. 荷載參數(shù)23模板自重標準值 :G1k

20、=0.30 kN/m ；混凝土自重標準值： G2k=24.00 kN/m ；3鋼筋自重標準值：G3k=1.10 kN/m ；支撐架立桿每米結構自重標準值查表k=0.1534KN/m施工均布荷載標準值 :Q1k=2.500kN/m2；4. 材料參數(shù)面板采用覆面木膠合板，厚度為15mm。2；面板抗彎強度設計值2；面板彈性模量 E(N/mm):6000(N/mm):15板底支撐采用方木；2；木方抗彎強度設計值2；木方彈性模量 E(N/mm):9000(N/mm):132木方抗剪強度設計值 (N/mm):1.3 ；木方的間隔距離 (mm):300；（二）、模板面板計算 :面板為受彎構件 , 需要驗算其

21、抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元面板的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W分別為：W = 1000×152/6 = 37500 mm 3；I = 1000 ×153/12 = 281250 mm 4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。1、荷載計算(1) 靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m) ：q1 = （24+1.1 ）× 0.11 ×1+0.30 ×1 = 3.061kN/m ；(2) 活荷載為施工人員及設備荷載 (kN) ：q2 = 2.5 ×1= 2.5 kN/m ；2、強度計算最大彎矩為靜荷載與活荷載的計

22、算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:其中： q=1.2 ×3.061+1.4 ×2.5= 7.173kN/m最大彎矩 M=0.1×7.173 ×0.3 2= 0.0645 kN ·m；面板最大應力計算值=M/W= 64500/37500 = 1.72N/mm2；面板的抗彎強度設計值f=15 N/mm2；面板的最大應力計算值為0.453N/ mm 2 小于面板的抗彎強度設計值15N/ mm2, 滿足要求 !3、撓度計算撓度計算公式為其中 q = 3.061kN/m面板最大撓度計算值v = 0.677×3.061 ×3004/

23、(100 ×6000×1920000)=0.015mm；面板最大允許撓度V=300/ 250=1.2 mm；面板的最大撓度計算值0.015mm 小于面板的最大允許撓度1.2 mm, 滿足要求 !（三）、模板支撐方木的計算:方木按照簡支梁計算，其慣性矩I 和截面抵抗矩 W分別為 :W=50×100×100/6 = 83333 mm 3；I=50 ×100×100×100/12 = 4166666mm4；方木楞計算簡圖1. 荷載的計算：(1) 鋼筋混凝土板自重：g1= （24+1.1 ）× 0.11 ×0.3

24、 = 0.828kN/m ；(2) 模板的自重線荷載 :g2= 0.30 ×0.3 = 0.09 kN/m；(3) 活荷載為施工荷載標準值：均布荷載： q1 = 2.5 ×0.3 = 0.75 kN/m或集中荷載 p1=2.5KN（見條1）；2. 方木抗彎強度驗算 :均布靜荷載：g = 1.2×(0.828 + 0.09) = 1.102 kN/m；均布活荷載：q = 1.4× 0.75=1.05 kN/m或集中荷載p = 1.4×2.5=3.5kN；最大彎距M1 = pl/4 + gl2/8 = 3.5×0.9 /4 + 1.102

25、×0.9 2/8 = 0.90kN.m；M2 =(g+q) l2/8=(1.102+1.05)×0.9 2/8=0.22 kN.m ；取： Mmax =0.91 kN.m最大支座反力N = P/2 + ql/2 = 3.5/2 + 1.102×0.9/2 = 2.246kN；方木的彎曲應力值= M / w = 0.90×106/83 ×103= 10.84 N/mm2；方木抗彎強度設計值f=13.0 N/mm2；方木的最大應力計算值為10.84 N/mm 2 小于方木的抗彎強度設計值13.0 N/mm2，滿足要求!3. 方木抗剪驗算：最大剪力的

26、計算公式如下:Q = ql/2 + P/2截面抗剪強度必須滿足:T = 3Q/2bh < T其中最大剪力: V = 2.29 kN；方木受剪應力計算值T = 3×2290/(2× 50×100) = 0.687N/mm2；方木抗剪強度設計值T = 1.3 N/mm2；方木受剪應力計算值為0.687 N/mm 2 小于 方木的抗剪強度設計值1.32N/mm，滿足要求 !4. 方木撓度驗算 :靜荷載標準值q = g1 + g2 = 0.904+0.09=0.994 kN/m；方木最大撓度計算值= 5×0.994 ×9004/(384×

27、;9000×4166666)= 0.23 mm；方木最大允許撓度值= 900/250=3.6 mm；方木的最大撓度計算值0.23mm小于 方木的最大允許撓度值3.6 mm,滿足要求 !（四）、支撐鋼管（外楞）計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；1. 荷載的計算：(1) 鋼筋混凝土板自重線荷載：g1= （24+1.1 ）× 0.11 ×0.3 = 0.828 kN/m；(2) 模板的自重線荷載 :g2= 0.30 ×0.3 = 0.09 kN/m；(3) 活荷載為施工荷載標準值：q1 = 1.5 ×0.3 = 0.45 kN/m集中

28、荷載設計值： P=1.2×（ 0.828+0.09 ）× 0.9+1.4 ×0.45 ×0.9=1.558KN2. 抗彎強度計算：最大彎矩Mmax =0.267×1.558×0.9 2；最大剪力Vmax = 1.267×1.558 ×0.9=1.777 KN；支撐鋼管最大應力= M/W=0.337×106/4121=81.77 N/mm2 ；支撐鋼管抗壓強度設計值f=205 N/mm 2 ；支撐鋼管的計算最大應力計算值81.77 N/mm 2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2 , 滿足要

29、求 !3. 撓度驗算：靜載標準值 g=(0.828+0.09) ×0.9=0.826KN=1.883 ×g×l 3/100EI=1.883 ×826×9003/(100 ×2.06 ×105×98900)=0.556mm支撐鋼管的最大撓度為0.556 mm 小于 900/250=3.6mm,滿足要求 !（五）、扣件抗滑移的計算 :鋼管支撐（外楞）傳下：2.267 ×p=2.267 ×1.64=3.72KN縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值R= 3.72 kN8.0 kN ,單扣件抗滑承載

30、力的設計計算滿足要求!（六）、模板支架立桿荷載標準值( 軸力 ):1. 靜荷載標準值：(1) 鋼管支架的自重 (kN) ：NG1 = 0.1534 ×10.74= 1.65 kN ；(2) 模板的自重 (kN) ：NG2 = 0.3 ×0.9 ×0.9 = 0.243 kN；(3) 鋼筋混凝土樓板自重 (kN) ：NG3 = 25.1 ×0.11 ×0.9 ×0.9 = 2.236 kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NG = NG1+NG2+NG3 = 4.13kN；2. 活荷載為施工荷載標準值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值NQ = 2.5

31、×0.9 ×0.9 = 2.03kN ；3. 不組合風荷載時 , 立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 7.79 kN；4、組合風荷載時，因支撐架無遮擋，擋風系數(shù)很小，經(jīng)計算風荷載2標準值僅為 Wk=0.034KN/m，因此不考慮風荷載作用。立桿的穩(wěn)定性計算公式 :其中 N -立桿的軸心壓力設計值 (kN) ：N = 7.79 kN ；-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) , 由長細比 lo/i查表得到；i -計算立桿的截面回轉半徑 (cm) ： i=16.04 mm ；A -2立桿凈截面面積 (cm2) ：A = 384mm；W -3立桿凈截面模量 ( 抵抗

32、矩 )(cm3) ：W=4121 mm； -鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2) ；f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2；L0-計算長度 (m) ；L0按下列表達式計算的結果取最大值：L0=k1（h+2a）=1.217 ×1.54 ×(1.5+2 ×0.125)=3.28mL0=k2h=1.217 ×1.951 ×1.5=3.56m(K、由 JGJ130-2011附錄 C查得)式中 h立桿步矩（ m）；a- 模板支架立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度（ m）; k- 計算長度附加系數(shù)；- 考慮支架整體穩(wěn)定因素的單桿計算長度

33、系數(shù)取計算長度 3.56m；Lo/i = 3560/ 16.04 = 222；由長細比 Lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) = 0. 148；鋼管立桿應力計算值；=7704/ （0.148 ×384） = 136N/mm2；鋼管立桿的應力計算值2= 136 N/mm 小于鋼管抗壓強度設計值 f205 N/mm2，滿足要求！二）梁（ 300×900）模板計算書（一）、參數(shù)信息1. 模板支撐及構造參數(shù)梁截面寬度 B(m):0.3 ；梁截面高度 D(m):0.9混凝土板厚度 (mm):120.00 ；立桿梁跨度方向間距 La(m):0.75 ；立桿上端伸出至模板支撐點長

34、度a(m):0.45 ；立桿步距 h(m):1.50 ；立桿頂部步距 h(m)：1.0梁支撐架搭設高度 H(m)：9.75 ；梁兩側立柱間距 (m):1.00 ；梁底中附加可調(diào)托撐立桿兩根；采用的鋼管類型為 48× 2.7mm；扣件連接方式 : 單扣件，扣件抗滑承載力:8.00KN ；2. 荷載參數(shù)模板自重 (kN/m2):0.50 ；鋼筋自重 (kN/m3):1.50 ；施工均布荷載標準值 (kN/ m 2):2.5 ；新澆混凝土側壓力標準值(kN/ m 2):18.7 ；振搗混凝土荷載標準值 (kN/ m 2):2.03. 材料參數(shù)2木方：彈性模量 E(N/mm) ：9000.0

35、 ；2抗彎強度設計值 fm(N/mm) ：13.0 ；抗剪強度設計值 fv(N/ mm 2) ：1.3 ；面板類型：膠合面板；面板彈性模量 E(N/ mm2) ：6000.0 ；面板抗彎強度設計值 fm(N/ mm2) ：15.0 ；4. 梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度 b(mm)：50.0 ；梁底方木截面高度 h(mm)：100.0 ；梁底縱向支撐根數(shù)： 3；面板厚度 (mm)：15.0 ；5. 梁側模板參數(shù)主楞間距 (mm)：450；次楞根數(shù)： 4；穿梁螺栓水平間距 (mm)：450；穿梁螺栓豎向根數(shù)： 2；穿梁螺栓豎向距板底的距離為：200mm，400mm；穿梁螺栓直徑 (mm)：M12；

36、主楞龍骨材料：鋼管 48×2.7mm；主楞合并根數(shù)： 2；次楞龍骨材料：木楞 , ，寬度 50mm，高度 100mm；（二）、梁模板荷載標準值計算1. 梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值 :其中 t -混凝土的重力密度，取24 kN/m3；新澆混凝土的初凝時間，取8h；T -混凝土的入模溫度，取10；V -混凝土的澆筑速度，取0.5m/h ；H -混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.780m；1-2-外加劑影響修正系數(shù)，取1.

37、200 ；混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150 。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 41.218 kN/m 2、18.720 kN/m 2，取較小值 18.720 kN/m 2作為本工程計算荷載。（三）、梁側模板面板的計算面板為受彎結構 , 需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞（龍骨）的根數(shù)為 4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖 ( 單位： mm)1. 強度計算跨中彎矩計算公式如下 :2其中， -面板的彎曲應力計算值(N/mm) ；M -面板的最大彎距 (N

38、.mm)；W -面板的凈截面抵抗矩，W = 45×1.5 × 1.5/6=16.88cm 3；2f - 面板的抗彎強度設計值 (N/mm) ；按以下公式計算面板跨中彎矩：其中 ，q -作用在模板上的側壓力，包括:新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.2× 0.45 ×18.72 ×0.9=9.1kN/m ；傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.4× 0.45 ×2×0.9=1.13kN/m ；q = q1+q2 = 9.098+1.134 = 10.232 kN/m；計算跨度( 楞間距 ): l = 260mm；面

39、板的最大彎距M= 0.1×10.232 ×2602= 6.92×104N.mm；經(jīng)計算得到，面板的受彎應力計算值:= 6.92×104/421.69 ×10 =4.099N/mm；面板的抗彎強度設計值: f = 15N/mm2；面板的受彎應力計算值 =4.099N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=15N/mm 2，滿足要求！2. 撓度驗算q- 作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q = 18.72×0.45 =8.42N/mm；l-計算跨度( 楞間距 ): l = 260mm；E-面板材質的彈性模量: E = 6000N/mm

40、2；I-面板的截面慣性矩:I=45×1.5×1.5 ×1.5/12=12.66cm4；面板的最大撓度計算值 : = 0.677 ×8.42 ×2604/(100 ×6000×1.27 ×105 ) = 0.343 mm ；面板的最大容許撓度值: = l/250 =260/250 = 1.04mm；面板的最大撓度計算值 =0.343mm 小于面板的最大容許撓度值=1.04mm，滿足要求?。ㄋ模?、梁側模板外楞的計算1. 楞計算楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采用 1根木楞，截

41、面寬度 50mm，截面高度 100mm，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W分別為 :W = 50×1002×1/6 = 83.33cm 3；I = 50 ×1003×1/12 = 416.67cm 4；楞計算簡圖（1）. 楞強度驗算強度驗算計算公式如下 :2其中， -楞彎曲應力計算值 (N/mm) ；M -楞的最大彎距 (N.mm)；W -楞的凈截面抵抗矩；2f -楞的強度設計值 (N/mm) 。按以下公式計算楞跨中彎矩：其中，作用在楞的荷載，q = (1.2×18.72 ×0.9+1.4 ×2×0.9) ×

42、;0.26=5.91kN/m ；楞計算跨度 ( 外楞間距 ): l = 450mm；楞的最大彎距 : M=0.1 ×5.91 ×4502= 1.20 ×105N.mm；最大支座力 :R=1.1 ×5.91 2×0.45=2.926 kN ；經(jīng)計算得到，楞的最大受彎應力計算值 = 1.20 ×105/8.33 ×104 =1.437 N/mm2；楞的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；楞最大受彎應力計算值= 1.437 N/mm2小于楞的抗彎強度設計值f=13N/mm 2，滿足要求！（2）. 楞的撓度驗算其中 E-2面板

43、材質的彈性模量： 9000N/mm；q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =18.72 ×0.26= 4.87N/mm；l-計算跨度 ( 外楞間距 ) ：l = 450mm ；I-4面板的截面慣性矩： I = 8.33 ×106mm；楞的最大撓度計算值 : = 0.677 ×4.87 ×4504/(100 ×9000×8.33 ×10 6)= 0.018 mm；楞的最大容許撓度值 : = 450/250=1.8mm ；楞的最大撓度計算值=0.018mm 小于楞的最大容許撓度值 =1.8mm，滿足要求！2. 外楞計算外楞

44、承受楞傳遞的集中力， 取楞的最大支座力 2.926kN, 按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I 和截面抵抗矩 W分別為 :截面類型為圓鋼管 48×2.7mm；外鋼楞截面抵抗矩 W = 4.121 ×2=8.242cm3；外鋼楞截面慣性矩 I =9.89 ×2= 19.78cm4；外楞計算簡圖外楞彎矩圖 (kN.m)外楞變形圖 (mm)（1）. 外楞抗彎強度驗算其中 2- 外楞受彎應力計算值 (N/mm)M -外楞的最大彎距 (N.mm)；W -外楞的凈截面抵抗矩；f -2外楞的強度設計值 (N/mm) 。根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為M= 0.585 kN.m外楞最大計算跨度 : l = 400mm ；經(jīng)計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 5.85 ×105/8.24 ×103 = 71.01 N/mm 2；外楞的抗彎強度設計值 :