中國華西卸料平臺實施方案

1、中國華西懸挑卸料平臺施工方案 （適用于各項目）編制單位： 中國華西企業(yè)有限公司 審 批: 審 核： 編 制： 實施日期：自2008年4月1日起 中國華西懸挑卸料平臺施工方案目 錄1. 編制依據(jù)-12. 懸挑式鋼平臺設計參數(shù)-13. 懸挑卸料平臺荷載計算及材料規(guī)格-24. 懸挑卸料平臺節(jié)點詳圖-35. 懸挑平臺設計計算-46. 卸料平臺安全要求-10附表一 卸料平臺卡環(huán)及吊環(huán)隱蔽驗收記錄-11附表二 懸挑式卸料平臺驗收單-12- 0 -1 編制依據(jù)編制依據(jù)：1.1建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范 JGJ 80911.2鋼結構設計規(guī)范 GB5001720031.3混凝土結構設計規(guī)范 GB5001020

2、022 懸挑式卸料平臺設計參數(shù)2.1平臺的平面尺寸主要考慮模板和木枋的長度和鋼支撐長度，外挑長度按5.05m，寬度2.50m設計；2.2主梁選用16a號槽鋼，次梁選用12.6號槽鋼，次梁每端用4顆M12普通螺栓通過連接板與主梁連接，其間距為0.7m；上面鋪50×lOOmm木枋(間距300mm)面鋪18厚膠合板；2.3平臺一端擱置在鋼筋混凝土梁上，用兩個卡環(huán)固定，另一端用鋼絲繩通過花籃螺栓斜拉固定在上一樓層的梁上(詳圖2.3-1和圖2.3-2)。 3 懸挑卸料平臺荷載取值及材料規(guī)格3.1 卸料平臺荷載取值卸料平臺的取值以塔吊一吊的重量為參考依據(jù),即限載1.5t,并嚴禁集中堆載,實際計算

3、時考慮施工的不確定因素較多,偏于安全考慮,取均布施工荷載2.5kN/m2，即平臺按總受力2.5 kN/m2×2.5m×3.5m=2.2t計算,并以集中荷載為0.8kN驗算平臺的受力狀況。3.2 卸料平臺材料規(guī)格及要求鋼平臺的主次梁均采用熱軋普通槽鋼，fy=215MPa；卡環(huán)及吊環(huán)采用A3鋼制作；花籃螺栓及繩卡的選用須與鋼絲繩配套；選用50×lOOmm木枋(間距300mm)；面鋪18厚膠合板。- 11 -4 懸挑卸料平臺節(jié)點詳圖4.1 主梁與次梁連接點詳圖4.2 卡環(huán)及吊環(huán)詳圖4.3 吊耳詳圖5 懸挑平臺設計計算5.1 荷載計算靜荷載標準值：鋪板的自重取0.4OkN

4、/；16a號槽鋼自重0.17 kN/m；12.6槽鋼自重0.12kN/m。施工活荷載標準值：2.50kN/m2，并考慮8kN的集中荷載作用。5.2 次梁設計次梁選用12.6槽鋼制作。3.5m長鋼平臺設7道次梁（其中一道安裝在外腳手架里面），用M12普通螺栓螺栓連接在主梁上（主梁槽內焊接12.6槽鋼連接板，見節(jié)點1詳圖），其間距為0.7m。12.6槽鋼截面特性：重量0.12kN/m，WX=61.7cm3，h=126mm，b=53mm，tw=5.5mm，t=9mm。 均布荷載：作用于次梁上的荷載(化為線荷載)q次=1.2×0.4+1.4×2.5×0.7+1.2

5、5;0.12=2.93kN/m 集中荷載：8kN作用于次梁跨中時次梁最不利（考慮與木方及鋪板的共同作用，乘以0.75的折減系數(shù)）。次梁穩(wěn)定性驗算所以?。?；經計算得=213.7.4MPaf=215MPa 滿足要求3.主梁設計主梁選用16a號槽鋼制作。主梁懸挑段長度5.55m，擱在樓段的長度1.15m。16a槽鋼截面特性：重量0.17kN/m，WX=108.3cm3，h=160mm，b=63mm，tw=6.5mm，t=10mm。 按均布荷載作用計算主梁自重：1.2×0.17=0.2kN/m次梁傳來的荷載：N=2.93×2.5/2=3.66kN主梁計算簡圖(按簡支梁計算)：彎矩

6、計算主梁自重產生的彎矩：M均=ql2/8=0.2×4.352/8=0.47kN·m主梁兩端的支座反力:RA=5.31kN；RB=14.0kN次梁荷載對主梁產生的彎矩：M=10.67kN·m 根據(jù)疊加原理計算得主梁最大彎矩：M主= M+ M均=11.14kN·mA、主梁強度驗算主梁槽鋼為壓彎構件所承受的軸向壓力N=RB/tg=14.0kN/tg35°=20.0kN所承受的彎矩Mmax=11.14kN·m根據(jù)公式：=107.1MPa<f=215MPa滿足要求。B、主梁穩(wěn)定性驗算根據(jù)公式：（鋼結構設計規(guī)范GB500172003公式5.

7、2.2-3）對y軸軸心受壓的穩(wěn)定系數(shù)，長細比=l0/iy=850/62.8=13.54；=12.95，查鋼結構設計規(guī)范GB500172003表C-2得=0.987；截面影響系數(shù)，取1.0；等效彎矩系數(shù)，取1.0（按鋼結構設計規(guī)范5.2.2取用）受彎構件的整體穩(wěn)定系數(shù)，大于0.6??；經計算得：=121.0MPaf滿足要求。 按集中荷載作用計算次梁及鋪板自重傳到主梁：P次=1.2×（0.17+0.4×0.7）×2.5/2=0.675kN集中荷載傳到主梁：P集=6/2+0.675=3.675kNA、集中荷載作用于第三根次梁處：主梁自重產生的彎矩：M均=ql2/8=0.2

8、×4.352/8=0.47kN·m主梁兩端的支座反力:RA=3.52kN；RB=4.49kN則主梁跨中彎矩M=3.52×2.25-0.3×0.7+0.47=8.18kN·m主梁的彎矩和軸力均小于均布荷載作用的情況，所以能滿足要求。B、集中荷載作用與外側鋼絲繩處的次梁時主梁自重產生的彎矩：M均=ql2/8=0.2×4.352/8=0.47kN·m主梁兩端的支座反力:RA=1.59kN；RB=6.22kN則主梁跨中彎矩M=1.59×2.25-0.34×0.7+0.47=3.84kN·m主梁的彎矩和軸

9、力均小于均布荷載作用的情況，所以能滿足要求。4鋼絲繩及吊環(huán)計算鋼絲繩計算：為安全計，卸料平臺每側兩道鋼絲繩，計算時以外道鋼絲繩受力作驗算。根據(jù)上述計算得知，鋼絲繩受最大拉力T=RB/sin=14.0/sin35°=24.4kN根據(jù)： 查表：180.0KN根據(jù)以上計算結果：選用18.5，6×19鋼絲繩。（建筑施工手冊第三版表21-2）吊環(huán)計算：吊環(huán)受力T=14.0kN；按f=50Mpa計算（查混凝土結構設計規(guī)范第10.9.8條）； 選用20圓鋼作吊環(huán)能滿足要求。5吊耳計算吊耳受到的最大拉力N=14.0kN；由 滿足要求6. 焊縫計算吊耳焊縫驗算：吊耳焊縫設計：焊縫厚度hf=6

10、.0mm，則有效厚度he=4.2mm吊耳受到的最大水平力：N水平=20.0kN；最大豎向力N豎向=14.0kN；焊縫長160mm； 滿足要求。連接板焊縫驗算焊縫厚度hf=6.0mm，則有效厚度he=4.2mm；焊縫長50mm。連接板承受由次梁傳來的最大集中荷載為N=8.66kN(當集中荷載作用在主梁附近時)； 滿足要求。牛腿焊縫驗算焊縫厚度hf=6.0mm，則有效厚度he=4.2mm，焊縫長63mm；牛腿焊縫受到的最大水平力N水平=20.46kN； 滿足要求。7 主次梁節(jié)點螺栓驗算由次梁通過螺栓傳到主梁的最大集中荷載N=8.66kN(當集中荷載作用在主梁附近時)；次梁與主梁的連接采用4個M12

11、普通螺栓每個螺栓的抗剪承載力：則 滿足要求。6 卸料平臺安全要求6.1 卸料平臺的上部拉接點，必須位于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設備上；6.2 吊環(huán)的彎鉤埋設要鉤住梁的主鋼筋，并用鉛絲綁扎牢固；6.3 澆筑混凝土前要進行專門的吊環(huán)、卡環(huán)隱蔽驗收，確保吊環(huán)、卡環(huán)的預埋符合要求；6.4 混凝土強度必須達到設計強度的75%以上，才能在吊環(huán)上施加荷載。6.5 卸料平臺安裝時，平臺外口應略高于內口；6.7 卸料平臺左右兩側必須裝置固定的防護欄，高度不低于1.2m；6.8 卸料平臺使用時，應有專人負責檢查，發(fā)現(xiàn)鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復；6.9 操作平臺上應顯著標明容許荷載(限載

12、1.5t)，人員和物料總重量嚴禁超過設計容許荷載，配專人監(jiān)督。附表一XX工程卸料平臺卡環(huán)及吊環(huán)隱蔽驗收記錄編號： 施 工 單 位項目經理隱蔽工程部位材料使用申報及檢驗情況加工尺寸錨固長度預埋位置驗收意見：專職安全員：年 月 日 驗收意見：工 長：年 月 日 驗收意見：項目副經理(技術負責人)：年 月 日 附表二XX工程懸挑式卸料平臺驗收單 編號:單位名稱驗收日期載重量(kg)工程名稱層次平臺編號設計制作安裝要求序號驗收要求結果1按規(guī)范進行設計和制作，計算書及圖紙編入施工組織設計2擱置點與上部拉結點，必須位于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設施或設備上3鋼絲繩，構造上兩邊各設前后兩道，兩道中的每道均應作單道受力計算。一道做保險鋼絲繩4設置4個經過驗收的吊環(huán)，用甲類3號沸騰鋼制作，連接部位應使用卡環(huán)5安裝時，鋼絲繩采用繩卡時不得少于4