預(yù)應(yīng)力數(shù)控張拉工程錨口摩阻損失測(cè)試、摩阻損失試驗(yàn)、錨固回縮量測(cè)試

1、附錄六錨口摩阻損失測(cè)試1 試驗(yàn)步驟和方法（ 1）根據(jù)裝置布置圖 2 在已澆好的梁段上安裝數(shù)控千斤頂、錨具（注：不安裝工作夾片）。固定端千斤頂?shù)母左w應(yīng)預(yù)先進(jìn)油伸長 50100mm ，確?？蓽y(cè)試出固定端壓力，并在測(cè)試完成后，方便張拉和錨固系統(tǒng)的拆除。（ 2）張拉設(shè)備開機(jī)，輸入張拉力目標(biāo)值，并設(shè)定分級(jí)，分兩級(jí)， 20%和 100% 并設(shè)定持荷時(shí)間 t（ 1min5min ）。（ 3）兩端同時(shí)進(jìn)油張拉至 20%級(jí)數(shù)，固定端數(shù)控千斤頂關(guān)閉進(jìn)出口油管，張拉端數(shù)控千斤頂繼續(xù)進(jìn)油張拉至張拉力目標(biāo)值， 并持荷到設(shè)定時(shí)間， 采集張拉端數(shù)控千斤頂持荷結(jié)束時(shí)力值讀數(shù)， 同時(shí)采集固定端數(shù)控千斤頂力值讀數(shù)； 持荷結(jié)束后，

2、 張拉端數(shù)控千斤頂和固定端數(shù)控千斤頂同時(shí)回油至零。（ 4）重復(fù)步驟（ 1）（ 3），共進(jìn)行三次張拉測(cè)試，取三次張拉試驗(yàn)的平均值為該錨具的錨口摩阻損失率。（ 5）更換錨具，重復(fù)步驟（ 1）（4），得出第二個(gè)錨具的錨口摩阻損失率；取兩個(gè)錨具的平均值為試驗(yàn)結(jié)果。圖 2 錨口摩阻損失測(cè)試裝置圖2 數(shù)據(jù)處理方法（ 1）第一個(gè)錨具三次試驗(yàn)主動(dòng)端數(shù)控千斤頂力值數(shù)據(jù)分別為P11， 12，13 ，固定端數(shù)PP控千斤頂?shù)牧χ禂?shù)據(jù)分別為P21 ， P22 ， P23 。11=P- P100%12 =P - P100%13=P- P100%112112221323P11P12P131 =11+ 12+ 133'

3、;''（ 2）第二個(gè)錨具三次試驗(yàn)主動(dòng)端數(shù)控千斤頂力值10s 數(shù)據(jù)平均值分別為11， 12，13 ，P21' ， P22' ， P23'PPP固定端數(shù)控千斤頂?shù)牧χ?0s 數(shù)據(jù)平均值分別為。'''''''1121100%'=P12-P22 100%'= P13 -'P23100%11=P -'P12'13PPP111213-47-''''11 +12 +131 =3'則錨口摩阻損失1 =1 +123 參數(shù)設(shè)定輸入?yún)?shù)：（1

4、）梁編號(hào)，預(yù)應(yīng)力筋編號(hào)；（2）張拉目標(biāo)值，張拉分級(jí)及持荷時(shí)間t（ 1min5min ）；采集參數(shù)：（ 1）第一個(gè)錨具三次試驗(yàn)主動(dòng)端數(shù)控千斤頂力值數(shù)據(jù)分別為P11 ， P12 ， P13 ，固定端數(shù)控千斤頂?shù)牧χ禂?shù)據(jù)分別為P21 ， P22， P23；P11' ， P12' ， P13' ，固定端數(shù)（ 2）第二個(gè)錨具三次試驗(yàn)主動(dòng)端數(shù)控千斤頂力值數(shù)據(jù)分別為控千斤頂?shù)牧χ禂?shù)據(jù)分別為P21'， P22'， P23'。輸出參數(shù)：錨口摩阻損失1'1 =1+ 12其中： 11 = P11 - P21100%12 = P12 - P22100%13 =

5、P13 - P23100%P11P12P131 =11 +12+ 133'=P'-P'100%'=P'- P'100%'=P13' - P23'100%11112112122213'''P11P12P13''''=11 +12+1313-48-附錄七摩阻損失試驗(yàn)?zāi)Σ料禂?shù)測(cè)試方法1 試驗(yàn)步驟和方法（ 1）根據(jù)裝置布置圖 1 在已澆好的梁段上安裝數(shù)控千斤頂、錨具（注：不安裝工作夾片）。固定端千斤頂?shù)母左w應(yīng)預(yù)先進(jìn)油伸長 50100mm ，確?？蓽y(cè)試出固定端壓力，并在測(cè)試完成

6、后，方便張拉和錨固系統(tǒng)的拆除。（ 2）張拉設(shè)備開機(jī)，輸入張拉力目標(biāo)值，并設(shè)定分級(jí)，分兩級(jí)，20%和 100% 并設(shè)定持荷時(shí)間 t（ 1min5min ）。（ 3）兩端同時(shí)進(jìn)油張拉至 20%級(jí)數(shù)，固定端數(shù)控千斤頂關(guān)閉進(jìn)出口油管，張拉端數(shù)控千斤頂繼續(xù)進(jìn)油張拉至張拉力目標(biāo)值， 并持荷到設(shè)定時(shí)間， 采集張拉端數(shù)控千斤頂持荷結(jié)束時(shí)力值讀數(shù)， 同時(shí)采集固定端數(shù)控千斤頂力值讀數(shù)； 持荷結(jié)束后， 張拉端數(shù)控千斤頂和固定端數(shù)控千斤頂同時(shí)回油至零。（ 4）重復(fù)步驟（ 1）（ 3），共進(jìn)行 n（ 1 或 3）次測(cè)試；（ 5）更換不同線形的孔道重復(fù)以上步驟14 ，至少保證測(cè)試兩個(gè)不同的線性孔道。圖 1 孔道摩阻損失測(cè)

7、試裝置圖2 數(shù)據(jù)處理方法（1）計(jì)算原理由預(yù)應(yīng)力筋管道摩阻造成的應(yīng)力損失，一般按下列公式進(jìn)行計(jì)算：l1 = con1 - e- ( + kx) （ 2.1）式中：con 預(yù)應(yīng)力筋錨下的張拉控制應(yīng)力（MPa）； 從張拉端至計(jì)算截面曲線管道部分切線的夾角之和（rad）；x 從張拉端至計(jì)算截面的孔道長度， 可近似取該孔道在構(gòu)件縱軸上的投影長度（ m）； 預(yù)應(yīng)力鋼束與管道壁的摩擦系數(shù)；k 管道每米局部偏差對(duì)摩擦的影響系數(shù)。根據(jù)圖 1 的測(cè)試原理，設(shè)張拉端力值讀數(shù)為P1，錨固端力值讀數(shù)為P2 ，此時(shí)為管道長度 l ， 為管道全長的總曲線包角，則（2.1）式可寫為：-49-P= P1 - e- (+kx)

8、（ 2.2）21對(duì)上式兩邊取對(duì)數(shù)得：+ kl = ln( P / P ) = c（ 2.3）12一般情況下，預(yù)應(yīng)力施工采用一種制孔方法，這時(shí)管道質(zhì)量比較均勻，可以不考慮摩阻系數(shù) 和 k 變異。由于設(shè)計(jì)和實(shí)際施工存在差異，故不可避免的產(chǎn)生誤差，假設(shè)誤差為? ，即：+ kl - c =（2.4）若有 n 束預(yù)應(yīng)力鋼束，則：i + kli - ci = i（ 2.5）利用最小二乘法原理，全部預(yù)應(yīng)力鋼束誤差的平方和為：F =i 2 =(i + kl i - ci )2（2.6）欲使試驗(yàn)誤差最小，應(yīng)使F =0,F = 0（ 2.7）k由式（ 2.7）對(duì)式（ 2.6）求導(dǎo)，并整理得：i 2 + k lii

9、 = cii（ 2.8）lii + kli2= cili根據(jù)式（ 2.8）可求得參數(shù) 和 k= ( cii )( l i 2 ) - ( lii )( cili )(i 2 )( li 2 ) - ( li i )2k = ( ci li )(2) - ( l ii )( ci i )（ 2.9）i(i 2 )( li 2 ) - ( li i )2（2）數(shù)據(jù)處理對(duì)某一孔道而言， 該孔道的長為li，張拉端至固定端管道部分切線的夾角之和為i ，n 次試驗(yàn) 100% 級(jí)數(shù)時(shí)張拉端數(shù)控千斤頂持荷結(jié)束時(shí)力值讀數(shù)分別為N 1j（ 1 j n）,100%級(jí)數(shù)時(shí)固定端數(shù)控千斤頂持荷結(jié)束時(shí)力值讀數(shù)分別為N2j

10、 （1 j n）則：cij = ln( Nlj / N 2 j )(1 jn)1n則該線形孔道 ci =ci j 。n j =1統(tǒng)計(jì)試驗(yàn)數(shù)據(jù)，得出摩擦系數(shù)k 和局部偏差系數(shù) ：=( cii )( l i 2) - ( li i )( cili )(i 2 )( li 2 ) - ( li i )2( cili )(i 2 ) - ( li i )( cii )k =(i 2 )( l i2 ) - ( li i )23參數(shù)設(shè)定-50-輸入?yún)?shù)：（1）梁編號(hào)，預(yù)應(yīng)力筋編號(hào)，測(cè)試次數(shù)n，測(cè)試孔道數(shù) m；（2）測(cè)試孔道的工作長度 l ii（1im），張拉端至固定端管道部分切線的夾角之和為（ 1im）

11、；（3）張拉目標(biāo)值，張拉分級(jí)及持荷時(shí)間t（ 1min5min ）；采集參數(shù)：（ 1） m 個(gè)測(cè)試孔道 , 100% 級(jí)數(shù)時(shí)張拉端數(shù)控千斤頂持荷結(jié)束時(shí)力值讀數(shù)分別為N1j（1jn）,100%級(jí)數(shù)時(shí)固定端數(shù)控千斤頂持荷結(jié)束時(shí)力值讀數(shù)分別為N2j（ 1jn）輸出參數(shù)：參數(shù) 和 k：= ( ci i )( li 2 ) - ( lii )( cili )(i 2 )(l i2 ) -(lii )2k = ( cil i )(i 2 ) - (lii )( ci i )(i 2 )(l i 2) - (lii )21n其中： ci =ci jn j = 1ci j = ln( N1 j / N 2 j

12、)(1jn)變角張拉摩擦損失測(cè)試方法1.試驗(yàn)步驟和方法（ 1）根據(jù)裝置布置圖 3 在已澆好的梁段上安裝數(shù)控千斤頂、錨具（注：不安裝工作夾片）。固定端千斤頂?shù)母左w應(yīng)預(yù)先進(jìn)油伸長50100mm ，確?？蓽y(cè)試出固定端壓力，并在測(cè)試完成后，方便張拉和錨固系統(tǒng)的拆除。（ 2）張拉設(shè)備開機(jī)，輸入張拉力目標(biāo)值，并設(shè)定分級(jí)，分兩級(jí)， 20%和 100% 并設(shè)定持荷時(shí)間 t（ 1min5min ）。（ 3）兩端同時(shí)進(jìn)油張拉至 20%級(jí)數(shù)，固定端數(shù)控千斤頂關(guān)閉進(jìn)出口油管，張拉端數(shù)控千斤頂繼續(xù)進(jìn)油張拉至張拉力目標(biāo)值， 并持荷到設(shè)定時(shí)間， 采集張拉端數(shù)控千斤頂持荷結(jié)束時(shí)力值讀數(shù)， 同時(shí)采集固定端數(shù)控千斤頂力值讀數(shù)；

13、持荷結(jié)束后， 張拉端數(shù)控千斤頂和固定端數(shù)控千斤頂同時(shí)回油至零。（ 4）重復(fù)步驟（ 1）（ 3），共進(jìn)行三次張拉測(cè)試，取三次張拉試驗(yàn)的平均值為該錨具的變角張拉摩擦損失率。12、數(shù)據(jù)處理方法23456789107621. 預(yù)應(yīng)力筋 2. 工具錨 ( 含夾片） 3. 主動(dòng)端數(shù)控千斤頂 4. 變角裝置5. 固定端數(shù)控千斤頂 6. 限位板 7. 工作錨 8. 錨墊板 9. 螺旋筋 10. 孔道圖 3 變角張拉摩擦損失測(cè)試裝置圖-51-三級(jí)張拉主動(dòng)端數(shù)控千斤頂?shù)牧χ禂?shù)據(jù)分別為P ， P ， P ，固定端數(shù)控千斤頂?shù)牧?11213值數(shù)據(jù)分別為P21 ， P22 ， P23 。21= P11- P21100%

14、P1122= P12- P22100%P1223= P13- P23100%P13則變角張拉摩擦損失2= 21+ 22+ 2333、參數(shù)設(shè)定輸入?yún)?shù)：（1）梁編號(hào)，預(yù)應(yīng)力筋編號(hào)；（2）張拉目標(biāo)值，張拉分級(jí)及持荷時(shí)間t（ 1min5min ）；采集參數(shù)：三級(jí)張拉主動(dòng)端數(shù)控千斤頂?shù)牧χ禂?shù)據(jù)分別為P， P， P ，固定端數(shù)控千斤頂?shù)牧?11213值數(shù)據(jù)分別為 P， P， P 。212223輸出參數(shù)：變角張拉摩擦損失22= 21+22+ 233其中：21 = P11 - P21100%P11P- P22 =1222100%P12P- P23 =1323100%P13-52-附錄八錨固回縮量測(cè)試1 測(cè)量

15、錨具回縮值可采用直接測(cè)量法或間接測(cè)量法。試驗(yàn)時(shí)采用的錨具、張拉機(jī)具及附件應(yīng)配套。張拉控制力N con 宜取 0.7Fptk 0.8Fptk ，測(cè)力系統(tǒng)的不確定度不應(yīng)大于2%。2直接量測(cè)法測(cè)量錨固回縮值，可根據(jù)張拉力缸體位移曲線計(jì)算，步驟如下：1達(dá)到張拉控制力并持荷片刻，伸長穩(wěn)定后記錄張拉控制力N con 、張拉前測(cè)量數(shù)控千斤頂?shù)某跏奸L度l1；2按既定步驟進(jìn)行張拉，記錄張拉全過程的張拉力缸體位移曲線，如圖8-1；3 按下式計(jì)算張拉端的錨固回縮值：l = l BNcon (l1+ l A )- lC -（式附 8-1）Ep Ap式中： l A 安裝空隙，等于圖8-1中 A 點(diǎn)的對(duì)應(yīng)的橫坐標(biāo)值；l B 圖 8-1中 B 點(diǎn)的對(duì)應(yīng)的橫坐標(biāo)值；l C 圖 8-1中 C點(diǎn)的對(duì)應(yīng)的橫坐標(biāo)值。圖 8-1 張拉力缸體位移曲線4多孔錨具應(yīng)至少測(cè)量3 根鋼絞線，取其平均值；同一規(guī)格的錨具應(yīng)測(cè)量3 個(gè)，取其平均值作為該規(guī)格錨具的回縮值。3 間接測(cè)量法應(yīng)符合下列規(guī)定：1 臺(tái)座或構(gòu)件的長度不應(yīng)小于3m，錨具、數(shù)控千斤頂、預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)同軸平行（圖8-2）；2張拉力達(dá)到控制力并持荷片刻后，記錄張拉端數(shù)控千斤頂讀數(shù)P1 ；張