建筑鋼結(jié)構(gòu)教學(xué)實用教案

1、 (1) 在正常施工和正常使用時，能承受可能出現(xiàn)的各種作用； (2) 在正常使用時具有良好的工作性能； (3) 在正常維護下具有足夠的耐久性； (4) 在設(shè)計規(guī)定的偶然事件發(fā)生時及發(fā)生后，仍能保持必需的整體穩(wěn)定性。 規(guī)定的設(shè)計使用年限（設(shè)計基準(zhǔn)期）是指設(shè)計規(guī)定的結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)件不需進行大修即可按其預(yù)定目使用的年限。大陸規(guī)范規(guī)定建筑結(jié)構(gòu)的設(shè)計基準(zhǔn)期為50年。 若以Pr表示結(jié)構(gòu)的可靠度，則有Pr=P（Z0） （1-2） 記Pf為結(jié)構(gòu)的失效概率，則有Pf=P（Z90o 時， he hf cos( /2)。 (2) 角焊縫的尺寸限制 焊腳尺寸 hf 應(yīng)與焊件的厚度相適應(yīng)，不宜過大或過小。 對手工焊，hf

2、應(yīng)不小于 ，t為較厚焊件的厚度（mm），對自動焊，可減小1mm； hf應(yīng)不大于較薄焊件厚度的1.2倍。 對于板件邊緣的焊縫，當(dāng)t 6mm時， hf t ；當(dāng)t 6mm時， hf t (12)mm。 （圖3-6） 焊縫長度 lw也不應(yīng)太長或太短，其計算長度不宜小于8hf或40mm ，且不宜大于60hf 。 (3) 角焊縫計算的基本公式 (3-5)式中 f 正面角焊縫的強度設(shè)計值增大系數(shù)， ；但對直接承受動力荷載 結(jié)構(gòu)中的角焊縫，由于正面角焊縫的剛度大，韌性差，應(yīng)取f 1.0； x 、y 按角焊縫有效截面計算，垂直于焊縫長度方向的正應(yīng)力； z 按角焊縫有效截面計算，沿焊縫長度方向的剪應(yīng)力。 3 鋼

3、結(jié)構(gòu)的連接(linji)設(shè)計t5.1wfzyxyxff2222)(122.123f第14頁/共83頁第十四頁，共84頁。 (4) 常用連接方式的角焊縫計算 受軸心力作用時（圖3-7） 焊縫長度與受力方向垂直（正面角焊縫）： (3-6) 焊縫長度與受力方向平行（側(cè)面角焊縫） ： (3-7)式中 lw為連接一側(cè)所有焊縫的計算長度之和，每條焊縫按實際長度減去2hf。 三面圍焊時，先按式（36）計算計算正面角焊縫受力N1，再由N N1按式（37）計算。 彎矩單獨作用時（圖3-8） (3-8)式中 Ww角焊縫有效截面(jimin)的截面(jimin)模量。 扭矩單獨作用時（圖3-9） (3-9)式中 J

4、 角焊縫有效截面(jimin)的極慣性矩，J=IxIy ； rAA點至形心o點的距離。 3 鋼結(jié)構(gòu)的連接(linji)設(shè)計wffwefflhNwfwefflhVwffwffWMJrTAA第15頁/共83頁第十五頁，共84頁。 將 A分解到x和y方向，有 彎矩、扭矩、軸心力共同作用時，分別計算(j sun)受力最不利點的正應(yīng)力和剪應(yīng)力，按下式計算(j sun)： (3-10) 3 鋼結(jié)構(gòu)的連接(linji)設(shè)計JrTAyTAxJrTAxTAywfff22)()(第16頁/共83頁第十六頁，共84頁。3 鋼結(jié)構(gòu)的連接(linji)設(shè)計第17頁/共83頁第十七頁，共84頁。3 鋼結(jié)構(gòu)的連接(linj

5、i)設(shè)計3.5 螺栓連接的排列和構(gòu)造要求螺栓在構(gòu)件上的排列可以是并列或錯列（圖3-11），排列時應(yīng)考慮下列要求:1受力要求：對于受拉構(gòu)件，螺栓的栓距和線距不應(yīng)過小，否則對鋼板截面削弱太多，構(gòu)件有可能沿直線或折線發(fā)生凈截面破壞。對于受壓構(gòu)件，沿作用力方向螺栓間距不應(yīng)過大，否則被連接的板件間容易發(fā)生凸曲現(xiàn)象。因此，從受力角度應(yīng)規(guī)定螺栓的最大和最小容許間距。2構(gòu)造要求：若栓距和線距過大，則構(gòu)件接觸面不夠緊密，潮氣易于侵入縫隙而產(chǎn)生腐蝕，所以，構(gòu)造上要規(guī)定螺栓的最大容許間距。3施工要求：為便于轉(zhuǎn)動螺栓扳手，就要保證一定(ydng)的作業(yè)空間。所以，施工上要規(guī)定螺栓的最小容許間距。圖3-11鋼板(gng

6、bn)上螺栓的排列(a) 并列；(b) 錯列；(c) 容許間距第18頁/共83頁第十八頁，共84頁。3 鋼結(jié)構(gòu)的連接(linji)設(shè)計根據(jù)以上要求，規(guī)范規(guī)定(gudng)螺栓的最大和最小容許間距見表3-2。注: 1. d0 為螺栓孔徑，t 為外層薄板件厚度。 2. 鋼板邊緣與剛性(n xn)構(gòu)件(如角鋼、槽鋼) 相連的螺栓最大間距，可按中間排數(shù)值采用。 表3-2螺栓的最大和最小容許間距第19頁/共83頁第十九頁，共84頁。3 鋼結(jié)構(gòu)的連接(linji)設(shè)計3.6 普通螺栓連接的性能和計算1. 普通螺栓連接的性能 普通螺栓連接按螺栓傳力方式，可分為抗剪螺栓連接和抗拉螺栓連接。 抗剪螺栓連接有五種

7、破壞(phui)形式，見圖3-12。第20頁/共83頁第二十頁，共84頁。3 鋼結(jié)構(gòu)的連接(linji)設(shè)計第21頁/共83頁第二十一頁，共84頁。3 鋼結(jié)構(gòu)的連接(linji)設(shè)計抗拉螺栓(lushun)連接 第22頁/共83頁第二十二頁，共84頁。3 鋼結(jié)構(gòu)的連接(linji)設(shè)計2. 螺栓(lushun)群計算當(dāng)螺栓(lushun)連接處于彈性階段時，螺栓(lushun)群中各螺栓(lushun)受力并不相等，兩端大而中間小(圖3-15a)；當(dāng)螺栓(lushun)群連接長度l1不太大時，隨著外力增加連接超過彈性變形而進入塑性階段后，因內(nèi)力重分布使各螺栓(lushun)受力趨于均勻(圖3-

8、15b) 。但當(dāng)構(gòu)件的節(jié)點處或拼接縫的一側(cè)螺栓(lushun)很多，且沿受力方向的連接長度l1過大時，端部的螺栓(lushun)會因受力過大而首先發(fā)生破壞，隨后依次向內(nèi)逐排破壞（即所謂解鈕扣現(xiàn)象）。因此規(guī)范規(guī)定當(dāng)連接長度l1 大于15d0時，應(yīng)將螺栓(lushun)的承載力乘以折減系數(shù) =1.1l1/150d0 ，當(dāng)l1 大于60d0時，折減系數(shù)取0.7 。因此，當(dāng)外力通過螺栓(lushun)群中心時，可認(rèn)為所有的螺栓(lushun)受力相同。 螺栓群在軸心力作用(zuyng)下的抗剪計算n = N /N bmin (3-15)此時應(yīng)驗算板的凈截面強度= N /Anf (3-16)第23頁/共

9、83頁第二十三頁，共84頁。3 鋼結(jié)構(gòu)的連接(linji)設(shè)計 螺栓群在扭矩作用(zuyng)下的抗剪計算圖3-18 螺栓(lushun)群受扭矩作用第24頁/共83頁第二十四頁，共84頁。3 鋼結(jié)構(gòu)的連接(linji)設(shè)計 螺栓(lushun)群在扭矩、剪力、軸心力共同作用下的抗剪計算 分別算出扭矩、剪力、軸心力作用下受力最大螺栓(lushun)的受力，將其分解到x和y兩個方向，按下式驗算： 螺栓群在軸心(zhu xn)力作用下的抗拉計算 n = N / N tb (3-19) 螺栓群在彎矩作用下的抗拉計算 螺栓群在彎矩作用下上部螺栓受拉，因而有使連接上部分離的趨勢，使螺栓群形心下移。通常假

10、定中和軸在最下排螺栓處，則螺栓的最大拉力為： 圖3-19 彎矩作用下的抗拉螺栓計算 第25頁/共83頁第二十五頁，共84頁。3 鋼結(jié)構(gòu)的連接(linji)設(shè)計 螺栓群同時(tngsh)承受剪力和拉力的計算圖3-20 螺栓群同時承受(chngshu)剪力和拉力此時連接傳遞的力有彎矩M = V e 和剪力V，Nt按式(3-20)計算。第26頁/共83頁第二十六頁，共84頁。3 鋼結(jié)構(gòu)的連接(linji)設(shè)計3.7 高強螺栓(lushun)連接的性能和計算1. 高強螺栓(lushun)連接的性能 高強螺栓(lushun)連接按受力特征分為高強螺栓(lushun)摩擦型連接、高強螺栓(lushun)承

11、壓型連接和承受拉力的高強螺栓(lushun)連接。 高強螺栓(lushun)連接的預(yù)拉力 高強度螺栓(lushun)預(yù)拉力設(shè)計值按材料強度和螺栓(lushun)有效截面積確定，取值時考慮螺栓(lushun)材料抗力的變異性，引入折減系數(shù)0.9；施加預(yù)應(yīng)力時為補償預(yù)拉力損失超張拉5%10%，引入折減系數(shù)0.9；在扭緊螺栓(lushun)時，扭矩使螺栓(lushun)產(chǎn)生的剪力將降低螺栓(lushun)的抗拉承載力，引入折減系數(shù)1/1.2；鋼材由于以抗拉強度為準(zhǔn)，引入附加安全系數(shù)0.9。故高強度螺栓(lushun)預(yù)拉力為 第27頁/共83頁第二十七頁，共84頁。3 鋼結(jié)構(gòu)的連接(linji)設(shè)計

12、高強度螺栓連接的摩擦(mc)面抗滑移系數(shù) 2. 高強螺栓的抗剪承載力設(shè)計(shj)值 高強度螺栓摩擦型連接第28頁/共83頁第二十八頁，共84頁。3 鋼結(jié)構(gòu)的連接(linji)設(shè)計 高強度螺栓承壓型連接 極限承載力由螺栓桿身抗剪和孔壁承壓決定，摩擦力只起延緩(ynhun)滑動作用，計算方法與普通螺栓相同，見式(3-11)和(3-12)。3. 高強螺栓群的抗剪計算(j sun) 軸心力作用時 螺栓數(shù) 按式(3-15)計算(j sun)，其中N bmin對摩擦型為式(3-23)，對承壓型用高強度螺栓的抗剪、承壓承載力設(shè)計值。 構(gòu)件凈截面強度 對于承壓型連接，與普通螺栓驗算相同；對于摩擦型連接，要考

13、慮摩擦力的作用，一部分剪力由孔前接觸面?zhèn)鬟f(圖3-21)。按規(guī)范規(guī)定，孔前傳力占螺栓傳力的50%，則截面11處凈截面?zhèn)髁橛辛薔以后，凈截面驗算按式進行。 扭矩作用時，及扭矩、剪力、軸心力共同作用時的抗剪高強度螺栓所受剪力的計算，其方法與普通螺栓相同，單個螺栓所受剪力應(yīng)不超過高強度螺栓的承載力設(shè)計值。圖3-21 摩擦型高強螺栓孔前傳力第29頁/共83頁第二十九頁，共84頁。3 鋼結(jié)構(gòu)的連接(linji)設(shè)計4. 高強螺栓(lushun)群的抗拉計算 抗拉承載力設(shè)計值 高強度螺栓(lushun)連接由于螺栓(lushun)中的預(yù)拉力作用，構(gòu)件間在承受外力作用前已經(jīng)有較大的擠壓力，高強度螺栓(lu

14、shun)受到外拉力作用時，首先要抵消這種擠壓力。分析表明，當(dāng)高強度螺栓(lushun)達(dá)到規(guī)范規(guī)定的承載力0.8P時，螺栓(lushun)桿的拉力僅增大7%左右，可以認(rèn)為基本不變。規(guī)范規(guī)定一個高強度螺栓(lushun)抗拉承載力設(shè)計值為 N bt = 0.8 P (3-25) 受軸心拉力作用時，螺栓(lushun)數(shù)為n = N / N bt = N / (0.8 P) (3-26) 受彎矩作用，當(dāng)板沒有被拉開時，接觸面保持緊密貼合，中和軸可以認(rèn)為在螺栓(lushun)群的形心軸線上(圖322)，則受力最大的螺栓(lushun)應(yīng)滿足 N1M = M y1 / m yi2 (3-27)對于承

15、受靜力荷載的結(jié)構(gòu)，板被拉開并不等于達(dá)到承載能力的極限，此時可按圖(3-19)所示的內(nèi)力分布計算。圖3-22 高強(goqing)螺栓受彎連接第30頁/共83頁第三十頁，共84頁。3 鋼結(jié)構(gòu)的連接(linji)設(shè)計5. 同時承受剪力和拉力的高強螺栓(lushun)群連接計算 對于高強度螺栓(lushun)摩擦型連接，按下式計算 對于高強度螺栓承壓型連接(linji)，按下式計算第31頁/共83頁第三十一頁，共84頁。3 鋼結(jié)構(gòu)的連接(linji)設(shè)計第32頁/共83頁第三十二頁，共84頁。3 鋼結(jié)構(gòu)的連接(linji)設(shè)計第33頁/共83頁第三十三頁，共84頁。4 4 軸心軸心(zhu xn)(

16、zhu xn)受力構(gòu)件設(shè)計受力構(gòu)件設(shè)計4 軸心受力構(gòu)件(gujin)設(shè)計4.1 軸心受力構(gòu)件的應(yīng)用(yngyng)和截面形式 軸心受力構(gòu)件的截面形式有三種：第一種是熱軋型鋼截面，如圖4-1(a)中的工字鋼、H型鋼、槽鋼、角鋼、T型鋼、圓鋼、圓管、方管等；第二種是冷彎薄壁型鋼截面，如圖4-1(b)中冷彎角鋼、槽鋼和冷彎方管等；第三種是用型鋼和鋼板或鋼板和鋼板連接而成的組合截面，如圖4-1(c)所示的實腹式組合截面和圖4-1(d) 所示的格構(gòu)式組合截面等。 第34頁/共83頁第三十四頁，共84頁。4 軸心(zhu xn)受力構(gòu)件設(shè)計4.2 軸心受力構(gòu)件的強度和剛度 強度軸心受力構(gòu)件的強度應(yīng)以凈截面

17、的平均應(yīng)力不超過鋼材的屈服(qf)強度為準(zhǔn)則：應(yīng)力(yngl)應(yīng)變關(guān)系圖對于高強螺栓的摩擦型連接，計算板件強度時要考慮孔前傳力的影響。 第35頁/共83頁第三十五頁，共84頁。4 軸心受力構(gòu)件(gujin)設(shè)計 剛度 剛度通過(tnggu)限制構(gòu)件的長細(xì)比來實現(xiàn)。第36頁/共83頁第三十六頁，共84頁。4 軸心受力構(gòu)件(gujin)設(shè)計4.3 實腹式軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定計算 實際的壓桿不可避免地存在(cnzi)著初彎曲、荷載作用點的初偏心和截面的殘余應(yīng)力，它們對壓桿的承載力有不利的影響。同時，構(gòu)件兩端可能存在(cnzi)著不同程度的約束，使得構(gòu)件的承載力有所提高。對于桿端約束，可以用計算長度

18、l0代替構(gòu)件的幾何長度l ，將其等效為兩端簡支的構(gòu)件，即l0=l， 稱計算長度系數(shù)。典型約束的理論值和建議值見表43。對于初彎曲、初偏心和殘余應(yīng)力的影響，考慮到材料的彈塑性性能，用數(shù)值積分法求得構(gòu)件的極限強度Nu，相應(yīng)的穩(wěn)定系數(shù)=Nu/(Afy)。按照概率統(tǒng)計理論，影響柱承載力的幾個不利因素，其最大值同時出現(xiàn)的可能性是極小的。理論分析表明，考慮初彎曲和殘余應(yīng)力兩個最主要的不利因素比較合理，初偏心不必另行考慮。初彎曲的矢高取構(gòu)件長度的千分之一，殘余應(yīng)力根據(jù)截面的加工條件確定。軸心受壓構(gòu)件應(yīng)按下式計算整體穩(wěn)定： 第37頁/共83頁第三十七頁，共84頁。4 軸心(zhu xn)受力構(gòu)件設(shè)計 p76第

19、38頁/共83頁第三十八頁，共84頁。4 軸心(zhu xn)受力構(gòu)件設(shè)計軸心受壓構(gòu)件(gujin)的整體穩(wěn)定系數(shù) 各類鋼構(gòu)件截面的殘余應(yīng)力分布情況和大小有很大差異，其影響又隨構(gòu)件屈曲方向不同而不同，初彎曲的影響也與截面形式和屈曲方向有關(guān)，因此當(dāng)構(gòu)件的長細(xì)比=l0/i=l/i(i 為截面回轉(zhuǎn)半徑AIi/)相同時，其承載力往往有很大差別?？梢愿鶕?jù)設(shè)計中常用的不同截面形式和不同的加工條件，按極限強度理論得到考慮初彎曲和殘余應(yīng)力影響的一系列曲線，即無量剛化的（235/yf）曲線。圖 4-3 的兩條虛線表示這一系列柱曲線變動范圍的上限和下限。為了便于在設(shè)計中使用，必須適當(dāng)歸并為代表曲線。如果用一條曲線

20、，則變異系數(shù)太大，必然降低軸心受壓構(gòu)件的可靠度。因此，大多數(shù)國家和地區(qū)都以多條柱曲線來代表不同的構(gòu)件分類。 GB50017 根據(jù)重慶建筑大學(xué)和西安建筑科技大學(xué)等單位的研究成果，認(rèn)為取a、b、c、d 四條曲線較為合理（圖 4-3） 。其中 a、c、d 曲線所包含的截面及對應(yīng)軸已示于圖中，除此之外的截面和對應(yīng)軸均屬曲線 b。曲線 a 包括兩種截面情況，因殘余應(yīng)力影響最小，其穩(wěn)定承載力最高；曲線 c 較低，是由于殘余應(yīng)力影響較大；曲線 d 最低，主要是由于厚板或特厚板殘余應(yīng)力較大，且處于最不利屈曲方向的緣故。 a、b、c、d 等曲線所代表的具體截面和對應(yīng)的屈曲軸見表 4-4。 E第39頁/共83頁第

21、三十九頁，共84頁。4 軸心受力構(gòu)件(gujin)設(shè)計圖4-3 GB50017的柱曲線(qxin) 第40頁/共83頁第四十頁，共84頁。4 軸心(zhu xn)受力構(gòu)件設(shè)計 為便于計算，規(guī)范根據(jù)構(gòu)件的長細(xì)比、鋼材屈服強度和截面分類編制了計算表格。另外，穩(wěn)定系數(shù)值可以(ky)用Perry公式： 第41頁/共83頁第四十一頁，共84頁。4 軸心(zhu xn)受力構(gòu)件設(shè)計第42頁/共83頁第四十二頁，共84頁。4 軸心受力構(gòu)件(gujin)設(shè)計第43頁/共83頁第四十三頁，共84頁。4 軸心(zhu xn)受力構(gòu)件設(shè)計4.4 實腹式軸心受壓構(gòu)件的局部穩(wěn)定計算 對于局部屈曲問題，通常有兩種考慮方法

22、：一是不允許板件屈曲先于構(gòu)件整體屈曲，目前一般(ybn)鋼結(jié)構(gòu)的規(guī)定就是不允許局部屈曲先于整體屈曲來限制板件寬厚比。另一種做法是允許板件先于整體屈曲，采用有效截面的概念來考慮局部屈曲對構(gòu)件承載力的不利影響，冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)，輕型門式剛架結(jié)構(gòu)的腹板就是這樣考慮的。這里板件寬厚比的規(guī)定是基于局部屈曲不先于整體屈曲考慮的，根據(jù)板件的臨界應(yīng)力和構(gòu)件的臨界應(yīng)力相等的原則即可確定板件的寬厚比。經(jīng)分析并簡化可得到工形截面和H形截面的板件的寬厚比：第44頁/共83頁第四十四頁，共84頁。4 軸心受力構(gòu)件(gujin)設(shè)計 【例題4-1 】某焊接工字形截面柱，截面幾何(j h)尺寸如圖4-4所示。柱的上、下端均

23、為鉸接，柱高4.2m，承受的軸心壓力設(shè)計值為1000kN，鋼材為Q235，翼緣為火焰切割邊，焊條為E43系列，手工焊。試驗算該柱是否安全。 第45頁/共83頁第四十五頁，共84頁。4 軸心(zhu xn)受力構(gòu)件設(shè)計 解：已知 lx= ly =4.2m，f=215N/mm2。 計算截面特性： A=2251220.6=63.2cm2， Ix=225111.520.6223/12=7144.9cm4， Iy=21253/12=2604.2cm4， cm63.10/AIixx，cm42. 6/AIiyy。 驗算整體穩(wěn)定、剛度和局部穩(wěn)定性 x= lx/ix=420/10.63=39.5=150， y=

24、 ly/iy=420/6.42=65.4=150， 截面對 x 軸和 y 軸為 b 類， 查穩(wěn)定系數(shù)表可得，x=0.901，y=0.778， 取=y =0.778，則 22N/mm215N/mm4 .203102 .63778. 01000fAN 翼緣寬厚比為 b1/t=(12.50.3)/1=12.2100.165.4=16.5 腹板高厚比為 h0/tw=(242)/0.6=36.725+0.565.4=57.7 構(gòu)件的整體穩(wěn)定、剛度和局部穩(wěn)定都滿足要求。 圖 4-4 例題 4-1 x y N N 4200 250 240 10 10 6 第46頁/共83頁第四十六頁，共84頁。4 軸心受力

25、構(gòu)件(gujin)設(shè)計第47頁/共83頁第四十七頁，共84頁。4 軸心受力構(gòu)件(gujin)設(shè)計(2) 格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件繞虛軸失穩(wěn)的換算長細(xì)比格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件繞實軸的計算與實腹式構(gòu)件相同，但繞虛軸的計算不同，繞虛軸屈曲時的穩(wěn)定承載力比相同長細(xì)比的實腹式構(gòu)件低。 實腹式軸心受壓構(gòu)件在發(fā)生整體彎曲后，構(gòu)件中產(chǎn)生的剪力很小，而其抗剪剛度很大，因此橫向剪力產(chǎn)生的附加(fji)變形很微小，對構(gòu)件臨界荷載的降低不到1%，可以忽略不計。對于格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件，繞虛軸失穩(wěn)時的剪力要由較弱的綴材承擔(dān)，剪切變形較大，產(chǎn)生較大的附加(fji)變形，對構(gòu)件臨界荷載的降低不能忽略。經(jīng)理論分析，可以用換算長細(xì)比0 x

26、代替對x軸的長細(xì)比x來考慮剪切變形對臨界荷載的影響。對于雙肢格構(gòu)式構(gòu)件，換算長細(xì)比為 第48頁/共83頁第四十八頁，共84頁。4 軸心(zhu xn)受力構(gòu)件設(shè)計第49頁/共83頁第四十九頁，共84頁。5 5 受 彎 構(gòu) 件受 彎 構(gòu) 件 ( g u j i n )( g u j i n ) 設(shè) 計設(shè) 計5 受彎構(gòu)件(gujin)設(shè)計第50頁/共83頁第五十頁，共84頁。5 受彎構(gòu)件(gujin)設(shè)計 圖 5-2 楔形梁 圖 5-3 變截面高度吊車梁 根據(jù)梁的支承情況，可把梁分為簡支梁、懸臂梁和連續(xù)梁。按受力情況的不同，可以分為單向受彎梁和雙向受彎梁。如吊車梁、檁條等。 l h h/2 l 5

27、161第51頁/共83頁第五十一頁，共84頁。5 受彎構(gòu)件(gujin)設(shè)計第52頁/共83頁第五十二頁，共84頁。5 受彎構(gòu)件(gujin)設(shè)計第53頁/共83頁第五十三頁，共84頁。5 受彎構(gòu)件(gujin)設(shè)計第54頁/共83頁第五十四頁，共84頁。5 受彎構(gòu)件(gujin)設(shè)計第55頁/共83頁第五十五頁，共84頁。5 受彎構(gòu)件(gujin)設(shè)計第56頁/共83頁第五十六頁，共84頁。5 受彎構(gòu)件(gujin)設(shè)計第57頁/共83頁第五十七頁，共84頁。5 受彎構(gòu)件(gujin)設(shè)計第58頁/共83頁第五十八頁，共84頁。5 受彎構(gòu)件(gujin)設(shè)計第59頁/共83頁第五十九頁，共8

28、4頁。5 受彎構(gòu)件(gujin)設(shè)計第60頁/共83頁第六十頁，共84頁。5 受彎構(gòu)件(gujin)設(shè)計P75第61頁/共83頁第六十一頁，共84頁。5 受彎構(gòu)件(gujin)設(shè)計第62頁/共83頁第六十二頁，共84頁。5 受彎構(gòu)件(gujin)設(shè)計第63頁/共83頁第六十三頁，共84頁。5 受彎構(gòu)件(gujin)設(shè)計第64頁/共83頁第六十四頁，共84頁。5 受彎構(gòu)件(gujin)設(shè)計第65頁/共83頁第六十五頁，共84頁。5 受彎構(gòu)件(gujin)設(shè)計第66頁/共83頁第六十六頁，共84頁。5 受彎構(gòu)件(gujin)設(shè)計第67頁/共83頁第六十七頁，共84頁。6 6 拉 彎 和 壓 彎 構(gòu) 件拉 彎 和 壓 彎 構(gòu) 件 ( g u j i n )( g u j i n ) 設(shè) 計設(shè) 計6 拉彎和壓彎構(gòu)件(gujin)設(shè)計 (a) (b) (a) (b) (c) 圖6-1 拉