變截面連續(xù)梁完整計算書學(xué)習(xí)資料

1、此文檔收集于網(wǎng)絡(luò)，如有侵權(quán)請聯(lián)系網(wǎng)站刪除28+36+46+36+28m 變截面連續(xù)梁計算書第一章 概述1.1、工程簡介上部標(biāo)準(zhǔn)段結(jié)構(gòu)為預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆箱梁結(jié)構(gòu)， 跨徑 28+36+46+36+28m，橋?qū)?3.5m,梁高1.85.9m,橋面布置為8m （人行道）+15m （車行道）+0.5m （防撞護(hù)欄），橋面鋪裝為10cm瀝青混凝土 +8cm C50混凝土。梁體采用后張法預(yù)應(yīng)力構(gòu)件,結(jié)構(gòu)計算考慮施工和使用階段中預(yù)應(yīng)力損失以及預(yù)應(yīng)力、溫度、混凝土收縮徐變等引起的次內(nèi)力對結(jié)構(gòu)的影響。1.1.1 、采用的主要規(guī)范及技術(shù)標(biāo)準(zhǔn) 、工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)制性條文建標(biāo)【2000】202號 、建設(shè)部部頒標(biāo)準(zhǔn)城市橋梁

2、設(shè)計荷載標(biāo)準(zhǔn)CJJ11-2011 、交通部部頒標(biāo)準(zhǔn)公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范JTG D60-2015 、交通部部頒標(biāo)準(zhǔn)公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范JTG D63- 2007 、交通部部頒標(biāo)準(zhǔn)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范JTGD62-2004 、建設(shè)部部頒標(biāo)準(zhǔn)城市道路設(shè)計規(guī)范CJJ37-90技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)：1 、 道路等級：主干路2、設(shè)計車速：主線 60km/h3、設(shè)計荷載：公路一I級。4、地震烈度：度，地震動峰值加速度 0.1g。5、橫斷面：8m （人行道）+15m （車行道）+0.5m （防撞護(hù)欄）=23.5m6、橋梁結(jié)構(gòu)設(shè)計安全等級：一級7、路面類型：瀝青混凝土路面。1.1.2 、應(yīng)用的計算

3、軟件Midas CIVIL1.1.3 、 主要參數(shù)及荷載取值1）主梁：C55混凝土，丫 =26kN/m,強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值 fck=35.5MPa ftk=2.74MPa強(qiáng)度設(shè)計值fcd=24.4MPa ftd=1.89Pa,橋梁達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度的100%長拉2）二期恒載：結(jié)構(gòu)部分： 155KN/m；裝飾部分：側(cè)面裝飾 12KN/m底面裝飾6K N/m3）預(yù)應(yīng)力鋼束采用1860級© s15.20鋼絞線，公稱面積139.0mm2，標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度 fpk=1860MPa（270級），張拉控制應(yīng)力。c°n=1350MPa。4） 管道每米局部偏差對摩擦的影響系數(shù)：k 0.0015 ；5） 預(yù)應(yīng)力鋼筋

4、與管道壁的摩擦系數(shù)：0.17；6）鋼筋松弛系數(shù)，"級（低松弛），0.3 ;7） 錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮值：l 6mm （單端）；8）混凝土加載齡期： 7 天；9）收縮徐變效應(yīng)計算至 3650天10）端橫梁支座不均勻沉降為采用5.6mm,次中橫梁支座不均勻沉降為采此文檔收集于網(wǎng)絡(luò)，如有侵權(quán)請聯(lián)系網(wǎng)站刪除用7.2mm,中橫梁支座不均勻沉降為采用 9.2mm （最大跨徑的L/5000）計算;11）砼箱梁的有效寬度按公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（JTG D62-2004 第 423 條計算；12）豎向日照溫差：J 14 C, T25.5 C,豎向日照反溫差為正溫差乘以-0.

5、5;年最高氣溫：34C;年最低氣溫：-23C;13） 沖擊系數(shù) 的計算，參考規(guī)范（JTG D60-2015）第432計算1.2計算理論橋梁計算以彈塑性理論為基礎(chǔ)，采用承載能力極限狀態(tài)法和正常使用極 限狀態(tài)計算。第二章主梁計算2. 1、單元劃分本聯(lián)以桿系理論為基礎(chǔ)進(jìn)行梁單元建模，構(gòu)件類型為A類預(yù)應(yīng)力構(gòu)件。其設(shè)計安全等級為一級，構(gòu)件制作方法為現(xiàn)澆。采用梁單元建立模型。其中梁單元共計 106個，節(jié)點244個，結(jié)構(gòu)離散 圖下圖。模型圖橫斷面混凝土箱梁支點橫斷面圖混凝土箱梁跨中橫斷面圖對于模型成橋狀態(tài)的邊界條件，見表21.1表2 1. 1全橋成橋狀態(tài)模型邊界條件節(jié)點編號1101、1103、2201、22

6、03、4401、4403、5501、5503、6601、6603 號3301、 3303號1102、2202、4402、5502、6602 號3302 號約束條件DzDx、DzDy、DzDx、 Dy、Dz（注：X為縱橋向，丫為橫橋向，Z為豎橋向）2.2、施工階段劃分表22. 1施工階段劃分施工階段周期（天）說明130澆筑第部分混凝土箱梁及預(yù)應(yīng)力張拉230澆筑第二部分混凝土箱梁及預(yù)應(yīng)力張拉33拆支架47施工二期恒載53650收縮徐變2.3、持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算 231、抗彎計算根據(jù)規(guī)范公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范(JTGD62-2004),第522-525的規(guī)定，需進(jìn)行使用階

7、段正截面抗彎強(qiáng)度驗算 內(nèi)力圖圖23. 1最大最小彎矩包絡(luò)圖根據(jù)彎矩包絡(luò)圖(如圖23.1所示)可知：第一跨跨中最大抗力值為116196.2kN*m，最大抗力對應(yīng)的內(nèi)力值為57321.2kN*m。第二跨跨中最大抗力值為115830.9kN*m，最大抗力對應(yīng)的內(nèi)力值為此文檔收集于網(wǎng)絡(luò)，如有侵權(quán)請聯(lián)系網(wǎng)站刪除37885.2kN*m 。第三跨跨中最大抗力值為 116287.2kN*m ，最大抗力對應(yīng)的內(nèi)力值為 111564.8 kN*m。中 支 點 最 小 抗 力 值 為 -609349.5kN*m ， 最 小 抗 力 對 應(yīng) 的 內(nèi) 力 值 為 -169935.7kN*m。 綜上所述所有截面的內(nèi)力均小

8、于截面的抗力，滿足規(guī)范要求。2.3.2 、抗剪計算圖 2 3. 2 最大最小剪力包絡(luò)圖根據(jù)規(guī)范公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范( JTGD62-2004),第526-5211的規(guī)定，需進(jìn)行使用階段斜截面抗剪驗算。根據(jù)剪力包絡(luò)圖(如圖 23.2所示)可知：最大剪力設(shè)計值取距中支點 0.5倍的梁高處，最大抗力值為 68028.6kN， 最大抗力對應(yīng)的內(nèi)力值為 25507.3kN。綜上所述所有截面的內(nèi)力均小于截面的抗力，滿足規(guī)范要求。此文檔收集于網(wǎng)絡(luò)，如有侵權(quán)請聯(lián)系網(wǎng)站刪除2.4、持久狀況正常使用極限狀態(tài)抗裂驗算2.4.1 正截面抗裂驗算根據(jù)規(guī)范公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范 （

9、JTGD62-2004）,第631-1和632的規(guī)定，需進(jìn)行使用階段正截面抗裂驗算。規(guī)范規(guī)定： A 類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用（或荷載）的短期效應(yīng)的組 合下，澆筑構(gòu)件需滿足 st pc 0.7 ftk ；但在長期荷載作用下要滿足 lt pc 0。圖 24.1.1 短期荷載組合下混凝土箱梁截面法向拉應(yīng)力圖根據(jù)短期荷載效應(yīng)組合下截面法向拉應(yīng)力圖（如圖24.1.1 所示）可知，在所有的短期組合中，全橋最大拉應(yīng)力1.3< 0.7=1.918,滿足規(guī)范要求。此文檔收集于網(wǎng)絡(luò)，如有侵權(quán)請聯(lián)系網(wǎng)站刪除圖 2 4. 1.2 長期荷載作用下混凝土箱梁截面法向拉應(yīng)力圖根據(jù)長期荷載效應(yīng)組合下截面法向拉應(yīng)力圖（

10、如圖24.1.2 所示）可知，在所有長期效應(yīng)的組合作用下，全橋并未出現(xiàn)拉應(yīng)力，滿足規(guī)范要求。2.4.2 斜截面抗裂驗算根據(jù)規(guī)范公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范 （ JTGD62-2004）,第631-2和633的規(guī)定，需進(jìn)行使用階段斜截面抗裂驗算。圖 2 4. 2 短期荷載組合下混凝土箱梁截面主拉應(yīng)力包絡(luò)圖 規(guī)范規(guī)定， A 類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用（或荷載）的短期效應(yīng)的組 合下，澆筑構(gòu)件需要滿足 tp 0.5ftk 。此文檔收集于網(wǎng)絡(luò)，如有侵權(quán)請聯(lián)系網(wǎng)站刪除根據(jù)主拉應(yīng)力的包絡(luò)圖（如圖2 4.2 所示）可知，最大主拉應(yīng)力為1.31Mpa<0.5ftk=1.37MPa,滿足規(guī)范要求

11、。2.5、持久狀況應(yīng)力計算2.5.1 、正截面混凝土法向壓應(yīng)力計算根據(jù)規(guī)范公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（ JTGD62-2004）,第7.1.3、7.1.4和7.1.5的規(guī)定，需進(jìn)行使用階段正截面壓應(yīng)力驗 算。規(guī)范規(guī)定，對于未開裂構(gòu)件，使用階段預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件正截面混 凝土壓應(yīng)力需要滿足： kc pt 0.5 fck 。圖 25. 1 混凝土箱梁截面正截面壓應(yīng)力圖根據(jù)正截面壓應(yīng)力圖（如圖25.1 所示）可知，最大正截面壓應(yīng)力為10.7MPa<0.5fck=17.75MPa,滿足規(guī)范要求。2.5.2 、斜截面混凝土主壓應(yīng)力計算根據(jù)規(guī)范公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（ JTG此文檔僅供學(xué)習(xí)和交流此文檔收集于網(wǎng)絡(luò)，如有侵權(quán)請聯(lián)系網(wǎng)站刪除D62-2004),第7.1.6的規(guī)定，需進(jìn)行使用階段斜截面主壓應(yīng)力驗算。對于使用階段預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，其斜截面混凝土主壓應(yīng)力需要滿 足： cp 0.6 fck 。圖 25. 2 混凝土箱梁截面斜截面主壓應(yīng)力圖根據(jù)斜截面主壓應(yīng)力圖(如圖 25.2 所示)可知，最大斜截面主壓應(yīng)力為 1O.7MPa<o.6fck=21.3MPa,滿足規(guī)范要求。2.5.3、鋼束應(yīng)力計算根據(jù)規(guī)范公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范( JTGD62-2004)，第7.1.3-7.1.5的規(guī)定，需進(jìn)行受拉