高支模柱模板計算書

1、柱模板計算書柱模板的計算依據(jù)建筑施工手冊第四版、建筑施工計算手冊江正榮著、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 (GB 50009-2001)、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 GB50010-2002、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 (GB 50017-2003)等規(guī)范編制。柱模板的背部支撐由兩層組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側(cè)壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。柱模板設(shè)計示意圖柱截面寬度 B(mm):1200.00；柱截面高度 H(mm):1000.00；柱模板的總計算高度 :H =10.70m；計算簡圖模板在高度方向分2 段進(jìn)行設(shè)計計算

2、。第 1段（柱底至柱身高度5.88米位置；分段高度為5.88米） :一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)柱截面寬度 B方向?qū)菟〝?shù)目 :2；柱截面寬度 B方向豎楞數(shù)目 :10；柱截面高度 H方向?qū)菟〝?shù)目 :2；柱截面高度 H方向豎楞數(shù)目 :8；對拉螺栓直徑 (mm):M14 ；2.柱箍信息柱箍材料 :圓鋼管；直徑 (mm):48.00；壁厚 (mm):3.20；柱箍的間距 (mm):500；柱箍合并根數(shù) :2；3.豎楞信息豎楞材料 :木方；豎楞合并根數(shù) :2；寬度 (mm):40.00；高度 (mm):80.00；4.面板參數(shù)面板類型 :膠合面板；面板厚度 (mm):15.00；面板彈性模量 (N/

3、mm 2):6000.00；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 (N/mm 2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f c(N/mm 2):13.00；方木彈性模量 E(N/mm 2):9000.00；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 f t(N/mm 2):1.50；鋼楞彈性模量 E(N/mm 2):210000.00；鋼楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 fc(N/mm 2):205.00；二、柱模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值 :F=0.22t V1/212F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/

4、m3；t -新澆混凝土的初凝時間，取 2.000h ；T -混凝土的入模溫度，取 20.000 ；V -混凝土的澆筑速度，取 2.500m/h ；H -模板計算高度，取 5.880m；- 外加劑影響修正系數(shù)，取 1.200 ；1- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取 1.000 。2分別計算得 20.036 kN/m2、 141.120 kN/m 2，取較小值 20.036 kN/m 2 作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 q1=20.036kN/m2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q2= 4 kN/m2。三、柱模板面板的計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的面板屬于受彎構(gòu)件，按簡支梁或連續(xù)梁計算。

5、分別取柱截面寬度 B方向和 H方向面板作為驗算對象，進(jìn)行強(qiáng)度、剛度計算。強(qiáng)度驗算考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。由前述參數(shù)信息可知，柱截面高度H方向豎楞間距最大，為 l= 131 mm，且豎楞數(shù)為 8，因此柱截面高度 H方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁進(jìn)行計算。面板計算簡圖1.面板抗彎強(qiáng)度驗算對柱截面寬度 H方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁用下式計算最大跨中彎距：M=0.1ql 2其中，M- 面板計算最大彎矩 (N·mm)；l- 計算跨度 (豎楞間距 ): l =131.0mm；q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)

6、壓力設(shè)計值q1: 1.2 20×.04 ×0.50 ×0.90=10.819kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2： 1.4 ×4.00 ×0.50 ×0.90=2.520kN/m；式中， 0.90為按施工手冊取用的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。q = q1 + q2 =10.819+2.520=13.339 kN/m；面板的最大彎矩： M =0.1×13.339 ×131×131= 2.29 ×104N.mm；面板最大應(yīng)力按下式計算： =M/W<f其中， -面板承受的應(yīng)力 (N/mm 2)；M -面板

7、計算最大彎矩 (N·mm)；W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6b:面板截面寬度， h:面板截面厚度；43；W= 500×15.0 ×15.0/6=1.88 10× mmf - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 (N/mm 2)； f=13.000N/mm2；面板的最大應(yīng)力計算值： = M/W = 2.29442；×10×/ 1.88 10 = 1.221N/mm2面板的最大應(yīng)力計算值 =1.221N/mm 小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值2 =13N/mm，滿足要求！2.面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:V=0.6q

8、l其中，V- 面板計算最大剪力 (N) ；l- 計算跨度 (豎楞間距 ): l =131.0mm；q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: 1.2 20×.04 ×0.50 ×0.90=10.819kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2：1.4 ×4.00 ×0.50 ×0.90=2.520kN/m；式中， 0.90為按施工手冊取用的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。q = q1 + q2 =10.819+2.520=13.339 kN/m；面板的最大剪力： V = 0.6 ×13.339 ×131.0

9、= 1048.480N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式： = 3V/(2bhn)fv其中，-面板承受的剪應(yīng)力 (N/mm 2)；V- 面板計算最大剪力 (N) ： V = 1048.480N；b-構(gòu)件的截面寬度 (mm)：b = 500mm ；hn-面板厚度 (mm)： hn = 15.0mm ；f v-面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 (N/mm 2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪應(yīng)力計算值×××2；:=31048.480/(250015.0)=0.210N/mm面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值: f v=1.500N/mm2；2面板截面的受剪應(yīng)力 =0.21N/mm 小

10、于 面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值f v=1.5N/mm 2，滿足要求！3.面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，撓度計算公式如下:4 =0.677ql/(100EI)其中， q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載(kN/m) ： q = 20.04 0×.5010.02 kN/m；-面板最大撓度 (mm)；l- 計算跨度 (豎楞間距 ): l =131.0mm ；E-面板彈性模量（ N/mm2）： E = 6000.00 N/mm2 ；I- 面板截面的慣性矩 (mm4)；I=bh3/1254I= 500 ×15.0 ×15.0 ×15.0/12 = 1

11、.41 10×mm ；面板最大容許撓度 : = 131 / 250 = 0.524 mm；面板的最大撓度計算值:= 0.677 ×10.02 ×4131/(100. ×6000.0 ×1.41 ×105) = 0.024mm；面板的最大撓度計算值 =0.024mm小于 面板最大容許撓度設(shè)計值 =0.524mm,滿足要求！四、豎楞計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的豎楞（小楞）屬于受彎構(gòu)件，按連續(xù)梁計算。本工程柱高度為 5.880m,柱箍間距為 500mm，因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，豎楞采用木方，寬度40mm，高度 80mm，截面

12、慣性矩 I 和截面抵抗矩 W分別為 :W = 40 ×80×80/6 ×2 = 85.33cm3；I = 40 80××80×80/12 ×2 = 341.33cm4 ；豎楞計算簡圖1.抗彎強(qiáng)度驗算支座最大彎矩計算公式：M=0.1ql 2其中，M- 豎楞計算最大彎矩 (N·mm)；l- 計算跨度 (柱箍間距 ): l =500.0mm；q-作用在豎楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: 1.2 20×.036 ×0.131 ×0.900=2.835kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力

13、設(shè)計值q2： 1.4 ×4.000 ×0.131 ×0.900=0.660kN/m；q = 2.835+0.660=3.495 kN/m；豎楞的最大彎距： M =0.1×3.495 ×500.0 ×500.0= 8.74 10×4N·mm； =M/W<f其中， -豎楞承受的應(yīng)力 (N/mm 2)；M-豎楞計算最大彎矩 (N·mm)；W-豎楞的截面抵抗矩 (mm3)， W=8.53×104；f - 豎楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 (N/mm 2)； f=13.000N/mm2；4×42；豎楞

14、的最大應(yīng)力計算值 : = M/W = 8.74 ×10/8.5310 = 1.024N/mm2豎楞的最大應(yīng)力計算值 =1.024N/mm 小于 豎楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值2 =13N/mm，滿足要求！2.抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:V=0.6ql其中，V- 豎楞計算最大剪力 (N) ；l- 計算跨度 (柱箍間距 ): l =500.0mm；q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: 1.2 20×.036 ×0.131 ×0.900=2.835kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2： 1.4 ×

15、4.000 ×0.131 ×0.900=0.660kN/m；q = 2.835+0.660=3.495 kN/m；豎楞的最大剪力： V = 0.6 ×3.495 ×500.0 = 1048.480N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式： = 3V/(2bhn)fv其中，-豎楞截面最大受剪應(yīng)力 (N/mm 2)；V - 豎楞計算最大剪力 (N)： V=0.6ql= 0.63×.495 ×500=1048.48N；b -豎楞的截面寬度 (mm)：b = 40.0mm ；hn-豎楞的截面高度 (mm)：hn = 80.0mm ；f v-豎楞的抗剪強(qiáng)度

16、設(shè)計值 (N/mm 2)：fv = 1.500 N/mm2；2豎楞截面最大受剪應(yīng)力計算值: =3 ×1048.480/(2 ×40.0 ×80.0 ×2)=0.246N/mm；豎楞截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值: f v=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應(yīng)力計算值=0.246N/mm2 小于 豎楞截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值f v=1.5N/mm 2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度按三跨連續(xù)梁計算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI) =l/250其中， q-作用在豎楞上的線荷載 (kN/m) ： q =20.04 ×0.12 = 3.49 kN

17、/m；max-豎楞最大撓度 (mm)；l- 計算跨度 (柱箍間距 ): l =500.0mm ；E-豎楞彈性模量（ N/mm2）， E = 9000.00 N/mm2 ； I- 豎楞截面的慣性矩 (mm4)， I=3.41 ×106；豎楞最大容許撓度 : = 500/250 = 2mm；豎楞的最大撓度計算值:= 0.677 ×3.49 ×4500/(100. ×9000.0 ×3.41 ×106) = 0.048 mm；豎楞的最大撓度計算值=0.048mm小于 豎楞最大容許撓度 =2mm，滿足要求！五、 B方向柱箍的計算本工程中，柱箍

18、采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚 3.2mm，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩W分別為 :W = 4.732 ×2=9.46cm3 ；I = 11.357 2=22×.71cm4；按集中荷載計算（附計算簡圖）：B方向柱箍計算簡圖其中 P - -豎楞傳遞到柱箍的集中荷載(kN) ；P = (1.2 20×.04 ×0.9 + 1.44×0.9) ×0.129×0.5 = 1.72 kN；B方向柱箍剪力圖 (kN)最大支座力 : N = 6.341 kN；B方向柱箍彎矩圖 (kN ·m)最大彎矩 : M = 0.254 kN

19、 m·；B方向柱箍變形圖 (mm)最大變形 : = 0.114 mm；1. 柱箍抗彎強(qiáng)度驗算柱箍截面抗彎強(qiáng)度驗算公式 =M/( xW)<f其中 ，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計值: M = 254123.03 N mm·；彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩: W = 9464 mm3 ；2B邊柱箍的最大應(yīng)力計算值: = 25.57 N/mm；柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: f = 205 N/mm 2；862小于 柱箍B邊柱箍的最大應(yīng)力計算值 =2.54 ×/(110.059×.46 ×10 )=25.57N/mm的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f=205N/mm 2，滿足要

20、求 !2. 柱箍撓度驗算經(jīng)過計算得到 := 0.114 mm；柱箍最大容許撓度 : = 400 / 250 = 1.6 mm；柱箍的最大撓度=0.114mm小于 柱箍最大容許撓度 =1.6mm，滿足要求 !六、 B方向?qū)菟ǖ挠嬎阌嬎愎饺缦?:N<N=f ×A其中 N - 對拉螺栓所受的拉力；A - 對拉螺栓有效面積(mm2)；f - 對拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取170 N/mm2；查表得：對拉螺栓的型號 : M14；對拉螺栓的有效直徑 :11.55 mm；對拉螺栓的有效面積 : A= 105 mm2；對拉螺栓所受的最大拉力 :N = 6.341 kN。5-4；對拉螺栓最大

21、容許拉力值 : N = 1.70 10×××= 17.85 kN1.05 10對拉螺栓所受的最大拉力N=6.341kN 小于 對拉螺栓最大容許拉力值N=17.85kN ，對拉螺栓強(qiáng)度驗算滿足要求!七、 H 方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚 3.2mm，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩W分別為 :W = 4.732 ×2=9.46cm3 ；I = 11.357 2=22×.71cm4；按計算（附計算簡圖）：H方向柱箍計算簡圖其中 P - 豎楞傳遞到柱箍的集中荷載(kN) ；P = (1.2 20×.04 ×

22、;0.9+1.4 ×4×0.9) ×0.1370×.5 = 1.83 kN；H方向柱箍剪力圖 (kN)最大支座力 : N = 5.303 kN；H方向柱箍彎矩圖 (kN ·m)最大彎矩 : M = 0.195 kN m·；H方向柱箍變形圖 (mm)最大變形 : = 0.061 mm；1.柱箍抗彎強(qiáng)度驗算柱箍截面抗彎強(qiáng)度驗算公式: =M/( xW)<f其中，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計值: M = 194869.91 N mm·；彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩: W = 9464 mm3；2H邊柱箍的最大應(yīng)力計算值: = 19.

23、61 N/mm；柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: f = 205 N/mm 2；862小于 柱箍H邊柱箍的最大應(yīng)力計算值 =1.95 ×/(110.059×.46 ×10 )=19.61N/mm的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f=205N/mm 2，滿足要求 !2. 柱箍撓度驗算經(jīng)過計算得到 : = 0.061 mm；柱箍最大容許撓度 : = 333.333 / 250 = 1.333 mm；柱箍的最大撓度 =0.061mm小于 柱箍最大容許撓度 =1.333mm，滿足要求 !八、 H 方向?qū)菟ǖ挠嬎泸炈愎饺缦?:N<N=f ×A其中 N - 對拉螺栓所受的拉力；A

24、- 對拉螺栓有效面積(mm2)；f - 對拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取170 N/mm2；查表得：對拉螺栓的直徑 : M14 ；對拉螺栓有效直徑 :11.55 mm；對拉螺栓有效面積 : A= 105 mm2；5-4；對拉螺栓最大容許拉力值 : N = 1.70 10×××= 17.85 kN1.05 10對拉螺栓所受的最大拉力 :N = 5.303 kN。對拉螺栓所受的最大拉力 :N=5.303kN 小于 N=17.85kN ，對拉螺栓強(qiáng)度驗算滿足要求 !第 2段（柱身高度 5.88米位置至柱身高度 10.70米位置；分段高度為 4.82米） :一、參數(shù)信息1.基

25、本參數(shù)柱截面寬度 B方向?qū)菟〝?shù)目 :2；柱截面寬度 B方向豎楞數(shù)目 :10；柱截面高度 H方向?qū)菟〝?shù)目 :2；柱截面高度 H方向豎楞數(shù)目 :8；對拉螺栓直徑 (mm):M14 ；2.柱箍信息柱箍材料 :圓鋼管；直徑 (mm):48.00；壁厚 (mm):3.20；柱箍的間距 (mm):550；柱箍合并根數(shù) :2；3.豎楞信息豎楞材料 :木方；豎楞合并根數(shù) :2；寬度 (mm):40.00；高度 (mm):80.00；4.面板參數(shù)面板類型 :鋼面板；面板厚度 (mm):18.00；面板彈性模量 (N/mm 2):210000.00；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f c(N/mm 2):205.00

26、；面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 (N/mm 2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f c(N/mm 2):13.00；方木彈性模量 E(N/mm 2):9500.00；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 f t(N/mm 2):1.50；鋼楞彈性模量 E(N/mm 2):210000.00；鋼楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 fc(N/mm 2):205.00；二、柱模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值 :F=0.22t12V1/2F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t - 新澆混凝土的初凝時間， 可按現(xiàn)場實際值取，輸入 0時系統(tǒng)按 200

27、/(T+15)計算，得 5.714h ；T -混凝土的入模溫度，取 20.000 ；V -混凝土的澆筑速度，取 2.500m/h ；H -模板計算高度，取 4.820m；1-外加劑影響修正系數(shù)，取1.000 ；2-混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850 。分別計算得 40.549 kN/m 2、 115.680 kN/m 2，取較小值 40.549 kN/m 2 作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值q1=40.549kN/m2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值q2= 4 kN/m2。三、柱模板面板的計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的面板屬于受彎構(gòu)件，按簡支梁或連續(xù)梁計算。分別取柱截面寬度 B方向

28、和 H方向面板作為驗算對象，進(jìn)行強(qiáng)度、剛度計算。強(qiáng)度驗算考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。由前述參數(shù)信息可知，柱截面高度 H方向豎楞間距最大，為 l= 131 mm，且豎楞數(shù)為 8，因此柱截面高度 H方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁進(jìn)行計算。面板計算簡圖1.面板抗彎強(qiáng)度驗算對柱截面寬度 H方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁用下式計算最大跨中彎距：M=0.1ql 2其中，M- 面板計算最大彎矩 (N·mm)；l- 計算跨度 (豎楞間距 ): l =131.0mm；q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: 1.

29、2 40×.55 ×0.55 ×0.85=22.748kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2： 1.4 ×4.00 ×0.55 ×0.85=2.618kN/m；式中， 0.85為按施工手冊取用的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。q = q1 + q2 =22.748+2.618=25.366 kN/m；面板的最大彎矩： M =0.1×25.366 ×131×131= 4.35 ×104N.mm；面板最大應(yīng)力按下式計算： =M/W<f其中， -面板承受的應(yīng)力 (N/mm 2)；M -面板計算最大彎矩 (N&#

30、183;mm)；W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6b:面板截面寬度， h:面板截面厚度；43；W= 550×18.0 ×18.0/6=2.97 10× mmf - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 (N/mm 2)； f=205.000N/mm2；面板的最大應(yīng)力計算值： = M/W = 4.35442；×10×/ 2.97 10 = 1.466N/mm2面板的最大應(yīng)力計算值 =1.466N/mm 小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值2 =205N/mm，滿足要求！2.面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:V=0.6ql其中，V- 面板

31、計算最大剪力 (N) ；l- 計算跨度 (豎楞間距 ): l =131.0mm；q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: 1.2 40×.55 ×0.55 ×0.85=22.748kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2：1.4 ×4.00 ×0.55 ×0.85=2.618kN/m；式中， 0.85為按施工手冊取用的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。q = q1 + q2 =22.748+2.618=25.366 kN/m；面板的最大剪力： V = 0.6 ×25.366 ×131.0 = 1993.76

32、7N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式： = 3V/(2bhn)fv其中，-面板承受的剪應(yīng)力 (N/mm 2)；V- 面板計算最大剪力 (N) ： V = 1993.767N；b-構(gòu)件的截面寬度 (mm)：b = 550mm ；hn-面板厚度 (mm)： hn = 18.0mm ；f v-面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 (N/mm 2)：fv = 205.000 N/mm2；2面板截面受剪應(yīng)力計算值: =3 ×1993.767/(2 ×550×18.0)=0.302N/mm；面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值: f v=1.500N/mm2；2面板截面的受剪應(yīng)力 =0.302N/mm 小于 面板

33、截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值f v=1.5N/mm 2，滿足要求！3.面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，撓度計算公式如下:4 =0.677ql/(100EI)其中， q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載 (kN/m) ： q = 40.55 0×.5522.30 kN/m；-面板最大撓度 (mm)；l- 計算跨度 (豎楞間距 ): l =131.0mm ；E-面板彈性模量（ N/mm2）： E = 210000.00 N/mm2 ；I- 面板截面的慣性矩 (mm4)；I=bh3/1254；I= 550 ×18.0 ×18.0 ×18.0/12 = 2

34、.67 10×mm面板最大容許撓度 : = 131 / 250 = 0.524 mm；面板的最大撓度計算值:= 0.677 ×22.30 ×4131/(100. ×210000.0 ×2.67 ×105) = 0.001mm；面板的最大撓度計算值 =0.001mm小于 面板最大容許撓度設(shè)計值 =0.524mm,滿足要求！四、豎楞方木的計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的豎楞（小楞）屬于受彎構(gòu)件，按連續(xù)梁計算。本工程柱高度為 4.820m,柱箍間距為 550mm，因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，豎楞采用木方，寬度40mm，高度 80mm

35、，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W分別為 :W = 40 ×80×80/6 ×2 = 85.33cm3；I = 40 80××80×80/12 ×2 = 341.33cm4 ；豎楞計算簡圖1.抗彎強(qiáng)度驗算支座最大彎矩計算公式：M=0.1ql 2其中，M- 豎楞計算最大彎矩 (N·mm)；l- 計算跨度 (柱箍間距 ): l =550.0mm；q-作用在豎楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: 1.2 40×.549 ×0.131 ×0.850=5.418kN/m；傾倒混凝土

36、側(cè)壓力設(shè)計值q2： 1.4 ×4.000 ×0.131 ×0.850=0.624kN/m；q = 5.418+0.624=6.042 kN/m；豎楞的最大彎距： M =0.1×6.042 ×550.0 ×550.0= 1.83 10×5N·mm； =M/W<f其中， -豎楞承受的應(yīng)力 (N/mm 2)；M-豎楞計算最大彎矩 (N·mm)；W-豎楞的截面抵抗矩 (mm3)， W=8.53×104；f - 豎楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 (N/mm 2)； f=13.000N/mm2；5×42

37、；豎楞的最大應(yīng)力計算值 : = M/W = 1.83 ×10/8.5310 = 2.142N/mm2豎楞的最大應(yīng)力計算值 =2.142N/mm 小于 豎楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值2 =13N/mm，滿足要求！2.抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:V=0.6ql其中，V- 豎楞計算最大剪力 (N) ；l- 計算跨度 (柱箍間距 ): l =550.0mm；q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: 1.2 40×.549 ×0.131 ×0.850=5.418kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2： 1.4 

38、15;4.000 ×0.131 ×0.850=0.624kN/m；q = 5.418+0.624=6.042 kN/m；豎楞的最大剪力： V = 0.6 ×6.042 ×550.0 = 1993.767N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式： = 3V/(2bhn)fv其中，-豎楞截面最大受剪應(yīng)力 (N/mm 2)；V - 豎楞計算最大剪力 (N)： V=0.6ql= 0.66×.042 ×550=1993.767N；b -豎楞的截面寬度 (mm)：b = 40.0mm ；hn-豎楞的截面高度 (mm)：hn = 80.0mm ；f v-豎楞的

39、抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 (N/mm 2)：fv = 1.500 N/mm2；豎楞截面最大受剪應(yīng)力計算值2: =3 ×1993.767/(2 ×40.0 ×80.0 ×2)=0.467N/mm；豎楞截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 : f v=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應(yīng)力計算值2 =0.467N/mm 小于 豎楞截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值f v=1.5N/mm 2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度按三跨連續(xù)梁計算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI) =l/250其中， q-作用在豎楞上的線荷載 (kN/m) ： q =40.55 ×0.12 = 6

40、.04 kN/m；max-豎楞最大撓度 (mm)；l- 計算跨度 (柱箍間距 ): l =550.0mm ；E-豎楞彈性模量（ N/mm2）， E = 9500.00 N/mm2 ； I- 豎楞截面的慣性矩 (mm4)， I=3.41 ×106；豎楞最大容許撓度 : = 550/250 = 2.2mm；豎楞的最大撓度計算值:= 0.677 ×6.04 ×4550/(100. ×9500.0 ×3.41 ×106) = 0.115 mm；豎楞的最大撓度計算值=0.115mm小于 豎楞最大容許撓度 =2.2mm，滿足要求！五、 B方向柱箍

41、的計算本工程中，柱箍采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚 3.2mm，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩W分別為 :W = 4.732 ×2=9.46cm3 ；I = 11.357 2=22×.71cm4；按集中荷載計算（附計算簡圖）：B方向柱箍計算簡圖其中 P - -豎楞傳遞到柱箍的集中荷載(kN) ；P = (1.2 40×.55 ×0.85 + 1.4 4××0.85) ×0.129×0.55 = 3.27 kN；B方向柱箍剪力圖 (kN)最大支座力 : N = 12.058 kN；B方向柱箍彎矩圖 (kN ·

42、m)最大彎矩 : M = 0.483 kN m·；B方向柱箍變形圖 (mm)最大變形 : = 0.217 mm；1. 柱箍抗彎強(qiáng)度驗算柱箍截面抗彎強(qiáng)度驗算公式 =M/( xW)<f其中 ，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計值: M = 483234.82 N mm·；彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩: W = 9464 mm3 ；2B邊柱箍的最大應(yīng)力計算值: = 48.63 N/mm；柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: f = 205 N/mm 2；862小于 柱箍B邊柱箍的最大應(yīng)力計算值 =4.83 ×/(110.059×.46 ×10 )=48.63N/mm的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f=205N/mm 2，滿足要求 !2. 柱箍撓度驗算經(jīng)過計算得到 := 0.217 mm；柱箍最大容許撓度 : = 400