板模板(扣件式)計算書

1、扣件式鋼管支架樓板模板安全計算書一、計算依據(jù)1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ13020112、建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標準GB51210-20163、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-20084、建筑施工臨時支撐結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范JGJ300-20135、冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范GB50018-20025、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-20106、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-20127、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50017-2003二、計算參數(shù)基本參數(shù)計算依據(jù)建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標準GB51210-2016樓板厚度h(mm)200樓板邊長L(m)7樓板邊寬B(m)4.5模板

2、支架高度H(m）11.25主楞布置方向平行于樓板長邊立桿縱向間距l(xiāng)a(m)0.8立桿橫向間距l(xiāng)b(m)0.8水平桿步距h1(m)1.2次楞間距a(mm)300次楞懸挑長度a1(mm)200主楞懸挑長度b1(mm)200結(jié)構(gòu)表面要求表面外露立桿自由端高度h0(mm)500剪刀撐(含水平）布置方式普通型架體底部布置類型底座材料參數(shù)面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格12mm(克隆、山樟平行方向)面板E(N/mm2)11500面板fm(N/mm2)31主楞類型矩形木楞主楞規(guī)格80×80主楞合并根數(shù)1次楞類型矩形木楞次楞規(guī)格50×100次楞合并根數(shù)/鋼管類型48×3荷載參數(shù)可調(diào)托

3、座承載力容許值(kN)30地基承載力特征值fak(kPa)/架體底部墊板面積A(m2)0.2模板（不含支架）自重標準值G1k(kN/m2)0.2新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標準值Qk(kN/m2)2腳手架上震動、沖擊物體自重QDK(kN/m2)0.5計算震動、沖擊荷載時的動力系數(shù)1.35腳手架安全等級1級腳手架結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)01.1是否考慮風荷載否省份、城市江蘇(省)高郵(市)地面粗糙度類型/基本風壓值Wo(kN/m2)/沿風荷載方向架體搭設(shè)的跨數(shù)n/模板支撐架頂部豎向欄桿圍擋的高度Hm(mm)/模板支撐架頂部模板高度Hb(mm

4、)/模板荷載傳遞方式可調(diào)托座簡圖：（圖1）平面圖（圖2）縱向剖面圖1（圖3）橫向剖面圖2三、面板驗算根據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范5.2.1，按簡支跨進行計算，取b=1m寬板帶為計算單元。Wm=bh2/6=1000×122/6=24000mm3I=bh3/12=1000×123/12=144000mm4由可變荷載控制的組合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4(Qk+QDK)b=1.2×(0.2+(24+1.1)×200/1000)×1+1.4×(2+1.35×0.5)×1=10.009kN/m由永久荷

5、載控制的組合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.4×0.7(Qk+QDK)b=1.35×(0.2+(24+1.1)×200/1000)×1+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1=9.668kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2=max(10.009,9.668)=10.009kN/m（圖4）面板計算簡圖1、強度驗算（圖5）面板彎矩圖Mmax=0.113kN·m=0×Mmax/W=1.1×0.113×106/24000=5.161N/mm2f=31

6、N/mm2滿足要求2、撓度驗算qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.2+(24+1.1)×200/1000)×1=5.22kN/m（圖6）撓度計算受力簡圖（圖7）撓度圖=0.332mm=300/400=0.75mm滿足要求四、次楞驗算次楞計算跨數(shù)的假定需要符合工程實際的情況，另外還需考慮次楞的兩端懸挑情況。由可變荷載控制的組合：q1=1.2×(G1k+(G3k+G2k)×h)×a+1.4×(Qk+QDK)×a=1.2×(0.2+(24+1.1)×200/1000)

7、5;300/1000+1.4×(2+1.35×0.5)×300/1000=3.003kN/m由永久荷載控制的組合：q2=1.35×(G1k+(G3k+G2k)×h)×a+1.4×0.7×(Qk+QDK)×a=1.35×(0.2+(24+1.1)×200/1000)×300/1000+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×300/1000=2.901kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2=max(3.003,2.901)=3.0

8、03kN/m（圖8）次楞計算簡圖1、強度驗算（圖9）次楞彎矩圖(kN·m)Mmax=0.18kN·m=0×Mmax/W=1.1×0.18×106/(83.333×103)=2.378N/mm2f=15N/mm2滿足要求2、抗剪驗算（圖10）次楞剪力圖(kN)Vmax=1.351kNmax=0×VmaxS/(Ib0)=1.1×1.351×103×62.5×103/(416.667×104×5×10)=0.446N/mm2=2N/mm2滿足要求3、撓度驗算撓度

9、驗算荷載統(tǒng)計，qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.2+(24+1.1)×200/1000)×300/1000=1.566kN/m（圖11）撓度計算受力簡圖（圖12）次楞變形圖(mm)max=0.081mm=0.8×1000/400=2mm滿足要求4、支座反力根據(jù)力學求解計算可得：Rmax=2.552kNRkmax=1.331kN五、主楞驗算主楞計算跨數(shù)的假定需要符合工程實際的情況，另外還需考慮主楞的兩端懸挑情況。主楞所承受的荷載主要為次楞傳遞來的集中力，另外還需考慮主楞自重，主楞自重標準值為gk=38.4/1000=0.038k

10、N/m自重設(shè)計值為：g=1.2gk=1.2×38.4/1000=0.046kN/m則主楞強度計算時的受力簡圖如下：（圖13）主楞撓度計算時受力簡圖則主楞撓度計算時的受力簡圖如下：（圖14）主楞撓度計算時受力簡圖1、抗彎驗算（圖15）主楞彎矩圖(kN·m)Mmax=0.511kN·m=0×Mmax/W=1.1×0.511×106/(85.333×1000)=6.592N/mm2f=15N/mm2滿足要求2、抗剪驗算（圖16）主楞剪力圖(kN)Vmax=3.92kNmax=0×QmaxS/(Ib0)=1.1×

11、3.92×1000×64×103/(341.333×104×8×10)=1.011N/mm2=2N/mm2滿足要求3、撓度驗算（圖17）主楞變形圖(mm)max=0.238mm=0.8×103/400=2mm滿足要求4、支座反力計算立桿穩(wěn)定驗算要用到強度驗算時的支座反力，故：Rzmax=7.305kN六、立桿驗算1、長細比驗算驗算立桿長細比時取k=1,1、2按JGJ130-2011附錄C取用l01=k1(h1+2a)=1×1.272×(1.2+2×500/1000)=2.798ml02=k2h1

12、=1×2.247×1.2=2.697m取兩值中的大值l0=max(l01,l02)=max(2.798,2.697)=2.798m=l0/i=2.798×1000/(1.59×10)=175.954=210滿足要求2、立桿穩(wěn)定性驗算(頂部立桿段)1=l01/i=2.798×1000/(1.59×10)=175.954根據(jù)1查JGJ130-2011附錄A.0.6得到=0.23根據(jù)建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標準（GB51210）中6.2.11條規(guī)定應(yīng)分別對由可變荷載控制的組合和由永久荷載控制的組合分別計算荷載，并取最不利荷載組合參與最終的

13、立桿穩(wěn)定的驗算。由可變控制的組合：N1=1.2×G1k+(G2k+G3k)×h×la×lb+1.4(Qk+QDK)×la×lb=1.2×(0.2+(24+1.1)×200×0.001)×0.8×0.8+1.4×(2+1.35×0.5)×0.8×0.8=6.406kN由永久荷載控制的組合：N2=1.35×G1k+(G2k+G3k)×h×la×lb+1.4×0.7×(Qk+QDK)×

14、;la×lb=1.35×(0.2+(24+1.1)×200×0.001)×0.8×0.8+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×0.8×0.8=6.188kNN=max(N1，N2)=max(6.406,6.188)=6.406kN0×N/(A)= 1.1×6.406×1000/(0.23×(4.24×100)=72.226N/mm2f=205N/mm2滿足要求3、立桿穩(wěn)定性驗算(非頂部立桿段)2=l02/i=2.697×

15、1000/(1.59×10)=169.61根據(jù)1查JGJ130-2011附錄A.0.6得到=0.246由可變控制的組合：N3=1.2×G1k+(G2k+G3k)×h×la×lb+1.2×H×gk+1.4(Qk+QDK)×la×lb=1.2×(0.2+(24+1.1)×200×0.001)×0.8×0.8+1.2×11.25×0.16+1.4×(2+1.35×0.5)×0.8×0.8=8.572kN由永久荷載控制的組合：N4=1.35×G1k+(G2k+G3k)×h×la×lb+1.35×H×gk+1.4×0.7×(Qk+QDK)×la×lb=1.35×(0.2+(24+1.1)×200×0.001)×0.8×0.8+1.35×