汽車設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)

1、西安交通大學(xué)汽車設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)載貨汽車汽車動(dòng)力總成匹配與總體設(shè)計(jì)姓名： 班級(jí)： 學(xué)號(hào)： 專業(yè)名稱： 指導(dǎo)老師： 日期： 2104/12/1 題目：設(shè)計(jì)一輛用于長(zhǎng)途運(yùn)輸固體物料，載重質(zhì)量 20t 的重型貨運(yùn)汽車。 整車尺寸：11980mm×2465mm×3530mm 軸數(shù)：4； 驅(qū)動(dòng)型式：8×4；軸距：1950mm+4550mm+1350mm 額定載質(zhì)量：20000kg 整備質(zhì)量：11000kg 公路最高行駛速度：90km/h 最大爬坡度：大于 30% 設(shè)計(jì)任務(wù)： 1) 查閱相關(guān)資料，根據(jù)題目特點(diǎn)，進(jìn)行發(fā)動(dòng)機(jī)、離合器、變速箱傳動(dòng)軸、 驅(qū)動(dòng)橋、車輪匹配和選型； 2

2、) 進(jìn)行汽車動(dòng)力性、經(jīng)濟(jì)性估算，實(shí)現(xiàn)整車的優(yōu)化匹配； 3) 繪制車輛總體布置說(shuō)明圖； 4) 編寫設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)。 本說(shuō)明書(shū)將從整車主要目標(biāo)參數(shù)的初步確定、傳動(dòng)系各總成的選型、整車性能計(jì)算、發(fā)動(dòng)機(jī)與傳動(dòng)系部件的確定四部分來(lái)介紹本課程設(shè)計(jì)的設(shè)計(jì)過(guò)程。1. 整車主要目標(biāo)參數(shù)的初步確定1.1發(fā)動(dòng)機(jī)的選擇1.1.1發(fā)動(dòng)機(jī)的最大功率及轉(zhuǎn)速的確定汽車的動(dòng)力性能在很大程度上取決于發(fā)動(dòng)機(jī)的最大功率。設(shè)計(jì)要求該載貨汽車的最高車速是90km/h，那么發(fā)動(dòng)機(jī)的最大功率應(yīng)該大于等于以該車速行駛時(shí)的行駛阻力功率之和，即: （1-1）式中 發(fā)動(dòng)機(jī)最大功率，kW； 傳動(dòng)系效率（包括變速器、傳動(dòng)軸萬(wàn)向節(jié)、主減速器的傳動(dòng)效率），參考

3、傳動(dòng)部件傳動(dòng)效率計(jì)算得：，各傳動(dòng)部件的傳動(dòng)效率見(jiàn)表1-1；表1-1傳動(dòng)系統(tǒng)各部件的傳動(dòng)效率部 件 名 稱傳動(dòng)效率（%）4-6檔變速器95輔助變速器（副變速器或分動(dòng)器）95單級(jí)減速主減速器96傳動(dòng)軸萬(wàn)向節(jié)98汽車總質(zhì)量，=31 000kg（整備質(zhì)量11 000kg,載重20 000kg）；重力加速度，=9.81ms2；滾動(dòng)阻力系數(shù),由試驗(yàn)測(cè)得，在車速不大于100km/h的情況下可認(rèn)為是常數(shù)。輪胎結(jié)構(gòu)、充氣壓力對(duì)滾動(dòng)阻力系數(shù)有較大影響，良好路面上常用輪胎滾動(dòng)阻力系數(shù)見(jiàn)表1-2。取。表1-2良好路面上常用輪胎滾動(dòng)阻力系數(shù)輪胎種類滾動(dòng)阻力系數(shù)中重型載貨車用子午線輪胎中重型載貨車用斜交輪胎輕型載貨車用子

4、午線輪胎輕型載貨車用斜交輪胎轎車用子午線輪胎轎車用斜交輪胎 空氣阻力系數(shù)，取=0.9；一般中重型貨車可取0.81.0；輕型貨車或大客車0.60.8；中小型客車0.40.6；轎車0.30.5；賽車0.20.4。 迎風(fēng)面積,取前輪距×總高H，=2.4653.53 該載貨汽車的最高車速，=90kmh。將各值帶入式1-1得：也可以利用比功率的統(tǒng)計(jì)值來(lái)確定發(fā)動(dòng)機(jī)的功率值： （1-2）求得比功率為6.311kw。 因此，通過(guò)比功率計(jì)算得，該汽車選用發(fā)動(dòng)機(jī)的功率kw參考日本五十鈴、德國(guó)奔馳等同類型車型，同時(shí)由于該載貨汽車要求的最高車速相對(duì)較高，因此應(yīng)使其比功率相對(duì)較大，所選發(fā)動(dòng)機(jī)功率應(yīng)不小于195

5、.61KW，初步選擇發(fā)動(dòng)機(jī)的最大功率為200；發(fā)動(dòng)機(jī)最大功率時(shí)的轉(zhuǎn)速,初取=2200r/min。1.1.2發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩及其轉(zhuǎn)速的確定當(dāng)發(fā)動(dòng)機(jī)最大功率和其相應(yīng)轉(zhuǎn)速確定后，可用下式確定發(fā)動(dòng)機(jī)的最大扭矩。 （1-3）式中 發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩，N.m；轉(zhuǎn)矩適應(yīng)性系數(shù)，最大功率時(shí)的轉(zhuǎn)矩，N.m；的大小標(biāo)志著當(dāng)行駛阻力增加時(shí)，發(fā)動(dòng)機(jī)外特性曲線自動(dòng)增加轉(zhuǎn)矩的能力，可參考同類發(fā)動(dòng)機(jī)數(shù)值選取，初取=1.05；發(fā)動(dòng)機(jī)最大功率，kW；最大功率時(shí)的轉(zhuǎn)速，r/min。所以 一般用發(fā)動(dòng)機(jī)適應(yīng)性系數(shù)表示發(fā)動(dòng)機(jī)適應(yīng)行駛工況的程度。，轉(zhuǎn)速適應(yīng)系數(shù)，通常取1.4-2.0，以保證汽車具有適當(dāng)?shù)淖畹头€(wěn)定車速。值越大，說(shuō)明發(fā)動(dòng)機(jī)的適應(yīng)性

6、越好。采用值大的發(fā)動(dòng)機(jī)可以減少換檔次數(shù)，減輕司機(jī)疲勞、減少傳動(dòng)系的磨損和降低油耗。初取=1450r/min，則=1.60，。1.2 輪胎的選擇輪胎的尺寸和型號(hào)是進(jìn)行汽車性能計(jì)算和繪制總布置圖的重要原始數(shù)據(jù)之一，因此，在總體設(shè)計(jì)開(kāi)始階段就應(yīng)選定。選擇的依據(jù)是車型、使用條件、輪胎的額定負(fù)荷以及汽車的行駛速度。為了提高汽車的動(dòng)力因數(shù)、降低汽車及其質(zhì)心的高度、減小非簧載質(zhì)量，對(duì)公路用車在其輪胎負(fù)荷系數(shù)以及汽車離地間隙允許的范圍內(nèi)應(yīng)盡量選取尺寸較小的輪胎。同時(shí)還應(yīng)考慮與動(dòng)力-傳動(dòng)系參數(shù)的匹配和對(duì)整車尺寸參數(shù)（例如汽車的最小離地間隙、總搞等）的影響。表1-2給出了部分國(guó)產(chǎn)汽車輪胎的規(guī)格、尺寸及使用條件。

7、根據(jù)各類汽車的軸荷分配來(lái)看，前軸在滿載的時(shí)候負(fù)載在19%25%， 后軸75%81%。經(jīng)計(jì)算得到輪胎的最大靜負(fù)載值為2790*9.8N，根據(jù)表1-2選擇前軸輪胎規(guī)格為11.00R20，輪胎數(shù)量為2；第二軸軸輪胎規(guī)格為11.00R20，輪胎數(shù)量為2；第三軸輪胎規(guī)格為11.00R20，輪胎數(shù)量為4；第四軸輪胎規(guī)格為11.00R20。所選輪胎的單胎最大負(fù)荷28700N，欺壓0.74MPa，加深花紋，外直徑1090mm。表1-2 大客車、載貨汽車及掛車的規(guī)格、尺寸及使用條件1.3 傳動(dòng)系最小傳動(dòng)比的確定普通載貨汽車最高檔通常選用直接檔，若無(wú)分動(dòng)器或輪邊減速器，則傳動(dòng)系的最小傳動(dòng)比等于主減速器的主減速比。

8、主減速比是主減速器設(shè)計(jì)的原始數(shù)據(jù)，應(yīng)在汽車總體設(shè)計(jì)時(shí)就確定。對(duì)于載貨汽車，為了得到足夠的功率儲(chǔ)備而使最高車速有所下降，如圖1-1中的曲線3所示，可按下式選擇 （1-4）式中，驅(qū)動(dòng)車輪的滾動(dòng)半徑（m），輪胎規(guī)格為12.00R20，普通花紋輪胎外直徑d=1090mm,F=3.05, 發(fā)動(dòng)機(jī)最大功率時(shí)的轉(zhuǎn)速，=2200r/min; 最高車速，=90km/h; 變速器最高檔傳動(dòng)比，=1.0。所以 ， 初取5.0。根據(jù)所選定的主減速比的值，就可基本上確定主減速器的減速型式（單級(jí)、雙級(jí)以及是否需要輪邊減速器），并使之與汽車總布置所要求的離地間隙相適應(yīng)。汽車驅(qū)動(dòng)橋離地間隙要求見(jiàn)表1-3。其中，重型載貨汽車的

9、離地間隙要求在230mm-345mm之間。表1-3 汽車驅(qū)動(dòng)橋離地間隙1.4傳動(dòng)系最大傳動(dòng)比的確定傳動(dòng)系最大傳動(dòng)比為變速器的檔傳動(dòng)比與主減速比的乘積。應(yīng)根據(jù)汽車最大爬坡度、驅(qū)動(dòng)車輪與路面的附著條件、汽車的最低穩(wěn)定車速以及主減速比和驅(qū)動(dòng)車輪的滾動(dòng)半徑等綜合確定。汽車爬陡坡時(shí)車速不高，空氣阻力可以忽略，則最大驅(qū)動(dòng)力用于克服輪胎與路面間的滾動(dòng)阻力及爬坡阻力。故有 （-5）則由最大爬坡度要求的變速器檔傳動(dòng)比為 （-6）式中 汽車總質(zhì)量，=31000kg； 重力加速度，=9.81m/： 道路最大阻力系數(shù)，= = 驅(qū)動(dòng)車輪的滾動(dòng)半徑（m），按計(jì)算，F(xiàn)=3.05，d=1090mm 所以=0.5294mm；

10、發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩，N.m； 主減速比，=5.0； 傳動(dòng)系傳動(dòng)效率，=0.849。所以 根據(jù)驅(qū)動(dòng)車輪與路面附著條件 （1-7）求得變速器檔傳動(dòng)比為 （1-8） 式中 汽車滿載靜止于水平路面時(shí)驅(qū)動(dòng)橋給地面的載荷 道路的附著系數(shù)，在良好路面上取0.8； ，同式（1-6）中的說(shuō)明。 所以 這里將每個(gè)驅(qū)動(dòng)承受的質(zhì)量設(shè)為13t綜上，初步確定變速器檔傳動(dòng)比。2. 傳動(dòng)系各總成的選型2.1 發(fā)動(dòng)機(jī)的選型題目要求的發(fā)動(dòng)機(jī)最大功率為200kw, 最大轉(zhuǎn)矩為911.5N，相應(yīng)轉(zhuǎn)速為2200rpm，經(jīng)調(diào)查初步選擇上海柴油機(jī)股份有限公司的型號(hào)為6CL320-2的發(fā)動(dòng)機(jī)，以及濰坊動(dòng)力股份有限公司的型號(hào)為WD615.56、W

11、D615.50的兩款發(fā)動(dòng)機(jī)。圖2-1 濰坊動(dòng)力典型發(fā)動(dòng)機(jī)參數(shù)表2-1 上柴6CL320-2參數(shù)發(fā)動(dòng)機(jī)型號(hào)6CL320-2外形尺寸(mm)1363×925×794汽缸數(shù)6氣門4排量(ml)8820缸徑(mm)114行程(mm)144標(biāo)定功率(kW)235功率轉(zhuǎn)速(r/min)2200扭矩(N.m)1250扭矩轉(zhuǎn)速(r/min)1200最低燃料消耗率(g/kW.h)190凈質(zhì)量(kg)640排放標(biāo)準(zhǔn)(TAS)國(guó)匹配車型客車、貨車將三個(gè)型號(hào)發(fā)動(dòng)機(jī)主要參數(shù)集中在表2-2中，以及外特性曲線：表2-2 所選發(fā)動(dòng)機(jī)的主要技術(shù)參數(shù)機(jī)型WD615.56WD615.506CL320-2缸徑/行

12、程（mm）126/130126/130114/144排量（L）9.7269.7269.0額定功率（kW）193213235額定轉(zhuǎn)速（r/min）220022002200最大轉(zhuǎn)矩(N.m)110011601250最大轉(zhuǎn)速(r/min)1300-16001100-16001300-1500最低燃油消耗率(g/kW.h)198198198滿足排放標(biāo)準(zhǔn)歐II歐II歐II2.2 離合器的初步選型根據(jù)發(fā)動(dòng)機(jī)的最大轉(zhuǎn)矩，可為該重型載貨汽車初步選定離合器。離合器生產(chǎn)企業(yè)：東風(fēng)傳動(dòng)軸有限公司離合器型式： 拉式膜片彈簧離合器型號(hào)/規(guī)格： DSP430轉(zhuǎn)矩容量： 2700N.m 該離合器： 與WD615.56匹配時(shí)

13、，其后備系數(shù)為2.45；與WD615.5匹配時(shí)，其后備系數(shù)為2.33；與6CL320-2匹配時(shí)，其后備系數(shù)為2.13。2.3 變速器的選型重型貨車需要多檔變速器，用于適應(yīng)復(fù)雜多變的使用條件，且易于保證重型汽車具有良好的動(dòng)力性、經(jīng)濟(jì)型、加速性。前，組合式機(jī)械變速器已成為重型汽車的主要形式，即，以一到兩種46檔變速器為主體，通過(guò)更換系列齒輪副和配置不同的副變速器，得到一組不同檔數(shù)不同傳動(dòng)比范圍的變速器系列。根據(jù)發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩911.5N和變速器的一檔傳動(dòng)比5.0，初步選擇中國(guó)第一汽車集團(tuán)公司生產(chǎn)的10檔組合式機(jī)械變速器，變速器型號(hào)：CATS10-130,額定輸入扭矩為1274N.m，該變速器最高檔

14、采用直接檔，傳動(dòng)比范圍為12.961。變速器各檔速比見(jiàn)表2-3。表2-3 所選變速器格檔速比12345678910倒1倒212.9619.6937.3705.5403.8463.372.5201.9161.4401.0002.93811.3012-4 傳動(dòng)軸的選型該車前后軸距較大，為了提高傳動(dòng)軸的臨界轉(zhuǎn)速，避免共振以及考慮整車總布置上的需要，常將傳動(dòng)軸分段。當(dāng)傳動(dòng)軸分段時(shí)，需加設(shè)安裝在車架橫梁上的中間支承，以補(bǔ)償傳動(dòng)軸軸向和角度方向的安裝誤差，以及車輛行駛過(guò)程中由于彈性支承的發(fā)動(dòng)機(jī)的竄動(dòng)和車架等變形所引起的位移。橡膠彈性元件能吸收傳動(dòng)軸的振動(dòng)，降低噪聲。這種彈性中間支承不能傳遞軸向力，它主要承

15、受傳動(dòng)軸因動(dòng)不平衡、偏心等因素引起的徑向力，以及萬(wàn)向節(jié)上的附加彎矩所引起的徑向力。初步采用重慶重型汽車集團(tuán)傳動(dòng)軸有限責(zé)任公司生產(chǎn)的重型汽車傳動(dòng)軸總成，編號(hào)為：006。工作扭矩為：15000N.m。2-5 驅(qū)動(dòng)橋的選型驅(qū)動(dòng)橋處于傳動(dòng)系的末端，其基本功用是增大由傳動(dòng)軸傳來(lái)的轉(zhuǎn)矩，將轉(zhuǎn)矩分配給左、右驅(qū)動(dòng)車輪，并使左、右驅(qū)動(dòng)車輪具有差速功能；同時(shí)，驅(qū)動(dòng)橋還要承受作用于路面和車架之間的鉛垂力、縱向力和橫向力。1、驅(qū)動(dòng)橋結(jié)構(gòu)型式和布置型式的選擇驅(qū)動(dòng)橋的結(jié)構(gòu)型式與驅(qū)動(dòng)車輪的懸掛型式相關(guān)。絕大多數(shù)載貨汽車的驅(qū)動(dòng)車輪采用非獨(dú)立懸掛，相應(yīng)地采用非斷開(kāi)式驅(qū)動(dòng)橋?，F(xiàn)代多橋驅(qū)動(dòng)汽車都是采用貫通式驅(qū)動(dòng)橋的布置形式。在貫通

16、式驅(qū)動(dòng)橋的布置中，各橋的傳動(dòng)軸布置在同一縱向鉛垂平面內(nèi)，且相鄰兩橋的傳動(dòng)軸是串聯(lián)布置的。其優(yōu)點(diǎn)是，不僅減少了傳動(dòng)軸的數(shù)量，而且提高了各驅(qū)動(dòng)橋零件的相互通用性，并且簡(jiǎn)化了結(jié)構(gòu)，減少了體積和質(zhì)量，成本較低。2、主減速器結(jié)構(gòu)型式選擇減速型式的選擇與汽車的類型及使用條件有關(guān)，主要取決于由動(dòng)力性、經(jīng)濟(jì)性等整車性能所要求得主減速比的大小及驅(qū)動(dòng)橋的離地間隙、驅(qū)動(dòng)橋的數(shù)目及減速型式等。雙級(jí)主減速器有兩級(jí)齒輪減速組成，結(jié)構(gòu)復(fù)雜、質(zhì)量加大，制造成本也顯著增加，僅用于主減速比較大且采用單級(jí)減速不能滿足既定的主減速比和離地間隙要求的重型汽車上。單級(jí)貫通式主減速器用于多橋驅(qū)動(dòng)汽車的貫通橋上，其優(yōu)點(diǎn)是結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、主減速器的

17、質(zhì)量較小、尺寸緊湊，并可使中、后橋的大部分零件，尤其是使橋殼、半軸等主要零件具有互換性。綜上所述，由于所設(shè)計(jì)的載貨汽車的軸數(shù)和驅(qū)動(dòng)型式為，以及單級(jí)貫通式主減速器具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單等諸多優(yōu)點(diǎn)，同時(shí)又能滿足使用要求。所以，選用單級(jí)減速貫通式驅(qū)動(dòng)橋。3、驅(qū)動(dòng)橋的選型根據(jù)計(jì)算的主減速比初步選擇重慶紅巖汽車車橋廠的單級(jí)減速雙聯(lián)驅(qū)動(dòng)橋，產(chǎn)品型號(hào)：20048302。中、后橋均采用鑄鋼橋殼，中、后驅(qū)動(dòng)橋承載能力均為13噸。最大輸入扭矩40000N.m，大于最大的輸入扭矩，主減速器傳動(dòng)比=4.875。3 整車性能計(jì)算3.1 配置上柴6CL320-2發(fā)動(dòng)機(jī)時(shí)的整車性能計(jì)算3.1.1 汽車動(dòng)力性能計(jì)算1）汽車驅(qū)動(dòng)力和行駛

18、阻力汽車行駛過(guò)程中必須克服滾動(dòng)阻力和空氣阻力，加速時(shí)會(huì)受到加速阻力的作用，上坡時(shí)會(huì)受到重力沿坡道的分力坡度阻力。汽車行駛時(shí)驅(qū)動(dòng)力與行駛阻力的平衡方程式為： （3-1） 發(fā)動(dòng)機(jī)在轉(zhuǎn)速下發(fā)出的轉(zhuǎn)矩經(jīng)汽車傳動(dòng)系傳遞到驅(qū)動(dòng)輪上的驅(qū)動(dòng)力按下式計(jì)算： （3-2）式中 汽車驅(qū)動(dòng)力，N；發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩，N.m；變速器速比；主減速器速比，4.875；傳動(dòng)系效率，；車輪的滾動(dòng)半徑，；在驅(qū)動(dòng)輪不打滑的情況下，發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速所對(duì)應(yīng)的汽車車速（km/h）為： （3-3）式中 發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速，r/min； ，同式（1-10）說(shuō)明。滾動(dòng)阻力： （3-4）式中 重力加速度，； 坡道的坡度角，； 滾動(dòng)阻力系數(shù)，同式（1-1）說(shuō)明； 空氣阻

19、力： （3-5）式中 空氣阻力系數(shù)，；迎風(fēng)面積，即汽車行駛方向的投影面積, =2.4653.530；空氣密度，一般；汽車行駛速度，m/s。若以km/h計(jì)，則 坡度阻力： （3-6）坡道的坡度為時(shí) 加速阻力： （3-7）式中 汽車旋轉(zhuǎn)質(zhì)量換算系數(shù)，按式估算，取， 為變速器速比； 汽車總質(zhì)量，； 汽車行駛加速度，。2）汽車的行駛性能曲線通過(guò)計(jì)算各檔車速對(duì)應(yīng)的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速，由發(fā)動(dòng)機(jī)外特性曲線可得到相應(yīng)的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩，由式（3-2）可求得汽車的驅(qū)動(dòng)力，由式（3-4）和（3-5）可求得，再作出汽車的行駛性能曲線。計(jì)算數(shù)據(jù)見(jiàn)表3-1。表3-1 汽車驅(qū)動(dòng)力與行駛阻力計(jì)算列表一檔車速（km/h）3.54567（r

20、/min）1108.01266.31582.91899.52216.1（kN）128.8128.6115.0113.3105.0（N）3536.13537.53540.93544.93549.7二檔車速（km/h）56789（r/min）1183.81420.61657.31894.12130.9（kN）93.395.590.084.782.0（N）3540.93544.93549.73555.33561.6三檔車速（km/h）678911（r/min）1080.11260.11440.21620.21980.2（kN）64.271.272.570.063.3（N）3544.93549.735

21、55.33561.63576.4四檔車速（km/h）810121416（r/min）1082.61353.21623.81894.52165.1（kN）48.355.8952.548.346.7（N）3555.33568.63584.93604.13626.3五檔車速（km/h）1114172023（r/min）1033.41315.21597.01878.82160.7（kN）33.038.235.833.332.5（N）3576.43604.13638.53679.63727.3六檔車速（km/h）1316202326（r/min）1070.11317.01646.31893.32140.

22、2（kN）30.032.529.729.228.3（N）3594.13626.33679.63727.33781.7七檔車速（km/h）1822263035（r/min）1108.01354.21600.41846.62154.4（kN）22.025.825.023.321.7（N）3651.53710.73781.73864.63984.9八檔車速（km/h）2330354045（r/min）1076.41404.01638.01872.02106.0（kN）11.313.015.018.818.7（N）3727.33864.63984.94123.64280.9九檔車速（km/h）3040

23、455060（r/min）1055.21406.91582.81758.72110.4（kN）9.714.713.313.211.5（N）3864.64123.64280.94456.64863.6直接檔車速（km/h）4560708090（r/min）1099.21465.61709.81954.12198.3（kN）8.39.89.08.38.0（N）4280.94863.65344.65899.66528.6表3-2 不同坡度時(shí)的坡度阻力坡度 ( %)369121518坡度阻力（N）9119.218213.927259.836233.345111.857405.8坡度 ( %)21242

24、7303336坡度阻力（N）6254.370971.079271.187385.395301.3103008.0將各檔驅(qū)動(dòng)力隨車速的變化關(guān)系和不同坡度時(shí)的隨的變化關(guān)系畫在同一張圖上，則形成汽車的行駛性能曲線。發(fā)動(dòng)機(jī)6CL320-2與變速器CATS10-130（最高檔為直接檔）和單級(jí)減速雙聯(lián)驅(qū)動(dòng)橋（主減速比為4.875）匹配使用時(shí)的行駛性能曲線見(jiàn)圖3-1。由汽車的行駛性能曲線可知該車的最高車速、最大爬坡度、檔位的使用情況及各檔位某車速的爬坡能力。由圖3-1可知該車的最高車速為92km/h（與發(fā)動(dòng)機(jī)最大額定轉(zhuǎn)速相對(duì)應(yīng)）；由圖3-1可計(jì)算一檔最大爬坡度:一檔時(shí)汽車能克服的最大行駛阻力為=107260

25、N，對(duì)應(yīng)的最大爬坡阻力為，由得，所以，=24.35°，=45%；3）汽車的加速性能計(jì)算汽車在水平路面上（）加速行駛時(shí)驅(qū)動(dòng)力與行駛阻力平衡方程式 （3-8）或，由此可得 （3-9）式中 汽車旋轉(zhuǎn)質(zhì)量換算系數(shù)，按式估算，取， 為變速器速比； 、如前所述。由得， （3-10）通過(guò)上式可求得汽車從初始車速全力加速到的加速時(shí)間。由式（3-9）、（3-10）和汽車的行駛性能曲線可以作出各檔加速時(shí)間曲線和連續(xù)換檔加速時(shí)間曲線。計(jì)算數(shù)據(jù)見(jiàn)表3-3。表3-3 汽車連續(xù)換檔加速時(shí)間曲線計(jì)算列表一檔車速（km/h）3.54567（kN）128.8128.6115.0113.3105.0（N）3536.13

26、537.53540.93544.93549.7（）0.5210.5200.4630.4560.422二檔車速（km/h）56789（kN）93.395.590.084.782.0（N）3540.93544.93549.73555.33561.6（）0.6030.6180.5810.5450.527三檔車速（km/h）678911（kN）64.271.272.570.063.3（N）3544.93549.73555.33561.63576.4（）0.6090.6790.6920.6670.600四檔車速（km/h）810121416（kN）48.355.8952.548.346.7（N）3555

27、.33568.63584.93604.13626.3（）0.6360.7440.6960.6360.613五檔3.846車速（km/h）1114172023（kN）33.038.235.833.332.5（N）3576.43604.13638.53679.63727.3（）0.5810.6840.6360.5860.569六檔車速（km/h）1316202326（kN）30.032.529.729.228.3（N）3594.13626.33679.63727.33781.7（）0.5700.6230.5620.5500.529七檔車速（km/h）1822263035（kN）22.025.825

28、.023.321.7（N）3651.53710.73781.73864.63984.9（）0.4570.5510.5290.4850.442八檔車速（km/h）2330354045（kN）11.313.015.018.818.7（N）3727.33864.63984.94123.64280.9（）0.2060.2480.2990.4000.392九檔車速（km/h）3040455060（kN）9.714.713.313.211.5（N）3864.64123.64280.94456.64863.6（）0.1680.3040.2590.2510.191直接檔車速（km/h）4560708090（k

29、N）8.39.89.08.38.0（N）4280.94863.65344.65899.66528.6（）0.1200.1470.1090.0720.044圖3-2 6CL320-2發(fā)送機(jī)用于貨車的加速度曲線圖3-3 6CL320-2發(fā)動(dòng)機(jī)用于貨車的加速度倒數(shù)曲線圖3-4 6CL320-2發(fā)動(dòng)機(jī)用于貨車的加速時(shí)間曲線同理，可以求出用WD615.56、WD615.50兩款發(fā)動(dòng)機(jī)是汽車的性能曲線。3.1.2 汽車經(jīng)濟(jì)性能計(jì)算汽車的燃油經(jīng)濟(jì)性是汽車使用中的另一項(xiàng)重要性能。我國(guó)汽車燃油經(jīng)濟(jì)性的主要評(píng)價(jià)指標(biāo)有等速行駛?cè)加拖牧亢脱h(huán)工況行駛?cè)加拖牧浚话阌玫人侔俟镉秃模↙/100km）表示。汽車百公里

30、燃油消耗量（L/100km）為 （3-11）式中 汽車以車速等速行駛時(shí)用于克服滾動(dòng)阻力和空氣阻力，發(fā)動(dòng)機(jī)所消耗的功率， ，kW； 傳動(dòng)系效率，； 汽車總質(zhì)量，； ，同式(1-1)說(shuō)明； 燃油消耗率，g/(kW.h)，可根據(jù)發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速?gòu)耐馓匦郧€上讀取； 汽車車速，km/h； 燃油的重度，柴油取7.948.13N/L，取=8.04 N/L。 通過(guò)計(jì)算，可作出汽車在各檔位的等速百公里燃油消耗量曲線（圖3-4）。圖3-4 配置6CL320-2發(fā)動(dòng)機(jī)時(shí)汽車各檔位的等速百公里燃油消耗曲線從圖3-2中可以看出隨車速的提高，汽車的等速百公里油耗增大；在常用車速46.4663.32km/h，以直接檔行駛時(shí)燃油消耗率較低，為32.4 L/100km；車速在33.1746.46 km/h，以九檔行駛時(shí)燃油經(jīng)濟(jì)性較好；車速在24