穿管電纜載流量計算

1、1穿穿管管電電纜纜載載流流量量計計算算（參參考考文文獻獻：電電力力電電纜纜線線路路設設計計施施工工手手冊冊）1233PtS5d1d2d3d4d5d7L0440.0970.120.834.863.378.387.397.61673.1415931720L1L2L3H01H02H03D01D02D03D04D05D06X011X012X013148012401000240480720600360120120360600646433268X014X015X016X021X022X023X024X025X026X031X032X033X034X035X0362684336467686004954956

2、00768937805730730805937Mp1 12 2LftanfnUT1T0K01K02K03K0410.600.680.702.300.00150.001.00190.5390301.031.011.011.01AKS1St0.0172800.000.003930.44240.0090.0001-絕緣層熱阻系數，Km/W；聚乙烯絕緣及交聯(lián)聚乙烯絕緣取4.0，充油電纜紙絕緣取5.0，油浸漬紙絕緣取6.0。2-外護套熱阻系數，Km/W；聚乙烯絕緣及交聯(lián)聚乙烯絕緣取4.03-電纜表散熱熱阻系數，Km/W；金屬取0.13，黃麻取0.09，聚乙烯取0.09。3P-排管表散熱熱阻系數，Km/W

3、；取0.10。t-防火槽盒表面散熱熱阻系數，Km/W；取0.10。S-在防火槽盒內砂的熱阻系數，Km/W；取2.0。5-土壤平均熱阻系數，Km/W；濕潤土取0.8，一般土取1.0，干燥土取1.5，砂取2.0。d1-電纜導體外徑,mm。d2-電纜絕緣層外徑,mm。d3-電纜外護套內徑,mm。d4-電纜外護套外徑,mm。d5-電纜外包徑(3根單芯扭絞成型的電纜取其絡徑),mm。d7-直埋敷設取電纜外包徑,排管敷設取管子外徑,mm。Mp-在同一管孔內敷設電纜的根數，根。1-由金屬屏蔽層引起的熱阻降低率，鉛包或鋁包電纜用金屬帶的取0.6，用金屬化紙的取0.8，無金屬護套的其它電纜取1.0。2-土壤熱阻

4、降低率，直埋1根取1.0，直埋平列2根以上取0.9，排管1孔取1.0，2孔取0.9，3孔取0.85，46孔取0.8，711孔取0.75，2 1115孔取0.7，1621孔取0.68。Lf-負載率,輸配電線路取0.7,發(fā)電廠出線取1.0。-介質系數，交聯(lián)絕緣電纜取2.3，tan取0.001。f-工頻，Hz。n-電纜芯數，芯。U-線電壓，kV。T1-電纜持續(xù)運行允許最高溫度，；紙絕緣電纜取60，交聯(lián)電纜取90；充油電纜取85。T0-環(huán)境溫度，；空氣溫度取當地氣象部門認可的最高日氣溫，土壤溫度見電力電纜線路設計施工手冊P10頁表2-1。K01-導體絞合率，絞合股線數：N60時取1.02，N61時取1

5、.03；圓實芯導體200mm2以下取1.02，250mm2以上取1.03。K02-3芯電纜絞合率，一般橡膠、塑料、紙絕緣電纜取1.02，分割導體取1.01。K03-加工緊壓成型硬化率，取1.01K04-導體最大電阻系數，緊壓導體取1.01。-電阻系數，銅導體取0.017241，鋁導體取0.028264。A-電纜導體截面,mm2。-電阻溫度系數，1/，銅導體取0.00393，鋁導體取0.00403。KS1-實芯導體的集膚效應系數，其中非割導體取1，4分割導體取0.44，6分割導體取0.39，7分割導體取0.37，各股線被覆絕緣取0.2S-導體中心距(即電纜與電纜之間的中心距），mm。t-導體最高

6、使用溫度，紙絕緣電纜為70，交聯(lián)電纜為90，充油電纜為85。更多資源：上輸配電線路論壇 3一一. .各各部部位位的的熱熱阻阻計計算算1.1.單單芯芯電電纜纜絕絕緣緣層層的的熱熱阻阻計計算算R1 1=1 1lnd2 2=4ln63.3=0.38Km/W27d1 12 3.14159334.82.2.電電纜纜外外護護套套的的熱熱阻阻計計算算R2 2=2 2lnd4 4=4ln87.3=0.07Km/W2d3 32 3.14159378.33.3.一一根根排排管管敷敷設設一一根根電電纜纜的的電電纜纜表表面面散散熱熱熱熱阻阻計計算算R3 3=103 3=100.09=0.003Km/Wd5 53.14

7、1592797.64.4.排排管管表表面面散散熱熱熱熱阻阻R3P3P=103P3P=107=0.133Km/Wd7 73B5.B值值的的計計算算B001=B006=ln4L02+1=ln4 2958400+1=5.82Km/WD012360000B002=B005=ln4L02+1=ln4 2958400+1=9.61Km/WD022129600B003=B004=ln4L02+1=ln4 2958400+1=28.68Km/WD03214400B011=B016=ln4L0L1+1=ln4 2545600+1=5.04Km/WX0112417600B012=B015

8、=ln4L0L1+1=ln4 2545600+1=7.44Km/WX0122187200B013=B014=ln4L0L1+1=ln4 2545600+1=11.93Km/WX013272000B021=B026=ln4L0L2+1=ln4 2132800+1=3.93Km/WX0212590400B022=B025=ln4L0L2+1=ln4 2132800+1=4.97Km/WX0222360000B023=B024=ln4L0L2+1=ln4 2132800+1=5.99Km/WX02322448004B031=B036=ln4L0L3+1=ln4 1720000+1=2.97Km/WX

9、0312878400B032=B035=ln4L0L3+1=ln4 1720000+1=3.41Km/WX0322648000B033=B034=ln4L0L3+1=ln4 1720000+1=3.73Km/WX0332532800B=B001B03693.52Km/W6.6.土土壤壤熱熱阻阻的的計計算算R50505 5MP P2 2ln4Lo0.810.68ln417200.32Km/W2d7 723.141592654167R51515 5MP P2 2ln4L1 10.810.68ln414800.31Km/W2d7 723.141592654167R52525 5MP P2 2ln4L

10、1 10.810.68ln412400.29Km/W2d7 723.141592654167R53535 5MP P2 2ln4L1 10.810.68ln410000.27Km/W2d7 723.141592654167二二. .排排管管敷敷設設時時總總熱熱阻阻的的計計算算Rth0R1+(1+S)R2+R3+Lf(R50+B)0.38+(1+2) 0.07+0.003+0.7(0.32+93.52)197.68Km/WRth1R1+(1+S)R2+R3+Lf(R51+B)0.38+(1+2) 0.07+0.003+0.7(0.31+93.52)197.65Km/WRth2R1+(1+S)R2

11、+R3+Lf(R52+B)0.38+(1+2) 0.07+0.003+0.7(0.29+93.52)197.62Km/WRth3R1+(1+S)R2+R3+Lf(R53+B)0.38+(1+2) 0.07+0.003+0.7(0.27+93.52)197.58Km/W三三. .排排管管敷敷設設由由介介質質損損耗耗引引起起的的溫溫升升計計算算1.1.單單芯芯電電纜纜電電容容量量計計算算，F(xiàn)/kmF/km5C=2.3= 0.213579516 F/km18lnd218ln63.3d134.82.2.電電容容電電流流計計算算，A/kmA/kmIc=2fCnU10-63=2 3.1416500.211

12、190.5255910-63=0.007380778A/km3.3.介介質質損損耗耗計計算算，W/cmW/cmWd=2fCnUUtan10-53=2 3.1416500.211190.52559 190.52560.00110-53=0.008118856W/cm4.4.排排管管敷敷設設由由介介質質損損耗耗引引起起的的溫溫升升計計算算Td0d0Wd(0.5R1 1+R2 2+R3 3+R5050+B） 0.00811886 (0.50.38+0.07+0.003+0.32+93.52）0.764KTd1d1Wd(0.5R1 1+R2 2+R3 3+R5151+B） 0.00811886 (0.

13、50.38+0.07+0.003+0.31+93.52）0.764KTd2d2Wd(0.5R1 1+R2 2+R3 3+R5252+B） 0.00811886 (0.50.38+0.07+0.003+0.29+93.52）0.764KTd3d3Wd(0.5R1 1+R2 2+R3 3+R5353+B） 0.00811886 (0.50.38+0.07+0.003+0.27+93.52）0.764K四四. .導導體體的的直直流流電電阻阻計計算算61.導體溫度在20時的直流電阻標準值rdo=K01K02K031000=0.0172411.031.011.011.01=0.00002/kmA8002

14、.導體溫度在20時的直流電阻最大值rdmax=rdoK04=0.000021.01=0.00002/km3.導體溫度在t時的直流電阻最大值rdt=rdmax1+(t-20)=0.000021+ 0.00393 (90-20)=2.945E-05 /km五五. .導導體體的的交交流流電電阻阻計計算算1.s1.s集集膚膚效效應應因因數數計計算算X=8fKs1=83.1415927 500.44=0.1370129rdt1092.945E-05 109s=X4=0.137012934=1.835E-06192+0.8X4192+0.8 0.1370129342.2.鄰鄰近近效效應應因因數數計計算算B

15、B=(0.89X)4=(0.89 0.13701 )4= 1.152E-06192 +0.8(0.89X)4192 +0.8(0.890.137)4p=BB(d1)20.312(d1)2+1.18SSBB+0.27= 1.152E-06 (34.8)20.312(34.8)2+1.18= 2.42126E-082402401.2E-06 +0.273.3.交交流流電電阻阻值值與與直直流流電電阻阻值值之之比比的的計計算算K05=1+s+p=1+ 1.8E-06+2.421E-08 =1.000001864.r4.ratat導導體體溫溫度度在在tt時時的的交交流流電電阻阻最最大大值值rat=rdm

16、ax1+(t-20)K05=0.000021+0.00393(90-20) 1.00E+00=0.00003/km7六六. .電電纜纜載載流流量量的的計計算算I01I06T1 1-T0 0-Td d90-30-0.7641284.10Anratat (Rth0th0+B001001)10.00003203.50I02I05T1 1-T0 0-Td d90-30-0.7641260.63Anratat (Rth0th0+B002002)10.00003207.28I03I04T1 1-T0 0-Td d90-30-0.7641154.39Anratat (Rth0th0+B003003)10.0

17、0003226.36I11I16T1 1-T0 0-Td d90-30-0.7641289.22Anratat (Rth1th1+B011011)10.00003202.69I12I15T1 1-T0 0-Td d90-30-0.7641274.11Anratat (Rth1th1+B012012)10.00003205.09I13I14T1 1-T0 0-Td d90-30-0.7641246.80Anratat (Rth1th1+B013013)10.00003209.58I21I26T1 1-T0 0-Td d90-30-0.7641296.52Anratat (Rth2th2+B021

18、021)10.00003201.55I22I25T1 1-T0 0-Td d90-30-0.7641289.87Anratat (Rth2th2+B022022)10.00003202.59I23I24T1 1-T0 0-Td d90-30-0.7641283.42Anratat (Rth2th2+B023023)10.00003203.60I31I36T1 1-T0 0-Td d90-30-0.7641302.97Anratat (Rth3th3+B031031)10.00003200.55I32I35T1 1-T0 0-Td d90-30-0.7641300.14Anratat (Rth3

19、th3+B032032)10.00003200.99I33I34T1 1-T0 0-Td d90-30-0.7641298.06Anratat (Rth3th3+B033033)10.00003201.31按按短短路路熱熱穩(wěn)穩(wěn)定定條條件件計計算算纜纜芯芯允允許許最最小小截截面面校校驗驗電電纜纜計計算算1.電纜實際最大工作電流Ip的計算(A)Ip=S11000=1261000=661.33A3U3110I-電纜實際最大工作電流,A。U-電纜實際工作電壓,kV。S1-視在功率，MVA。2.短路發(fā)生前的纜芯最高工作溫度Qp的計算()Qp=Qo +(QH-Qo)(IpIp）IHIH=30 +(90-30)(6