橋梁結構計算書

1、一、編制依據(jù)1.1、邢莊橋設計建筑施工圖和結構施工圖。1.2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（2002年版）1.3、建筑施工模板安全技術規(guī)范（JGJ162-2008）1.4、建筑結構荷載規(guī)范（GB50009-2001）1.5、混凝土結構設計規(guī)范（GB50010-2002）1.6、鋼結構設計規(guī)范（GB50017-2003）1.7、建筑地基基礎設計規(guī)范（GB50007-2002）1.8、建筑樁基技術規(guī)范（JGJ94-2008）1.5、結構工程師實務手冊1.6、結構工程師計算手冊1.7、建筑施工計算手冊（江正榮著）1.8、建筑結構工程師手冊1.9、建設工程安全生產(chǎn)管理條例1.10、裝配式公路鋼

2、橋多用途使用手冊二、結構設計概況2.1 鋼管樁基礎設計2。由于東風渠渠底標高約為80m，鋼管樁外露3.5m，入土深度9.5m，鋼管樁頂標高為83.5m。經(jīng)觀測2009年雨季東風渠最大水位為83m，可保證鋼管樁上部結構不受水流作用影響。樁頂端設置加強箍，并按具體需要焊接鋼板以保證與貝雷梁之間的螺栓連接。鋼管樁在東風渠水流方向設置位置對應箱梁腹板位置，最大間距為3920mm。鋼管樁在東風渠橫截面方向設置間距為12.460m，即40m跨中間產(chǎn)生兩個支點，以盡量減少在順水流方向支柱對泄洪的不利影響。對應承臺位置柱兩側(cè)在承臺上生根設置鋼管樁，該位置若不在承臺上仍設置進入地基中的13m原長鋼管樁。2.2

3、貝雷梁平臺結構設計貝雷梁采用HD200型鋼橋或321型鋼橋不加強雙排單層貝雷片組合而成，HD200型鋼橋每榀貝雷片其允許內(nèi)力M=2KN·m，V= KN，每節(jié)重量KN考慮。321型鋼橋每榀貝雷片其允許內(nèi)力M=KN·m，V= KN，每節(jié)重量也按KN考慮。貝雷梁在東風渠橫截面方向設置，每兩根鋼管樁之間12.460m范圍內(nèi)為4榀長3115mm的貝雷片拼接而成。在每幅20m箱梁范圍內(nèi)設置7榀貝雷梁，位置對應四箱箱梁的5個腹板位置和兩懸挑翼緣邊沿，各榀貝雷梁的最大間距為3920mm。見圖2-1。圖2-1 貝雷梁平臺布置剖面示意圖貝雷梁上部垂直貝雷梁方向布設20號工字鋼，工字鋼與貝雷梁采

4、用螺栓連接。工字鋼布設排距為900mm，保證每根支架立桿作用于工字鋼上。工字鋼采用兩根原長12m的構件，并且端頭對應焊接成整體，且焊接位置在正中間腹板位置，下有貝雷梁作為支點。由于支點最大間距為3920mm，可確保單根12m工字鋼實際上可按照多跨連續(xù)梁進行設計，計算中單根工字鋼采用簡支梁設計，從而大大增加了設計的安全系數(shù)。如下圖，按簡支計算時明顯M2大于M1。圖2-2 工字鋼布置簡圖圖2-3 單根工字鋼實際受力簡圖圖2-4 單根工字鋼計算受力簡圖2.3 上部模板支撐系統(tǒng)結構設計對每幅20m箱梁截面（圖2-5）進行簡化，將箱型截面等截面代換為梁板截面，代換圖如圖2-6所示。在每根20號工字鋼上布

5、設鋼管腳手架立桿，立桿橫向間距依次為900、900、900、442.5、442.5（腹板1）、1011、1011、1011、442.5、442.5（腹板2）、1011、1011、1011、442.5、442.5（腹板3）、1011、1011、1011、442.5、442.5（腹板4）、1011、1011、1011、442.5、442.5（腹板5）、900、900、900。其中最外一根立桿超出結構外邊沿206mm，以保證模板支撐系統(tǒng)最外邊沿牢固可靠。立桿縱向間距按照工字鋼布設排距900mm控制，但腹板處（即截面代換后梁下位置）立桿縱向間距按排距450mm控制。立桿高度約為1.52m，在立桿底部1

6、00mm處設置橫向掃地桿。圖2-5 支架立桿布置位置示意圖圖2-6 代換成梁板截面后支架立桿布置位置示意圖模板均采用12mm厚木膠合板，次楞采用50×100方木，次楞間距250mm，且在腹板位置次楞不少于3根。主楞采用48×3.5雙鋼管依工字鋼平行布置，主楞間距按照工字鋼布設排距900mm控制，腹板處（即截面代換后梁下位置）主楞間距按照排距450mm控制。鋼管立桿頂部采用升降頭扣住雙鋼管主楞，從而共同形成模板支撐系統(tǒng)。三、模板支撐架體計算3.1 架體布設后計算要點分析由于對每幅20m箱梁截面進行簡化，將箱型截面等截面代換為梁板截面。梁截面尺寸為485×2000mm

7、，板最大厚度為220+220=440mm。布設時在梁下（即箱梁腹板位置）立桿間距×450mm，板處最大立桿間距為1011×900mm，在此條件下驗算模板、方木、水平雙鋼管、鋼管立桿穩(wěn)定性和承載力是否滿足要求。模板、方木、橫向雙鋼管按三跨連續(xù)梁進行計算。3.2 箱梁腹板位置立桿間距442.5×450mm受力驗算該工程結構為鋼筋混凝土連續(xù)箱梁。梁高h1取為2m，空腹處頂、底板厚分別為22 cm、22cm。將箱型截面等截面代換為梁板截面。 參數(shù)分析（a）模板支架參數(shù)（b）荷載參數(shù)永久荷載標準值：模板與小楞自重（G1k）：kN/m2；每米立桿承受結構自重:；新澆筑砼自重（

8、G2k）：24kN/m3；鋼筋自重（G3k）：kN/m3； 可變荷載標準值：施工人員及設備荷載（Q1k）:1kN/m2；振搗砼對水平面模板荷載（Q2k）：2；振搗砼對垂直面模板荷載（Q2k）：4；傾倒砼對梁側(cè)模板產(chǎn)生水平荷載（Q3k）：4；（c）新澆砼對模板側(cè)壓力標準值計算（a）強度驗算1、計算時兩端按簡支板考慮，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=m。2、荷載計算。均布線荷載設計值為：q1=0.9×1.2×4638+1.4×4000×=5025N/mq1=0.9×1.35×4638+1.4×0.7×4000

9、15;= 4582N/m根據(jù)以上兩者比較應取q1= 5025N/m作為設計依據(jù)。3、強度驗算M1=q1l2=5025×2=N·m88面板抗彎強度設計值f=35N/mm2；=Mmax=×103=N/mm2< f=35N/mm2W×103面板強度滿足要求!（b）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = ×4638=2319N/m=N/mm；面板最大容許撓度值: ；面板彈性模量: E = 9000N/mm2；=5ql4=5××4=mm<mm384EI384×

10、;9000××104（a）強度驗算1、次楞承受模板傳遞的荷載，按均布荷載作用下三跨連續(xù)梁計算，其計算跨度取主楞間距，L=m。2、荷載計算。均布線荷載設計值為：q1=0.9×1.2×4638+1.4×4000×=2010N/mq2=0.9×1.35×4638+1.4×0.7×4000×= 1833N/m根據(jù)以上兩者比較應取q=2010 N/m作為設計依據(jù)。3、強度驗算計算最大彎矩：Mmax2=0.1××2=kN·m最大支座力：1.1ql=1.1×&

11、#215;=kN=Mmax=×106=N/mm2<17N/mm2W×103滿足要求!（b）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 4638×=928N/m=N/mm；次楞最大容許撓度值：l/250 =500/250 =2.0 mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；=4=0.677××5004= mm<mm100EI100×10000××1041、主楞承受次楞傳遞的集中荷載P=kN，按集中荷載作用下三跨連續(xù)梁計算，其計算跨度取穿梁螺栓間

12、距，L=m。2、強度驗算最大彎矩Mmax=kN·m=Mmax=×106=N/mm2<205N/mm2W×2×103 ×2滿足要求!（b）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，其作用效應下次楞傳遞的集中荷載P=kN，主楞彈性模量: E = 206000N/mm2。主楞最大容許撓度值：l/250 =400/250 = ；經(jīng)計算主楞最大撓度<mm滿足要求!對拉螺栓計算對拉螺栓軸力設計值：NabFsa對拉螺栓橫向間距；b對拉螺栓豎向間距；Fs新澆混凝土作用于模板上的側(cè)壓力、振搗混凝土對垂直模板產(chǎn)生的水平荷載或傾倒混凝土時

13、作用于模板上的側(cè)壓力設計值：Fs=0.95（rGG4krQQ2k）=0.95×(1.2×+1.4×4)=kN。N=××=kN。對拉螺栓可承受的最大軸向拉力設計值Ntb：Ntb =AnFtbAn對拉螺栓凈截面面積Ftb螺栓的抗拉強度設計值本工程對拉螺栓采用M12，其截面面積An=mm2，可承受的最大軸向拉力設計值Ntb=kN > N=kN。滿足要求!梁底模板面板計算（a）強度驗算1、梁底次楞為3根，面板按連續(xù)梁計算，其計算跨度取梁底次楞間距，L=m。2、荷載計算作用于梁底模板的均布線荷載設計值為：q1=0.9×1.2×(

14、24×2+×2+)+1.4×2×=kN/mq1=0.9×1.35×(24×2+×2+)+1.4×0.7×2×= kN/m根據(jù)以上兩者比較應取q1= kN/m作為設計依據(jù)。經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為：最大彎矩 Mmax = 梁底模板抗彎強度設計值f (N/mm2) =35 N/mm2；梁底模板的彎曲應力按下式計算：=Mmax=×106=N/mm2<35N/mm2W×103滿足要求!（b）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效

15、應的線荷載計算如下：×（24×2×2）=kN/m；面板彈性模量: E = 9000N/mm2；經(jīng)計算，最大變形 Vmax = mm梁底模板的最大容許撓度值: 245/250 =1.0 mm；最大變形 Vmax = mm <mm滿足要求!梁底模板次楞計算（a）強度驗算，L=Mmax=Mmax=×106=N/mm2<17N/mm2W×103（b）撓度驗算次楞最大容許撓度值：l/250 =450/250 =1.8 mm；驗算撓度時不考慮可變荷載值，只考慮永久荷載標準值: q =/=；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；=4=0.

16、677××4504=mm<mm100EI100×10000××104滿足要求!梁底橫向水平桿計算從左到右各支座力分別為：。（a）強度驗算的抗彎強度設計值f (N/mm2) = 205N/mm2；的彎曲應力按下式計算：=Mmax=×106=N/mm2<205N/mm2W×103滿足要求!（b）撓度驗算的最大容許撓度值: l/150 =445/150 = 或10mm；最大變形 Vmax = mm <mm滿足要求!扣件抗滑移計算水平桿傳給立桿豎向力設計值R=KN,由于采用頂托，不需要進行扣件抗滑移的計算?？奂戒?/p>

17、管立柱計算（a）風荷載計算因在室外露天支模，故需要考慮風荷載。0kN/m2風壓高度變化系數(shù)µz=1。模板支架計算高度H=5m，按地面粗糙度B類田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵以及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū)。計算風荷載體形系數(shù)：將模板支架視為桁架，按現(xiàn)行國家標準建筑結構荷載規(guī)范表第32項和36項的規(guī)定計算。模板支架的擋風系數(shù)j×An/(la××/(×)=式中An =(laah)d=m2An -一步一跨內(nèi)鋼管的總擋風面積。la-立桿間距，mh-步距，md-鋼管外徑，m系數(shù)1.2-節(jié)點面積增大系數(shù)。系數(shù)0.325-模板支架立面每平米內(nèi)剪刀撐的平均長度。單排架

18、無遮攔體形系數(shù)：µstj=1.2×=無遮攔多排模板支撐架的體形系數(shù)：µs=µst1-n=1-10=1-1-風荷載地形地貌修正系數(shù)。n-支撐架相連立桿排數(shù)。風荷載標準值k=µzµs0××=kN/m2風荷載產(chǎn)生的彎矩標準值：Mw=2klah2=2×1.4×××2= kN·m1010（b）立柱軸心壓力設計值N計算（c）鋼管立桿穩(wěn)定性計算鋼管立桿的穩(wěn)定性計算公式:N+MwfjAWN -軸心壓力設計值(kN) ：N=；-軸心受壓穩(wěn)定系數(shù),由長細比=Lo/i 查表得到；L0 -

19、 立桿計算長度（m），L0=h，h為縱橫水平桿最大步距，L0=m。i - 立柱的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) ,i=cm；A - 立柱截面面積(cm2),A=2；Mw -風荷載產(chǎn)生的彎矩標準值；W -立柱截面抵抗矩(cm3)：W=3；f - 鋼材抗壓強度設計值N/mm2,f= 205N/mm2；立桿長細比計算：=Lo/i=1.59=94<150，長細比滿足要求!。按照長細比查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)=；N+Mw=×103+×106=+=N/mm2<f=205N/mm2jAW××102×103鋼管立桿穩(wěn)定性滿足要求! 計算結論根據(jù)計算結果

20、得出，在箱梁485×2000mm腹板位置布設3排鋼管立桿，其間距為442.5mm，鋼管立桿排距為450mm。鋼管立桿均作用于20號工字鋼和貝雷梁上，所有的桿件布置受力計算均滿足要求。3.3 箱梁箱體位置立桿間距1011×900mm受力驗算在箱梁箱體位置立桿間距為1011×900mm，箱體板厚共440mm，在每幅箱梁兩邊懸挑結構立桿間距為900×900mm，此處懸挑板平均厚度為325mm。在計算時按照立桿間距最大且板最厚為選取原則，故選擇立桿間距為1011×900mm，箱體板厚為440mm部分進行驗算。參數(shù)分析（a）模板與支架搭設參數(shù)模板支架搭設

21、高度H按2m考慮；立桿縱距l(xiāng)a：m；立桿橫距l(xiāng)b：m；水平桿最大步距h按m考慮； 面板采用：木膠合板，厚度：12mm；支撐面板的次楞梁采用：方木支撐；間距：m；主楞梁采用：雙鋼管；鋼管均按計算。（b）荷載參數(shù)永久荷載標準值：樓板厚度：m；新澆筑砼自重（G2k）：24kN/m3；鋼筋自重（G3k）：1kN/m3；模板與小楞自重（G1k）：；每米立桿承受架體自重:可變荷載標準值：施工人員及設備荷載（Q1k），當計算面板和直接支承面板的次楞梁時，均布荷載取：2，再用集中荷載kN進行驗算，比較兩者所得的彎矩取其大值。當計算直接支承次楞梁的主楞梁時，均布荷載標準值取2，當計算支架立柱時，均布荷載標準值取

22、1kN/m2。振搗砼時荷載標準值（Q2k）：2kN/m2。模板面板計算（a）強度驗算1、計算時兩端按簡支板考慮，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=m。2、荷載計算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應考慮，計算結果取其大值。均布線荷載設計值為：q1××(24000×+1000×+300×2500×1=15354N/mq1××(24000×+1000×+300××2500×1= 15935N/m根據(jù)以上兩者比較應取q1= 15935N/m作為設計依據(jù)。集中荷載設計值：模板

23、自重線荷載設計值q2×1××300=324 N/m跨中集中荷載設計值××2500= 3150N3、強度驗算M1=q1l2=15935×2=N·m88M2=q2l2+Pl=324×2+3150×=N·m8484取Mmax=N·m驗算強度。面板抗彎強度設計值2；=Mmax=×103=N/mm2< f=N/mm2W×103面板強度滿足要求!（b）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 1×（24000

24、×1000×300）=11300N/m=N/mm；面板最大容許撓度值；面板彈性模量: E = 4500N/mm2；=5ql4=5××4=mm<mm384EI384×4500××104滿足要求!次楞方木驗算截面抵抗矩 W =5.0×10.0×/6=3；截面慣性矩 I =×××/12=4；（a）抗彎強度驗算1、次楞按二跨連續(xù)梁計算，其計算跨度取主楞排矩即立桿橫距，L=m。2、荷載計算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應考慮，計算結果取其大值。均布線荷載設計值為：q1×

25、×(24000×+1000×+300×2500×=3839N/mq1××(24000×+1000×+300××2500×= 3984N/m根據(jù)以上兩者比較應取q1= 3984N/m作為設計依據(jù)。集中荷載設計值：模板自重線荷載設計值q2×××300=81 N/m跨中集中荷載設計值××2500= 3150N3、強度驗算M1= q1l2=×3984×2=N·mM2= q2l2+Pl=×81&#

26、215;2+×3150×=N·m取Mmax=N·m驗算強度。木材抗彎強度設計值f=17N/mm2；=Mmax=×103=N/mm2< f=17N/mm2W×103次楞抗彎強度滿足要求!（b）抗剪強度驗算V1=q1l=×3984×=NV2= q2l+P=×81×+×3150=N取V=N驗算強度。木材順紋抗剪強度設計值fv=2； =3V=3×=fv2bh2×50×100（c）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計

27、算如下：×（24000×1000×300）=2825N/m=N/mm；次楞最大容許撓度值:/250=；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；=ql4=××4=mm<mm100EI100×10000××104滿足要求!主楞驗算（a）強度驗算N/mm2。首先計算次楞作用在主楞上的集中力P。作用在次楞上的均布線荷載設計值為：q1××(24000×+1000×+300×1500×=3524N/mq1××(24000×+1

28、000×+300××1500×= 3763N/m根據(jù)以上兩者比較應取q1= 3763N/m作為設計依據(jù)。次楞最大支座力=q1l=×3763×/1000=kN。計算簡圖(kN)彎矩圖的抗彎強度設計值f=205N/mm2；=Mmax=×106=N/mm2<205N/mm2W×103主楞抗彎強度滿足要求!（b）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值。首先計算次楞作用在主楞上的集中荷載P。作用在次楞上的均布線荷載設計值為：×（24000×1000×300）=2825N/

29、m=N/mm；次楞最大支座力=q1l=××=kN。經(jīng)計算，主梁最大變形值V=mm。的最大容許撓度值:150=，最大變形 Vmax =mm <mm滿足要求!扣件抗滑移計算水平桿傳給立桿豎向力設計值R=KN,由于采用頂托，不需要進行扣件抗滑移的計算。扣件式鋼管立桿計算（a）軸向力計算（b）立桿穩(wěn)定性驗算立桿的穩(wěn)定性計算公式:=NfAN - 軸心壓力設計值(kN) ：；-軸心受壓穩(wěn)定系數(shù),由長細比=Lo/i 查表得到；L0 - 立桿計算長度（m），L0=h，h為縱橫水平桿最大步距，L0=m。i - 立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) ,i=cm；A - 立桿截面面積(cm2),A=

30、2；f - 鋼材抗壓強度設計值N/mm2,f= 205N/mm2；立桿長細比計算：=Lo/i<150，長細比滿足要求!。按照長細比查表得到軸心受壓立柱的穩(wěn)定系數(shù)；g=N=×103=N/mm2<f=205 N/mm2A××102鋼管立桿穩(wěn)定性滿足要求! 計算結論根據(jù)計算結果得出，在箱梁箱體范圍內(nèi)布設立桿，當最大間距為1011×900mm布設鋼管立桿時，所有的桿件布置受力計算均滿足要求。此部分鋼管立桿全部作用于20號工字鋼上。四、20號工字鋼受力計算4.1 參數(shù)分析工字鋼單根長度為12m，工字鋼平行箱梁支座方向布置（工字鋼布置平面圖如圖所示），工

31、字鋼排距為900mm，工字鋼最大支點間距為3918mm。由于每幅箱梁考慮角度后長度為21.56m，布設兩根20號工字鋼為24m，在最中間腹板位置進行拼接，箱梁兩邊也留出了支模板需要的防護架的位置。每根工字鋼均保證了下部有4榀貝雷梁作為支點，工字鋼與貝雷梁焊接或螺栓連接后實際可以按照3跨連續(xù)梁進行結構設計。為保證結構受力安全，在計算時仍對工字鋼按簡支處理。（a）工字鋼參數(shù)選用20a工字鋼，H=200mm，B=100mm，t1=7.0mm，t22，單位重量為27.93kg/m，Wx=237cm3，IX=2370cm4。（b）上部荷載參數(shù)按簡支考慮后，在每兩榀貝雷梁之間m范圍內(nèi)工字鋼承受模板支架立桿

32、傳遞下來的集中荷載，集中荷載共6個。由于工字鋼排距為900mm，每根工字鋼承受的荷載在排距900mm范圍內(nèi)為1排。4.220號工字鋼受彎受剪承載力計算根據(jù)前面計算結論，箱梁箱體處立桿軸向壓力N1=，箱梁腹板正中立桿軸向壓力N2=×2=24.786KN（因為箱梁腹板處立桿間距為450mm，故產(chǎn)生2個軸向壓力），箱梁腹板正中兩側(cè)立桿軸向壓力N3=0.985+13.581=14.566KN。工字鋼受力簡圖如下圖所示。圖4.2-1 工字鋼受力簡圖工字鋼所受最大彎矩Mmax =N1×0.5055+N3×=××=×106 N·mm，工字

33、鋼所受最大剪力Vmax =N1+N2+N3=KN故=Mmax/ Wx=×106/237×103=122N/mm2【f】=205N/mm2，20號工字鋼抗彎承載力滿足。 = Vmax/A=×103/ 35.58×102 mm2=15N/mm2 < fv=125N/mm2，工字鋼抗剪承載力滿足。4.320號工字鋼撓度驗算撓度驗算仍按簡支梁受不等距集中荷載進行計算，而實際工字鋼接近于連續(xù)梁受彎，實際撓度要遠遠小于計算撓度。公式為=Pa（3L2-4a2）/（24EI），受力簡圖如圖所示。工字鋼按簡支計算簡圖工字鋼在3918mm簡支長度上產(chǎn)生的撓度為2個N3

34、荷載和2個N1荷載各自產(chǎn)生的撓度的疊加。1=Pa（3L2-4a2××103×（3×39182-4×2）/（24×206000×2370×104）2=Pa（3L2-4a2）/（24EI）×1454×103×（3×39182-4×14542）/（24×206000×2370×10420號工字鋼撓度驗算滿足要求。五、貝雷梁受力計算5.1 參數(shù)分析 貝雷梁受力分析貝雷梁作為工字鋼的支點，在東風渠橫截面方向設置，在每40m跨范圍內(nèi)設置共有4個下部

35、鋼管樁支點，受力可以按3跨連續(xù)梁進行設計。各榀貝雷梁之間的最大間距為每個箱梁腹板之間的中心距，最大間距為3188+450=3638mm。為保證計算的安全，在貝雷梁受力計算時按簡支梁進行計算。計算簡支貝雷梁長度為0=970mm的工字鋼次梁傳來的集中荷載。由于荷載等間距布置，可將集中荷載轉(zhuǎn)化為均布荷載。根據(jù)工字鋼受力計算的部分中間結果，每榀貝雷梁之間范圍內(nèi)每根工字鋼所受集中荷載F1=N1×2+N2+N3×2+工字鋼自重=13.581×2+24.786+14.566×2+27.93××10-2=8KN轉(zhuǎn)化為均布荷載為q=F1/L=8/0.97=8KN/m考慮到支座處梁截面厚度較大的不利因素和貝雷梁拼裝后有可能造成的受力不均勻影響，對荷載考慮增大系數(shù)1.1，故q= 8KN/m×1.1=9KN/m 貝雷梁參數(shù)貝雷片考慮HD200型鋼橋和321型鋼橋兩種產(chǎn)品。HD200型裝配式公路鋼橋是“321”鋼橋的升級產(chǎn)品，是由中鐵