米預(yù)應(yīng)力砼T梁梁橋設(shè)計(jì)畢業(yè)論文

1、 本設(shè)計(jì)是鋼筋混凝土T型梁橋，我國(guó)的橋梁結(jié)構(gòu)中多數(shù)都是使用T型橋梁。因?yàn)檫@種設(shè)計(jì)有它的很多的優(yōu)點(diǎn)，它能夠大大的實(shí)現(xiàn)資源的優(yōu)化配置，能有效的發(fā)揮材料的性能，充分利用材料的作用；它能大大的降低成本，機(jī)械化操縱，節(jié)省工期；有利于就地取材。橋梁美觀好看，堅(jiān)實(shí)耐用。我國(guó)如今利用最為遍及的還是鋼筋混凝土簡(jiǎn)支梁橋。這類設(shè)計(jì)方案在我國(guó)中、小型橋梁設(shè)計(jì)中普遍存在。因?yàn)檫@種設(shè)計(jì)有它的很多的優(yōu)點(diǎn)，它能夠大大的實(shí)現(xiàn)資源的優(yōu)化配置，能有效的發(fā)揮材料的性能，充分利用材料的作用；機(jī)械化操縱，收縮工程工期，提高效率；所以在公路中，小跨徑鋼筋混凝土簡(jiǎn)支梁橋有比較大的優(yōu)勢(shì)和廣闊長(zhǎng)遠(yuǎn)的應(yīng)用前景。在老師精心的指導(dǎo)下，在同學(xué)的幫助下，

2、經(jīng)過(guò)反復(fù)的計(jì)算演練和現(xiàn)場(chǎng)學(xué)習(xí)下，更是通過(guò)自己不斷的學(xué)習(xí)，查閱了專業(yè)規(guī)范書籍，我在多方面都有所提高。通過(guò)這次設(shè)計(jì)認(rèn)識(shí)到學(xué)生在課堂上的理論知識(shí)如果不能運(yùn)用到實(shí)際當(dāng)中去，那都成為一紙空談，全面運(yùn)用了學(xué)生所學(xué)專業(yè)知識(shí)，再通過(guò)實(shí)踐達(dá)到結(jié)合的理論和實(shí)踐幫助學(xué)生提高獨(dú)立履行任務(wù)能力的效果,并幫助學(xué)生提高綜合能力。  關(guān)鍵詞:  簡(jiǎn)支梁橋；標(biāo)準(zhǔn)跨徑；橋梁設(shè)計(jì)；造型設(shè)計(jì)；AbstractIs the design of reinforced concrete T beam bridge, the bridge structure are mostly used in T

3、bridge. Because this kind of design has its many advantages, it can greatly to achieve the optimal allocation of resources, can effectively play the performance of the material, make full use of the role of material; It can greatly reduce the cost, mechanical manipulation, save the time limit for a

4、project; For local materials. The bridge is beautiful beautiful, solid and durable. This design under the guidance of the teacher carefully, with the help of the classmates, after repeated calculation exercises and field study, but also through their continuous learning, consult the professional nor

5、ms books, I have improved in many aspects. Through this design realize the theoretical knowledge of students in the class if you can't apply into practice, it all becomes a paper empty talk, full use of their students learn professional knowledge, with solid again Practice to combine the theory

6、and practice to help students improve the effectiveness of fulfilling tasks independently, and help students to improve the comprehensive ability. Key words: simply supported girder bridge; Standard models; Bridge design.Modeling design; 目 錄摘 要1Abstract2目 錄3前 言3第一章 橋梁方案比較選擇11.1 橋梁方案比選原則12第二章 橋梁設(shè)計(jì)基本資

7、料4444第三章 上部結(jié)構(gòu)63.1 主要設(shè)計(jì)材料參數(shù)6667第三章 主梁作用效應(yīng)計(jì)算111111141414193.2.4 計(jì)算可變作用效應(yīng)193.3 主梁作用效應(yīng)組合23第四章 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算及其布置244.1 跨中截面鋼束的估算和確定24242425254.2.2 鋼束起彎角和線形的確定274.2.3 鋼束計(jì)算28第五章 計(jì)算主梁截面幾何特性315.1 截面面積及慣性矩計(jì)算31313435第六章 鋼束預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算376.1 預(yù)應(yīng)力鋼束與管道壁之間的摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失376.2 由錨具變形、鋼束回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失38394141第七章 主梁截面承載力與應(yīng)力驗(yàn)算464646495253

8、5457575960636364第八章 主梁變形驗(yàn)算6767697070參考文獻(xiàn)71致 謝72第一章橋梁方案比較選擇1.1 橋梁方案比選原則 1、安全是橋梁結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的前提 隨著改革開(kāi)放力度的不斷加大和城市車輛的飛速發(fā)展，城市交通運(yùn)輸工作十分繁忙，行車速度也在不斷提高，橋梁結(jié)構(gòu)不僅要考慮結(jié)構(gòu)自身的受力安全，還要考慮橋梁構(gòu)造的安全。 2、經(jīng)濟(jì)是橋梁結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的保證 一座橋梁建筑設(shè)計(jì)的再漂亮，如果它的造價(jià)比看上去的一般橋梁高出很多，那這座漂亮的橋梁設(shè)計(jì)也是失敗的。要充分運(yùn)用當(dāng)?shù)刭Y源，最好就是可以就地取材，比如當(dāng)?shù)氐纳昂褪系?。所以在橋梁設(shè)計(jì)中，在滿足結(jié)構(gòu)安全的前提下，應(yīng)盡量地考慮經(jīng)濟(jì)原則。 3、功能在

9、橋梁結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中也不應(yīng)忽視 城市橋梁是不同于公路橋梁的，在城市交通日益擁擠的情況下，交通組織功能也放在重要位置，特別是城市立交，不僅橋上有車，橋下車輛也生生不息。如果不考慮交通功能，車輛撞擊橋墩，造成橋梁坍塌等，這種事件在國(guó)內(nèi)外時(shí)有發(fā)生。作為一個(gè)橋梁設(shè)計(jì)師必須意識(shí)到這一點(diǎn)，以此確定方案比選和橋梁分跨。4、美觀是橋梁設(shè)計(jì)必須考慮的一部分 城市橋梁建筑不僅是交通工程中的一個(gè)關(guān)鍵建筑，而且它作為美化環(huán)境的點(diǎn)綴物，所以設(shè)計(jì)必須仔細(xì)計(jì)劃選擇，精心設(shè)計(jì)和施工，不增加投資的情況下，使橋梁的美觀效果。例如，在城市建立一座二三十米一跨的立交，無(wú)論用鋼還是預(yù)應(yīng)力砼，通常都有一根橫梁，但由于人們視覺(jué)產(chǎn)生的錯(cuò)覺(jué)，所以經(jīng)

10、常作為曲梁下垂的梁撓度，看起來(lái)很不舒服，甚至害怕它掉的危險(xiǎn)。事實(shí)上，一個(gè)拱弦曲梁，這是一個(gè)最簡(jiǎn)單的支持，這是集成在梁上，變得看不見(jiàn)，但它可以在橋的美化作用。 綜合考慮以上四項(xiàng)標(biāo)準(zhǔn)來(lái)進(jìn)行橋梁的方案比選，最后的設(shè)計(jì)、施工將會(huì)變得容易，建成后的橋梁才是安全美、經(jīng)濟(jì)美、功能美與環(huán)境、視角美。1.第一方案：裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支箱梁橋孔徑布置：30m+60m+30m，全長(zhǎng)120米,寬14.5m。由于為簡(jiǎn)支箱梁橋，每跨之間還留有5厘米的伸縮縫，橋面設(shè)有2.0的橫坡。（1）主梁結(jié)構(gòu)構(gòu)造：全橋采用等截面箱梁組合梁。橋面設(shè)有2的橫坡，0.0%的縱坡。 （2）下部構(gòu)造：采用三圓柱式橋墩；鉆孔灌注樁式樁基礎(chǔ)，橋臺(tái)采

11、用埋置式輕型橋臺(tái)。 （3）施工方案：全橋采用裝配式施工方法。（4）裝配式簡(jiǎn)支箱梁橋的特性：簡(jiǎn)支箱梁以其優(yōu)良的力學(xué)性能，具備更大的抗扭剛度和強(qiáng)大的性能，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，清晰的力量，節(jié)省材料，架設(shè)安裝方便橫跨了大容量，良好的橋梁視覺(jué)效果等優(yōu)點(diǎn)，它被廣泛應(yīng)用于城市公路橋梁和立交橋的上部結(jié)構(gòu)。第二方案：裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支T梁 （1）孔徑布置：30m+30m+30+30m，全長(zhǎng)120米，寬16m。由于為簡(jiǎn)支T梁橋，每跨之間還留有4厘米的伸縮縫。橋面設(shè)有2.0的橫坡，0%的縱坡。 （2）主梁結(jié)構(gòu)構(gòu)造：全橋采用等跨等截面T型梁，主梁間距2.4m。 （3） 下部構(gòu)造：采用三圓柱式橋墩；鉆孔灌注樁式樁基礎(chǔ)，橋臺(tái)采

12、用埋置式輕型橋臺(tái)。 （4） 施工方案：全橋采用裝配式施工方法。簡(jiǎn)支T梁橋是指其結(jié)構(gòu)下的垂直載荷的作用下，支座只產(chǎn)生一個(gè)垂直反作用力，沒(méi)有橋的水平推力。簡(jiǎn)支梁橋受力明確，理論計(jì)算相對(duì)簡(jiǎn)單，設(shè)計(jì)和施工方法預(yù)應(yīng)力混凝土梁橋的日臻完善和成熟。第三方案：變截面預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋（1）孔徑布置：30m+30m+30m+30m,全長(zhǎng)120m，寬14.5m.橋面設(shè)有2.0的橫坡，0.0%的縱坡。（2）主梁結(jié)構(gòu)構(gòu)造：上部結(jié)構(gòu)為變截面箱梁。采用雙幅分離的的單箱雙室形式。主要采用高強(qiáng)混凝土以及大噸位預(yù)應(yīng)力體系來(lái)實(shí)現(xiàn)主梁的輕型化。（3）下部構(gòu)造：上、下行橋的橋墩基礎(chǔ)是連成整體的，全橋基礎(chǔ)均采用鉆孔灌注摩擦樁，橋墩

13、為圓端形實(shí)體墩。（4）施工方案：全橋采用懸臂節(jié)段澆筑施工法。（5）變截面預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋發(fā)展概況.連續(xù)剛構(gòu)橋適用于大跨度，高墩。采用柔性薄壁高墩，如同擺柱，以減小對(duì)主梁的嵌固作用，梁的受力情況接近于連續(xù)梁。柔性墩身需要考慮主梁縱向變形和轉(zhuǎn)動(dòng)的影響以及墩身偏壓柱的穩(wěn)定性;墩墻很厚，連續(xù)梁為剛性橋墩，就像框架一樣橋墩要承受較大的彎矩。由于連續(xù)受力和使用特點(diǎn)的要求，在大跨度預(yù)應(yīng)力混凝土橋時(shí)，優(yōu)先考慮這座橋型。但是當(dāng)橋墩較矮時(shí)，這種橋型受到限制。橋型方案 第一方案：裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支箱梁橋 第二方案：裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支T梁第三方案：變截面預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)指標(biāo)容內(nèi)型

14、橋預(yù)應(yīng)力砼簡(jiǎn)支箱梁預(yù)應(yīng)力砼簡(jiǎn)T梁連續(xù)鋼構(gòu)橋跨布置30+60+3030+30+30+3030+30+30+30截面形式單箱雙室T梁?jiǎn)蜗潆p室 梁高特點(diǎn)預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)通過(guò)高強(qiáng)鋼筋對(duì)混凝土預(yù)壓，不僅充分發(fā)揮了高強(qiáng)材料的特性，而且還提高了混凝土的開(kāi)裂，推進(jìn)結(jié)構(gòu)重量減輕，其具有比預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)鋼筋大得多混凝土結(jié)構(gòu)跨越能力。結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，易于架設(shè)，它可以降低成本，縮短建設(shè)周期，最有可能被設(shè)計(jì)成跨越多種標(biāo)準(zhǔn)裝配式構(gòu)件。但相鄰之間的兩跨存在轉(zhuǎn)折角，影響駕駛舒適度。建筑高度更容易出現(xiàn)開(kāi)裂，難以維持，對(duì)基礎(chǔ)要求較高。采用等截面可以更好的使內(nèi)力分布符合要求，經(jīng)濟(jì)實(shí)用，可以在一個(gè)地方成批生產(chǎn)。缺點(diǎn)行車流量大，并且在經(jīng)營(yíng)橋的后

15、期維護(hù)成本高。發(fā)生梁墩固結(jié)，在基礎(chǔ)位移時(shí)無(wú)法修復(fù)。建筑高度較高，易開(kāi)裂，難以維護(hù)。經(jīng)過(guò)仔細(xì)對(duì)比考慮后，設(shè)計(jì)的簡(jiǎn)支梁比較簡(jiǎn)單，受力顯然更適合于大跨度橋梁的設(shè)計(jì)，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，易于設(shè)置，它可以降低成本，縮短建設(shè)周期，而最容易設(shè)計(jì)成各種標(biāo)準(zhǔn)預(yù)制件跨度，所以我選擇預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支T型梁橋。第二章橋梁設(shè)計(jì)基本資料地質(zhì)層資料 根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)地質(zhì)測(cè)試以及室內(nèi)試驗(yàn)，可把橋基土按工程地質(zhì)特性與強(qiáng)度分為6個(gè)工程地質(zhì)層，各層特征分述如下：(1)粉質(zhì)粘土層（Q4dl+el）:灰褐色、棕紅色，有灰綠色全風(fēng)化砂巖巖屑斑點(diǎn)，稍濕、可塑，較均勻，厚約2-5m,分布于緩坡及溝邊。(2)粉質(zhì)粘土層（Q4dl+pl）:灰褐色、灰綠色全風(fēng)化砂

16、巖巖屑斑點(diǎn)，濕-飽水、軟塑，較均勻，厚約3.7m，分布于稻田地，上部2.5米呈可塑狀。(3)強(qiáng)風(fēng)化砂巖（J3p）：灰綠色或棕紅色，泥質(zhì)結(jié)構(gòu)，薄層或中厚層狀構(gòu)造，礦物成分為石英、長(zhǎng)石、云母等，巖芯呈碎塊狀或短柱狀， 厚1.8-2.0m。(4)中風(fēng)化砂巖（J3p）：灰綠色或棕紅色，泥質(zhì)結(jié)構(gòu)，薄層或中厚層狀構(gòu)造，礦物成分為石英、長(zhǎng)石、云母等，柱狀巖芯， 厚6.5-7.5m。(5)強(qiáng)風(fēng)化薄層狀泥巖（J3p）：棕紅色，泥質(zhì)結(jié)構(gòu)，薄層狀，地表易風(fēng)化成碎塊，巖芯易風(fēng)化開(kāi)裂，呈短柱狀。 厚4.0-6.6m。處于橋尾段。(6)中風(fēng)化薄層狀泥巖（J3p）：棕紅色，具交錯(cuò)層理，泥質(zhì)結(jié)構(gòu)，薄層狀，部分為砂質(zhì)泥巖，巖芯

17、易風(fēng)化開(kāi)裂，呈長(zhǎng)柱狀。本次勘察對(duì)表層的粉質(zhì)粘土做了標(biāo)貫試驗(yàn)2次，（1）號(hào)粉質(zhì)粘土平均6擊。根據(jù)本橋位孔的巖土測(cè)試結(jié)果，并參考其他橋位同類巖土的測(cè)試結(jié)果，結(jié)合經(jīng)驗(yàn)，該橋位各層巖土的容許承載力和樁側(cè)極限摩阻力建議如下：（1） 粉質(zhì)粘土層（Q4dl+el）:可塑 fa0=125kpa,qik=33kpa.（2） 粉質(zhì)粘土層（Q4dl+pl）:軟塑 fao=80kpa.（3） 強(qiáng)風(fēng)化砂巖（J3p）：fa0=600kpa,qik=125kpa.（4） 中風(fēng)化砂巖（J3p）：fa0=1100kpa,qik=155kpa.（5） 強(qiáng)風(fēng)化薄層狀泥巖（J3p）：fa0=250kpa,qik=80kpa.（6）

18、中風(fēng)化薄層狀泥巖（J3p）：fa0=500kpa,qik=100kpa.第三章上部結(jié)構(gòu)3.1 主要設(shè)計(jì)材料參數(shù)（1）混凝土強(qiáng)度C30（2） 鋼材參數(shù)等級(jí)： 直徑>12mm時(shí)采用HRB335級(jí)鋼材：鋼材直徑<12mm時(shí)采用R235級(jí)：主梁間距和主梁片數(shù) 主梁間距通常應(yīng)隨梁高與跨徑的增大而加寬為經(jīng)濟(jì)，同時(shí)加寬翼板對(duì)提高主梁截面效率指標(biāo)很有效，故在許可條件下應(yīng)適當(dāng)加寬T梁翼板。本橋主梁中間三片梁翼板寬度為2800mm，最邊上兩片梁為2400mm，中間保留1000mm的接縫，由于寬度較大，為保證橋梁的整體受力性能，橋面板采用現(xiàn)澆混凝土剛性接頭，因此主梁的工作截面有兩種:預(yù)施應(yīng)力、運(yùn)輸、吊裝

19、階段的小截面(b=1800mm或1850mm)和運(yùn)營(yíng)階段的大截面(b=2800mm)。凈12.5m+21.5m+20.25（人行道,欄桿寬度）的橋?qū)挷捎昧髁?如圖3-1示。圖3-1結(jié)構(gòu)尺寸圖（單位mm）主梁跨中截面尺寸擬訂 （1）主梁高度參考教材劉玲嘉主編的橋梁工程知道主預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁橋主梁高度與其跨徑通常是1/81/16，標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)高跨比約為1/181/19。當(dāng)建筑物的高度不局限時(shí)，增加梁的高度往往是比較經(jīng)濟(jì)的解決方案，因?yàn)樵黾恿焊呖梢怨?jié)省預(yù)應(yīng)力鋼束用量，但一般增加梁高只是腹板加高，而混凝土的用量增加不多。綜上所述，主梁設(shè)計(jì)高度取2300mm是比較合適的。（2）主梁截面細(xì)部尺寸T梁翼板

20、厚度主要取決于橋面板承受車輪荷載的要求，還要考慮能否滿足主梁受彎時(shí)在翼板受壓強(qiáng)度要求。本設(shè)計(jì)采用150mm作為預(yù)制T梁的翼板厚度，因?yàn)橐戆甯坑休^大的彎矩，所以為抵抗彎矩翼板根部增加到250mm。在預(yù)應(yīng)力砼梁腹板在主拉應(yīng)力較小，通常腹板厚度由預(yù)制孔管結(jié)構(gòu)決定，同時(shí)從腹板本身的穩(wěn)定條件考慮，腹板厚度應(yīng)大于等于其高度的1/15。綜上考慮，腹板厚度的設(shè)計(jì)取200mm。由預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置中，基本上由預(yù)應(yīng)力鋼束的需求確定，設(shè)計(jì)實(shí)踐表明，馬蹄面積占總截面積的1020是適當(dāng)?shù)?。根?jù)公預(yù)規(guī)條對(duì)鋼束間距和預(yù)留管道的施工要求，初擬馬蹄寬度為550mm，高度為250mm，馬蹄和腹板為三角交接過(guò)渡，高度150毫米，以

21、減少局部應(yīng)力，制定了按照預(yù)制梁得出以上尺寸的跨中截面圖（見(jiàn)圖3-2） 圖3-2跨中截面圖（單位mm）（2）計(jì)算截面幾何特征在主梁跨中部分分割成小單位組成五個(gè)規(guī)則圖形，截面幾何特性列表計(jì)算見(jiàn)表3-1。表3-1 截面幾何特性列表計(jì)算表分塊名稱分塊面積分塊面積形心對(duì)上緣距離分塊面積對(duì)上緣靜距分塊面積的自身慣距分塊面積對(duì)截面形心的慣距（1）（2）（4）（5）(7)=(4)+(6)大毛截面翼板3600270006750077.952133334221400825三角承托50021877152190419腹板380011641868111432185247479813906512下三角2005250035

22、031093506318馬蹄13752433169224401307804978I=65404516小毛截面翼板280018000450001861116918655935三角承托50029821132984875腹板38001104180001143218579253212224180下三角2005250028623572855666馬蹄13752044356520517126796812I=57248299注：大毛截面形心至上緣距離：小毛截面形心至上緣距離：（3）檢驗(yàn)截面效率指標(biāo)（希望在以上）上核心距：下核心距：截面效率指標(biāo)：表明以上初擬的主梁跨中截面是合理的。第三章主梁作用效應(yīng)計(jì)算根據(jù)梁

23、跨度結(jié)構(gòu)縱、橫截面布置，并通過(guò)可變作用下的梁橋橫向分布作用計(jì)算，它可以單獨(dú)地對(duì)每個(gè)主梁控制截面（一般的跨中，四分點(diǎn)，變化點(diǎn)截面和支點(diǎn)截面）的永久作用和最大可變作用效應(yīng)，然后進(jìn)行主梁作用效應(yīng)的組合。永久作用集度（1）預(yù)制梁自重跨中截面段主梁的自重（第一道中橫隔梁至跨中截面，長(zhǎng)5.8+）：馬蹄抬高與腹板變寬段梁的自重（長(zhǎng)）：支點(diǎn)段梁的自重（長(zhǎng)）：邊主梁的橫隔梁中橫隔梁體積：端橫隔梁體積：故半跨內(nèi)橫梁重力為：預(yù)制梁永久作用集度（2）二期永久作用現(xiàn)澆T梁翼板集度邊梁現(xiàn)澆部分橫隔梁一片中橫隔梁（現(xiàn)澆部分）體積：一片端橫隔梁（現(xiàn)澆部分）體積：故：鋪裝由公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（JTG D60-2004）知道橋

24、面鋪裝面層的厚度不宜小于8cm;由公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（JTG D60-2004）知道二級(jí)公路橋涵的瀝青鋪裝層的厚度不小于5cm。10cm混凝土鋪裝：9cm瀝青鋪裝：若將橋面鋪裝均攤給六片主梁，則：護(hù)欄、欄桿兩側(cè)人行欄、防撞欄的重力的作用力分別為和。kN/m。若將兩側(cè)防護(hù)欄均攤給六片主梁，則：邊梁二期永久作用集度：永久作用效應(yīng)設(shè)x為計(jì)算截面離左支座的距離，如圖所示，并令=x/l。主梁彎矩和剪力的計(jì)算公式分別為：圖3-3永久作用效應(yīng)計(jì)算圖表3-2永久作用效應(yīng)計(jì)算表作用效應(yīng)跨中四分點(diǎn)一期彎矩（KN·m）剪力（KN）二期彎矩（KN·m）剪力（KN）彎矩（KN·m）剪力（

25、KN）在此設(shè)計(jì)中，運(yùn)用修正剛性橫梁法，即偏心壓力法。沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù)按公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（JTG D60-2004）條規(guī)定，結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)與結(jié)構(gòu)的基頻有關(guān)，因此要先計(jì)算結(jié)構(gòu)的基頻。因此簡(jiǎn)支梁橋的基頻可采用下列公式估算：其中：根據(jù)本橋的基頻，可計(jì)算出汽車荷載的沖擊系數(shù)為：按通用規(guī)范公路橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D60-2004）條，當(dāng)兩個(gè)以上車道時(shí)，需進(jìn)行車道折減，三車道折減22，四車道折減33，但折減后結(jié)果不能低于兩行車隊(duì)布載的計(jì)算結(jié)果。該設(shè)計(jì)由三車道設(shè)計(jì)，因此計(jì)算需要可變作用效應(yīng)折減為。計(jì)算主梁的荷載橫向分布系數(shù)（1）跨中的荷載橫向分布系數(shù)mc如前所述，本設(shè)計(jì)橋跨內(nèi)設(shè)四道橫隔梁，外設(shè)兩道

26、端橫隔梁，具有可靠的橫向聯(lián)系，且承重結(jié)構(gòu)的長(zhǎng)寬比為：所以可按修正的剛性橫梁法來(lái)繪制橫向影響線和計(jì)算橫向分布系數(shù)mc。（2）計(jì)算主梁抗扭慣性矩IT由劉嘉玲主編的橋梁工程課本5-54公式可知對(duì)于T形梁截面，抗扭慣性矩可近似按下式計(jì)算：式中：bi，ti相應(yīng)為單個(gè)矩形截面的寬度和高度；ci矩形截面抗扭剛度系數(shù)； m梁截面劃分成單個(gè)矩形截面的個(gè)數(shù)。對(duì)于跨中截面，翼緣板的換算平均厚度：腹板部分的換算平均厚度：馬蹄部分的換算平均厚度：圖3-4 I計(jì)算圖式（尺寸單位mm）表3-3 IT計(jì)算表分塊名稱bi（cm）ti（cm）ti/biciIT=(10m)翼板腹板馬蹄（3）按修正的偏心壓力法計(jì)算橫向影響線豎坐標(biāo)值

27、在此，運(yùn)用總結(jié)的通用公式計(jì)算：假如主梁片數(shù)為n，主梁間距為d；，任意一片梁（從左到右第K片）的計(jì)算公式：，計(jì)算所得的ij值列于表3-4內(nèi)。表3-4 ij 值計(jì)算表梁號(hào)111213141516123（4）計(jì)算荷載橫向分布系數(shù) 1、2、3號(hào)梁的橫向影響線和最不利布載圖式如圖3-5所示。圖3-5跨中橫向分布系數(shù)m的計(jì)算圖式（單位mm）1號(hào)梁可變作用（汽車公路II級(jí)）：三車道：兩車道：取最不利荷載，故取可變作用（汽車）的橫向分布系數(shù)為mcq。2號(hào)梁可變作用（汽車公路II級(jí)）：三車道：兩車道：取最不利荷載，故取可變作用（汽車）的橫向分布系數(shù)為mcq。3號(hào)梁可變作用（汽車公路II級(jí)）：三車道：兩車道：取最

28、不利荷載，故取可變作用（汽車）的橫向分布系數(shù)為mcq。綜上所述，跨中截面橫向分布系數(shù)取值為:（5）支點(diǎn)截面的荷載橫向分布系數(shù)m0如圖3-6所示，按杠桿原理法繪制荷載橫向分布影響線并進(jìn)行布載，1號(hào)梁可變作用的橫向分布系數(shù)可計(jì)算如下：可變作用（汽車）：可變作用（人群）：m圖3-6支點(diǎn)橫向分布系數(shù)m計(jì)算圖式（單位mm）（6）橫向分布系數(shù)匯總（見(jiàn)表3-5）表3-5 1號(hào)梁的可變作用橫向分布系數(shù)可變作用類別mcmq公路-II級(jí)人群車道荷載的取值根據(jù)橋規(guī)條，公路II級(jí)的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值qk和集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值Pk為：計(jì)算彎矩時(shí)：計(jì)算剪力時(shí)：計(jì)算可變作用效應(yīng)在可變作用效應(yīng)計(jì)算中，本設(shè)計(jì)對(duì)于橫向分布系數(shù)取值作如下考

29、慮：支點(diǎn)處橫向分布系數(shù)取m0從支點(diǎn)至第一根橫梁段，橫向分布系數(shù)從m0直線過(guò)渡到mc，其余梁段均取mc。（1）求跨中截面的最大彎矩和最大剪力（如圖3-7所示）計(jì)算跨中截面最大彎矩和最大剪力采用直接加載求可變作用效應(yīng)，圖示出跨中截面作用效應(yīng)計(jì)算圖式，計(jì)算公式為：式中：S所求截面汽車標(biāo)準(zhǔn)荷載的彎矩或剪力；qk車道均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值；Pk車道集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值；影響線上同號(hào)區(qū)段的面積；y影響線上最大坐標(biāo)值。圖3-7跨中截面影響線圖（單位mm）可變作用（汽車）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)：可變作用（汽車）沖擊效應(yīng)：可變作用（人群）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)：3.0=3.45(KN/m)（2）求四分點(diǎn)截面的最大彎矩和最大剪力圖3-8四分點(diǎn)截面影響線圖

30、可變作用（汽車）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)：可變作用（汽車）沖擊效應(yīng)：可變作用（人群）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)：（3）求支點(diǎn)截面的最大剪力圖3-9支點(diǎn)截面影響線圖可變作用（汽車）效應(yīng)：可變作用（汽車）沖擊效應(yīng)：可變作用（人群）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)：3.3 主梁作用效應(yīng)組合此設(shè)計(jì)按照橋規(guī)條規(guī)定，根據(jù)可能同時(shí)出現(xiàn)的作用效應(yīng)選擇了三種最不利效應(yīng)組合：短期效應(yīng)組合、標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合和承載能力極限狀態(tài)基本組合，見(jiàn)表3-6。表3-6主梁作用效應(yīng)組合序號(hào)荷載類別跨中截面四分點(diǎn)界面支點(diǎn)MmaxVmaxMmaxVmaxVmaxKN/mKNKN/mKNKN一期永久作用二期永久作用總永久作用=（1）+（2）可變作用公路-II級(jí)可變作用汽車沖擊可變作用（人群）標(biāo)準(zhǔn)效

31、應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合=（3）+（4）+（5）+（6）（4）+（6）188.50 5941.81 第四章預(yù)應(yīng)力鋼束的估算及其布置4.1 跨中截面鋼束的估算和確定根據(jù)公預(yù)規(guī)規(guī)定，預(yù)應(yīng)力梁應(yīng)滿足承載能力極限狀態(tài)強(qiáng)度要求和正常使用極限狀態(tài)應(yīng)力要求。以下對(duì)跨中截面在在多種效應(yīng)組合下，分別根據(jù)上述要求估計(jì)主梁所需鋼束，并且按這些估計(jì)方法確定主梁鋼束的數(shù)目。按正常使用極限狀態(tài)的應(yīng)力要求估算鋼束數(shù)對(duì)于簡(jiǎn)支梁帶馬蹄的T形截面，當(dāng)截面混凝土不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí)，則得到鋼束數(shù)n的估算公式：式中：Mk持久狀態(tài)使用荷載產(chǎn)生的跨中彎矩標(biāo)準(zhǔn)組合值，按表取用； C1與荷載有關(guān)的經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，對(duì)于公路II級(jí)，C1取用；Ap一股5s鋼絞線截面積

32、，一根鋼絞線的截面積是²，故²。在第二章已計(jì)算出成橋后跨中截面，初估ap=15cm，則鋼束偏心距為：ep=yx-ap（cm）。1號(hào)梁：按承載能力極限狀態(tài)估算鋼束數(shù)根據(jù)極限狀態(tài)的應(yīng)力計(jì)算圖式，受壓區(qū)混凝土達(dá)到極限強(qiáng)度f(wàn)cd，應(yīng)力圖式呈矩形，同時(shí)預(yù)應(yīng)力鋼束也達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度f(wàn)pd，則鋼束數(shù)的估算公式為：式中：Md承載能力極限狀態(tài)的跨中最大彎矩，按表取用；經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，一般采用，本設(shè)計(jì)取用； fpd預(yù)應(yīng)力鋼絞線的設(shè)計(jì)強(qiáng)度，為1260MPa。計(jì)算得：根據(jù)上述兩種極限狀態(tài)，取鋼束數(shù)n=6?？缰薪孛婕板^固端截面的鋼束位置（1）對(duì)于跨中截面，在保證布置預(yù)留管道建設(shè)要求的前提下，盡可能使鋼束群重心

33、的偏心距更大。本設(shè)計(jì)采用內(nèi)徑為70mm，外徑為77mm的波紋管，按照公預(yù)規(guī)規(guī)定，管道至梁底距離不小于3cm及管道直徑的1/2。據(jù)公預(yù)規(guī)規(guī)定，水平凈距不小于4cm及倍的管道直徑，在豎向可疊加。根據(jù)上述規(guī)定，如圖所示的詳細(xì)結(jié)構(gòu)的橫截面。由此該組可直接得出鋼梁梁底中心距：（2）由于預(yù)制時(shí)主梁為小截面，如果全部鋼束在預(yù)制時(shí)完成張拉，有可能在上緣出現(xiàn)較大的拉應(yīng)力，下邊緣產(chǎn)生較大的壓應(yīng)力。出于這個(gè)原因，預(yù)制時(shí)在翼緣板內(nèi)加配構(gòu)造鋼筋以抵抗一部分應(yīng)力。對(duì)于錨固端截面，鋼束布置一般考慮以下兩個(gè)方面：一是強(qiáng)調(diào)鋼束合力中心盡可能接近截心形心，使截面均勻受壓;二是要考慮錨頭布置的可能性，以滿足張拉便捷的操作要求。根據(jù)

34、錨頭“均勻”、“分散”的原則，在圖示出鋼梁的布置的錨定端部的上述配置。鋼梁梁底組對(duì)焦距離：圖4-1跨中和錨固點(diǎn)預(yù)應(yīng)力鋼束布置（單位mm）為驗(yàn)核上述布置的鋼束群重心布置，需計(jì)算錨固端截面幾何特性。圖4-1示出跨中和錨固點(diǎn)鋼束布置圖，錨固端截面特性計(jì)算見(jiàn)表4-1所示。圖4-2鋼束群重心位置復(fù)核圖示（單位：mm）表4-1鋼束錨固截面幾何特性計(jì)算表分塊名稱AiyisiItdi=yn-yiIx=Aidi2I=Ii+Ixcm2cmcm3cm4cmcm4cm4=×=+翼板三角承托496.94 腹板1448265.79 -故計(jì)算得：說(shuō)明鋼束群重心處于截面的核心范圍內(nèi)。鋼束起彎角和線形的確定確定鋼束起

35、彎角時(shí)，既要考慮到由其彎起產(chǎn)生足夠的豎向預(yù)剪力，又要照顧到所引起的摩擦預(yù)應(yīng)力損失不宜過(guò)大。為此，在設(shè)計(jì)時(shí)將端部錨固端截面分成上下兩部分（見(jiàn)圖），上部鋼束彎起角定為15°，下部鋼束彎起角定為7°。為了簡(jiǎn)化計(jì)算和施工，所有鋼束布置的線形都是圓弧加直線，并且整根鋼束都布置在同一個(gè)豎直面內(nèi)。圖4-3錨固段鋼束群位置圖（單位mm）鋼束計(jì)算（1）計(jì)算鋼束起彎點(diǎn)至跨中的距離錨固點(diǎn)至支座中心線的水平距離axi（見(jiàn)圖4-3）為：圖4-5示出鋼束計(jì)算圖式，鋼束起彎點(diǎn)至跨中的距離x1列表計(jì)算在表4-2內(nèi)。圖4-4鋼束計(jì)算圖式（單位mm）表4-2鋼束起彎點(diǎn)至跨中距離計(jì)算表鋼束號(hào)起彎高度N1(N2)

36、10072054N3(N4)1007N510015N610015（2）控制截面的鋼束重心位置計(jì)算各鋼束重心位置計(jì)算由圖所示的幾何關(guān)系，當(dāng)計(jì)算截面在曲線段時(shí)，計(jì)算公式為：當(dāng)計(jì)算截面在近錨固點(diǎn)的直線段時(shí)，計(jì)算公式為：式中：ai鋼束在計(jì)算截面處鋼束重心到梁底的距離； a0鋼束起彎前到梁底的距離； R鋼束彎起半徑（見(jiàn)表4-3）。計(jì)算鋼束群重心至梁底距離表4-3 各計(jì)算截面的鋼束位置及鋼束群重心位置截面鋼束號(hào)四分點(diǎn)N1（N2）未彎起2054N3（N4）N5N6支點(diǎn)直線段N1（N2）7N3（N4）7N515N615（3）鋼束長(zhǎng)度計(jì)算一根鋼束的長(zhǎng)度為曲線長(zhǎng)度、直線長(zhǎng)度和兩端工作長(zhǎng)度（2×70cm）

37、之和，鋼束的曲線根據(jù)可以圓弧半徑和彎曲角度計(jì)算得出。通過(guò)計(jì)算每個(gè)鋼束的長(zhǎng)度，就會(huì)得到一孔橋和一片主梁所需要的施工鋼束總長(zhǎng)度。結(jié)果示于表4-4。表4-4 鋼束長(zhǎng)度計(jì)算表鋼束號(hào)鋼束彎起角度曲線長(zhǎng)度（cm）直線長(zhǎng)度直線長(zhǎng)度有效長(zhǎng)度 鋼束預(yù)留長(zhǎng)度鋼束長(zhǎng)度（1）（2）（3）（4）（5）（6）（7）（8）=（6）+（7）N1（N2）205471002×70N3（N4）7100140N515100140N615100140第五章計(jì)算主梁截面幾何特性5.1 截面面積及慣性矩計(jì)算凈截面幾何特性計(jì)算在預(yù)加應(yīng)力階段，只需要計(jì)算小截面的幾何特性即可。計(jì)算公式如下：截面積截面慣距計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表5-1。（1） 換

38、算截面幾何特性計(jì)算整體截面幾何特性計(jì)算在使用荷載階段需要計(jì)算大截面的幾何特性，計(jì)算公式如下：截面積：截面慣距：其結(jié)果列于表內(nèi)。式中：分別為混凝土毛截面面積和慣距；分別為一根管道截面積和鋼束截面積；分別為凈截面和換算截面重心到主梁上緣的距離；分塊面積重心到主梁上緣的距離；計(jì)算面積內(nèi)所含的鋼束數(shù)；鋼束與混凝土的彈性模量比值，由表得。有效分布寬度內(nèi)截面幾何特性計(jì)算據(jù)公預(yù)規(guī)知，預(yù)應(yīng)力混凝土梁，在計(jì)算預(yù)應(yīng)力混凝土應(yīng)力所引起的混泥土應(yīng)力時(shí)，預(yù)加力作為軸向應(yīng)力所產(chǎn)生的應(yīng)力，其按實(shí)際翼緣全寬計(jì)算，由預(yù)加力偏心引起的彎矩產(chǎn)生的應(yīng)力計(jì)算時(shí)按有效翼緣寬度。因此，在表中的彎矩應(yīng)使用折減。作為有效寬度的計(jì)算方法的等效應(yīng)

39、力體積和原全寬內(nèi)的實(shí)際體積內(nèi)的結(jié)果是相等的，因此計(jì)算時(shí)用一種有效寬度截面的方法代替法向應(yīng)力時(shí)，中性軸應(yīng)采取原始的全寬度部分的中性軸。1）有效分布寬度的計(jì)算根據(jù)公預(yù)規(guī)條，對(duì)于T形截面受壓區(qū)翼緣計(jì)算寬度bf,應(yīng)取用下列三者中的最小值：（主梁間距）此處，根據(jù)規(guī)范，取。故：。2）有效分布寬度內(nèi)截面幾何特性計(jì)算由于截面寬度不折減，截面的抗彎慣距也不需折減，取全寬截面值。表5-1 跨中翼緣全寬截面面積和慣距計(jì)算表截面分塊名稱分塊面積分塊面積重心至上緣距離分塊面積對(duì)上緣靜距全截面重心至上緣距離分塊面積的自身慣距凈截面毛截面7968125724829914847852974548扣管道面積-60670略-44

40、2222973614257248299-4273751換算截面毛截面804978654045169644769431530鋼束換算面積50891略3929669855869654045164026116計(jì)算數(shù)據(jù) n=6 扣管道面積鋼束換算面積在張拉階段和使用階段預(yù)應(yīng)力混凝土梁有剪切應(yīng)力，剪應(yīng)力在這兩個(gè)階段應(yīng)疊加。在每個(gè)階段中，所有的面積突變處剪切應(yīng)力及中和軸位置，都要進(jìn)行計(jì)算的。例如，張拉階段和使用階段的截面（圖5-1），除了兩個(gè)階段剪切應(yīng)力aa和bb的位置需要計(jì)算，我們還必須計(jì)算兩個(gè)階段：（1）在張拉階段，凈截面的中和軸（簡(jiǎn)稱凈軸）位置產(chǎn)生的最大剪應(yīng)力，應(yīng)該與使用階段在凈軸位置產(chǎn)生的剪應(yīng)力疊

41、加。（2）在使用階段，換算截面的中和軸（簡(jiǎn)稱換軸）位置產(chǎn)生的最大剪應(yīng)力，應(yīng)該與張拉階段在換軸位置的剪應(yīng)力疊加。因此，對(duì)于每一個(gè)荷載作用階段，需要計(jì)算四個(gè)位置（共8種）的剪應(yīng)力，即需要計(jì)算下面幾種情況的靜距：a-a線（圖5-1）以上（或以下）的面積對(duì)中性軸（凈軸和換軸）的靜距；b-b線以上（或以下）的面積對(duì)中性軸（兩個(gè)）的靜距；凈軸（n-n）以上（或以下）的面積對(duì)中性軸（兩個(gè)）的靜距；換軸（o-o）以上（或以下）的面積對(duì)中性軸（兩個(gè)）的靜距；圖5-1張拉階段和使用階段的截面(單位mm)表5-2跨中截面對(duì)重心軸靜矩計(jì)算分塊名稱及序號(hào)b1=160cm ysb1=240cm ys靜距類別及符號(hào)分塊面積

42、Ai（cm2）分塊面積重心至全截面重心距離yi(cm)對(duì)靜軸靜距Si=Aiyi(cm3)靜距類別及符號(hào)分塊面積Ai（cm2）分塊面積重心至全截面重心距離yi(cm)對(duì)換軸靜距Si=Aiyi(cm3)翼板翼緣部分201223翼緣部分288537三角承托對(duì)靜軸n-n36505對(duì)換軸o-o34545肋部靜距sa-n14268靜距sa-o13532(cm3)-251975(cm3)-336773下三角馬蹄部分對(duì)凈軸靜距sb-n(cm3)28523馬蹄部分對(duì)換軸靜距sb-o (cm3)29491馬蹄173469178514肋部3184832967管道或鋼束-3515030347-198699-21065

43、2翼板凈軸以上凈面積對(duì)凈軸靜距sn-n(cm4)201237凈軸以上凈面積對(duì)換軸靜距sn-o(cm4)288576三角承托3650534665肋部5873653198-296475-376389翼板換軸以上凈面積對(duì)凈軸靜距so-n (cm4)201216換軸以上換算面積對(duì)換軸靜距so-o (cm4)288576三角承托3650534665肋部5869553347-296417-376588其他截面特性值均可用同樣方法計(jì)算，下面將計(jì)算結(jié)果一并列于表5-3內(nèi)。表5-3主梁截面特性值總表 名稱符號(hào)單位截面跨中四分點(diǎn)支點(diǎn)混凝土凈截面凈面積Ancm2凈慣距Incm4凈軸到截面上緣距離ynscm凈軸到截面

44、下緣距離ynxcm截面抵抗矩上緣Wnscm3下緣Wnxcm3對(duì)凈軸靜矩翼緣部分面積Sa-ncm3凈軸以上面積Sn-ncm3換軸以上面積So-ncm3馬蹄部分面積Sb-ncm3-鋼束群重心到凈軸距離encm混凝土凈截面換算面積A0cm2換算慣距I0cm4換軸到截面上緣距離y0scm換軸到截面下緣距離y0xcm截面抵抗矩上緣W0scm3下緣W0xcm3對(duì)換軸靜矩翼緣部分面積Sa-ocm3凈軸以上面積Sn-ocm3換軸以上面積So-ocm3馬蹄部分面積Sb-ocm3-鋼束群重心到換軸距離e0cm鋼束群重心到截面下緣距離apcm第六章 鋼束預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算據(jù)公預(yù)規(guī)規(guī)定，計(jì)算并確定主應(yīng)力梁截面鋼梁控制壓力

45、的時(shí)候，應(yīng)該計(jì)算預(yù)應(yīng)力損失的價(jià)值，虧損張拉預(yù)應(yīng)力梁包括前期預(yù)應(yīng)力損失（鋼束和管道壁摩擦損失，造成混凝土彈性壓縮損失批張力）和后期預(yù)應(yīng)力損失（鋼絞線應(yīng)力松弛，混凝土收縮和徐變損失），而錨固鋼束內(nèi)應(yīng)力和有效應(yīng)力（永久應(yīng)力）是相應(yīng)的張拉應(yīng)力損失扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力。由于在不同的位置預(yù)應(yīng)力損失值有差異，現(xiàn)在是一個(gè)四分點(diǎn)截面（既有直線束通過(guò)，又有曲線束經(jīng)過(guò)）。對(duì)于其他的橫截面可以用同樣的方法來(lái)計(jì)算，其結(jié)果包含在內(nèi)力（表到表）內(nèi)的預(yù)應(yīng)力鋼筋束損失和預(yù)加內(nèi)力列表。6.1 預(yù)應(yīng)力鋼束與管道壁之間的摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失按公預(yù)規(guī)條規(guī)定，計(jì)算公式為：式中：張拉鋼束時(shí)錨下的控制應(yīng)力；根據(jù)公預(yù)規(guī)條規(guī)定，對(duì)于鋼絞線取張拉

46、控制應(yīng)力為：鋼束與管道壁的摩擦系數(shù)，對(duì)于預(yù)埋波紋管??；從張拉端到計(jì)算截面曲線管道部分切線的夾角之和（rad）；管道每米局部偏差對(duì)摩擦的影響系數(shù)，??；從張拉端到計(jì)算截面的管道長(zhǎng)度（m），可近似取其在縱軸上的投影長(zhǎng)度，當(dāng)四分點(diǎn)為計(jì)算截面時(shí)，。四分點(diǎn)截面l1的計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表6-1。表6-1 四分點(diǎn)截面管道摩擦損失l1計(jì)算表鋼束號(hào)N1(N2)7N3(N4)N5N66.2 由錨具變形、鋼束回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失按照公預(yù)規(guī)條規(guī)定，對(duì)于曲線預(yù)應(yīng)力鋼筋，在計(jì)算錨具變形和鋼束回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失時(shí)，應(yīng)考慮錨固后反向摩擦的影響。根據(jù)公預(yù)規(guī)附錄D，l2計(jì)算公式如下。反向摩擦影響長(zhǎng)度：式中：錨具變形，鋼束回縮值（mm），

47、按公預(yù)規(guī)條采用；對(duì)于夾片錨；單位長(zhǎng)度由管道摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失，按下式計(jì)算：其中：張拉端錨下控制應(yīng)力，本設(shè)計(jì)為1395MPa預(yù)應(yīng)力鋼筋扣除沿途摩擦損失后錨固端應(yīng)力，即跨中截面扣除l1后的鋼筋應(yīng)力張拉端至錨固端距離。張拉端錨下預(yù)應(yīng)力損失：；在反向摩擦影響長(zhǎng)度內(nèi)，距張拉端x處的錨具變形、鋼筋回縮損失值：；在反摩擦影響長(zhǎng)度外，錨具變形、鋼筋回縮損失：。四分點(diǎn)截面l2的計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表。鋼束號(hào)影響長(zhǎng)度錨固端距張拉端距離N1(N2)16333N3(N4)16710N5135277543N614313表6-2 四分點(diǎn)截面l2的計(jì)算當(dāng)混泥土梁采用后張法分批張拉時(shí)，先張拉的鋼束由于張拉后批鋼束時(shí)產(chǎn)生的混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失，根據(jù)公預(yù)規(guī)條規(guī)定，計(jì)算公式為：式中：在先張拉鋼束重心處，由后張拉各批鋼束而產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力，可按下式計(jì)算：