離合器課程設(shè)計說明書

1、 武漢理工大學(xué)汽車設(shè)計課程設(shè)計說明書 目 錄1. 序言- 22. 設(shè)計任務(wù)及結(jié)構(gòu)方案的分析- 22.1 設(shè)計任務(wù)- 22.2 結(jié)構(gòu)方案分析- 23. 離合器主要參數(shù)的選擇和優(yōu)化- 43.1 離合器主要參數(shù)的選擇- 43.2 離合器基本參數(shù)的優(yōu)化- 54. 膜片彈簧的設(shè)計- 74.1 膜片彈簧的彈性特性曲線- 84.2 膜片彈簧的基本參數(shù)的選擇- 134.3 強度校核- 134.4 膜片彈簧的優(yōu)化設(shè)計- 135. 離合器蓋及壓盤總成的設(shè)計- 155.1 離合器蓋的設(shè)計- 155.2 壓盤的設(shè)計- 166. 小結(jié)- 177. 參考文獻- 188. 文獻檢索摘要- 18WUT0601-80型拉式膜片

2、彈簧、離合器蓋及壓盤總成設(shè)計1 序言對于以內(nèi)燃機為動力的汽車，離合器在機械傳動系中是作為一個獨立的總成而存在的，它是汽車傳動系中直接與發(fā)動機相連的總成。目前，各種汽車廣泛采用的摩擦離合器是一種依靠主從動部分之間的摩擦來傳遞動力且能分離的裝置。它主要包括主動部分、從動部分、壓緊機構(gòu)、和操縱機構(gòu)等四部分。離合器的功用主要的功用是切斷和實現(xiàn)發(fā)動機對傳動系的動力傳遞，保證汽車起步時將發(fā)動機與傳動系平順地接合，確保汽車平穩(wěn)起步；在換檔時將發(fā)動機與傳動系分離，減少變速器中換檔齒輪之間的沖擊；在工作中受到較大的動載荷時，能限制傳動系所承受的最大轉(zhuǎn)矩，以防止傳動系各零件因過載而損壞；有效地降低傳動系中的振動和

3、噪聲。2 設(shè)計任務(wù)及結(jié)構(gòu)方案的分析2.1 設(shè)計任務(wù)根據(jù)任務(wù)書要求，本設(shè)計題目: 拉式膜片彈簧、離合器蓋及壓盤總成本設(shè)計離合器所適用發(fā)動機的主要性能參數(shù)為：最大轉(zhuǎn)矩為Nemax=62Nm， 額定轉(zhuǎn)速為4500r/min。選取參考車型：比亞迪福萊爾7081 BD主要技術(shù)參數(shù)：整備質(zhì)量 720kg 總質(zhì)量 1020kg主減速比 ；變速器一檔傳動比 ；輪胎型號輪胎 155/65 R132.2 結(jié)構(gòu)方案分析2.2.1 從動盤數(shù)的選擇對乘用車和最大質(zhì)量小于6t的商用車而言，發(fā)動機的最大轉(zhuǎn)矩一般不大，在布置尺寸容許條件下，離合器通常只設(shè)有一片從動盤。單片離合器的結(jié)構(gòu)簡單，軸向尺寸緊湊，散熱良好，維修調(diào)整方便

4、，從動部分轉(zhuǎn)動慣量小，在使用時能保證分離徹底，采用軸向有彈性的從動盤可保證結(jié)合平順。本設(shè)計的參考車型為微型轎車，發(fā)動機最大轉(zhuǎn)矩較小，要求結(jié)構(gòu)布置緊湊，故選用單片離合器。2.1.2 膜片彈簧的支撐形式這里采用了支承環(huán)的支承形式，即將膜片彈簧的大端支承在支撐環(huán)上。2.1.3 壓盤傳力結(jié)構(gòu)的選擇由于傳統(tǒng)的凸臺式連接方式、鍵式連接方式、銷式連接方式存在傳力處之間有間隙，在傳力開始的瞬間，將產(chǎn)生沖擊和噪聲。且易華東磨損，傳動效率較低。故本設(shè)計采用已被廣泛使用的傳動片傳動方式，不但消除了以上缺點，還簡化了壓盤結(jié)構(gòu)，有利于壓盤的定中。另選用膜片彈簧作為壓緊彈簧時，在壓盤上鑄有一圈凸起以供支承膜片彈簧。3 離

5、合器主要參數(shù)的選擇和優(yōu)化3.1 離合器主要參數(shù)的選擇3.1.1 后備系數(shù)后備系數(shù)是離合器設(shè)計中的一個重要參數(shù)，它反映了離合器傳遞發(fā)動機最大轉(zhuǎn)矩的可靠程度。在選擇時，應(yīng)考慮摩擦片在使用中的磨損后離合器仍能可靠地傳遞發(fā)動機最大轉(zhuǎn)矩、防止離合器滑磨時間過長、防止傳動系過載以及操縱輕便等因素。由于所設(shè)計的離合器為膜片彈簧離合器，在使用過程中其摩擦片的磨損工作壓力幾乎不會變小（開始時還有些增加）；乘用車的后備功率比較大，使用條件較好；加之考慮到參考車型為微型車，結(jié)構(gòu)緊湊，要求離合器尺寸較小；同時為減少傳動系過載，保證操縱輕便，故宜取較小值，取1.20。3.1.2 初選摩擦片外徑、內(nèi)徑、厚度摩擦片外徑是離

6、合器的重要參數(shù)，它對離合器的輪廓尺寸、質(zhì)量和使用壽命有決定性的影響。按照離合器結(jié)構(gòu)布置和飛輪尺寸，先初選摩擦片外徑。根據(jù)汽車設(shè)計【1】式2-9，經(jīng)驗公式=對于乘用車，=14.6，則=而且為了保證扭轉(zhuǎn)減震器的安裝，摩擦片內(nèi)徑d必須大于減震器彈簧位置直徑2Ro約50mm根據(jù)汽車離合器【2】表2-1離合器摩擦片尺寸系列和參數(shù)標(biāo)準(zhǔn)，最后選定摩擦片尺寸為：摩擦片外徑=200mm, 內(nèi)徑=140mm，c=摩擦片厚度=3.5mm ，單面面積=160。3.1.3 單位壓力單位壓力 決定了摩擦表面的耐磨性，對離合器工作性能和使用壽命有很大影響，選取時應(yīng)考慮離合器的工作條件、發(fā)動機后備功率的大小、摩擦片尺寸、材料

7、及其質(zhì)量和后備系數(shù)等因素。根據(jù)汽車離合器【2】表3.2.1可知，對于乘用車，以有機材料為摩擦片基礎(chǔ)，當(dāng)D230mm時,則1.18/Mpa；當(dāng)D230mm時，則0.25Mpa。由于D200mm，故取0.25Mpa。根據(jù)汽車設(shè)計【1】表22可知，當(dāng)摩擦片材料選擇粉末冶金材料時，0.15Mpa + 50 mm。對于選取的摩擦片Ro。對于摩擦片內(nèi)徑d=140mm,符合優(yōu)化條件。3.2.3.5 單位壓力P0為降低離合器滑磨時的熱負(fù)荷，防止摩擦片損傷，選取單位壓力的最大范圍為0.150.35Mpa，由于已確定單位壓力0.25Mpa，在規(guī)定范圍內(nèi)，故滿足要求。3.2.3.6 單位摩擦面積滑磨功為減少汽車起步

8、時離合器的滑磨，防止摩擦片表面溫度過高而發(fā)生燒傷，離合器每一次接合的單位摩擦面積滑磨功應(yīng)小于其許用值。汽車起步時離合器接合一次產(chǎn)生的總滑磨功為，將參考車型的相關(guān)數(shù)據(jù)帶入下式，計算可得式中，為汽車總質(zhì)量(kg)；為輪胎滾動半徑(m)；為汽車起步時所用變速器檔位的傳動比；為主減速器傳動比；為發(fā)動機轉(zhuǎn)速(r/min)；乘用車取4500 r/min。單位摩擦面積滑磨功故滿足要求。4 膜片彈簧的設(shè)計4.1膜片彈簧的彈性特性曲線圖4-1 膜片彈簧的彈性特性曲線假設(shè)膜片彈簧在承載過程中，其子斷面剛性地繞此斷面上的某中性點轉(zhuǎn)動。設(shè)通過支承環(huán)和壓盤加載膜片彈簧上地載荷(N)集中在支承點處，加載點間的相對軸向變形

9、為(mm),則膜片彈簧的彈性特性如下式表示：式中，E-彈性模量，鋼材料取E=2.1Mpa； b-泊松比，鋼材料取b=0.3； R-自由狀態(tài)下碟簧部分大端半徑，mm ； r-自由狀態(tài)下碟簧部分小端半徑，mm ； -壓盤加載點半徑，mm ； -支承環(huán)加載點半徑，mm； H-自由狀態(tài)下碟簧部分內(nèi)截錐高度，mm ；h-膜片彈簧鋼板厚度，mm 。4.2 膜片彈簧的基本參數(shù)的選擇4.2.1 比值和的選擇為了保證離合器壓緊力變化不大和操縱輕便，汽車離合器用膜片彈簧的一般為1.52.0，板厚為24mm。故初選h =2mm, =3.2mm。4.2.2 比值和R、r的選擇越大，彈簧材料利用率越低，彈簧越硬，彈性特

10、性曲受直徑誤差的影響越大，且應(yīng)力越高。根據(jù)結(jié)構(gòu)布置和壓緊力的要求。一般為1.201.35 。為使摩擦片上的壓力分布較均勻，拉式膜片彈簧的r值宜為大于或等于。摩擦片平均半徑=，為滿足r=85mm，故取故取r=90mm，另取R=108mm。4.2.3 的選擇膜片彈簧自由狀態(tài)下圓錐角與內(nèi)截錐高度H關(guān)系密切，一般在915范圍內(nèi)。，滿足要求。4.2.4 分離指數(shù)目的選取分離指數(shù)目常取18，大尺寸膜片彈簧可取24，小尺寸膜片彈簧可取12 。本設(shè)計中，取分離指數(shù)目。4.2.5 膜片彈簧小端內(nèi)半徑 及分離軸承作用半徑的確定膜片彈簧小端內(nèi)半徑由離合器的結(jié)構(gòu)決定，其最小值應(yīng)大于變速器第一軸花鍵的外徑，但同時應(yīng)協(xié)調(diào)

11、配合分離軸承的尺寸。膜片彈簧小端內(nèi)半徑 =30mm ；分離軸承作用半徑 32mm 4.2.6 切槽寬度、及半徑根據(jù)要求，= 3.23.5 mm，= 910 mm，的取值應(yīng)滿足。取 3.2mm, =9.0mm, =80，則=90-80=10mm=9.0mm，滿足設(shè)計要求。4.2.7 壓盤加載點半徑 和支承環(huán)加載點半徑 的確定對于拉式膜片彈簧，根據(jù)要求：壓盤加載點半徑應(yīng)略大于，且盡量接近；支承環(huán)加載點應(yīng)略小于且盡量接近。故取 92mm， 105mm。4.2.8 膜片彈簧工作點位置的選擇利用Matlab軟件進行特性曲線的繪制，程序如下：function fun() x1=0:0.2:6;%x1為膜片

12、彈簧在壓盤接觸點處的軸向變形E=2.1*105;%彈性模量（Mpa）b=0.3;%泊松比R=108;%自由狀態(tài)下碟簧部分大端半徑(mm)r=90;%自由狀態(tài)下碟簧部分小端半徑(mm)H=3.2;%自由狀態(tài)下碟簧部分內(nèi)截錐高度（mm）h=2;%膜片彈簧鋼板厚度（mm）R1=105;%壓盤加載點半徑（mm）r1=92;%支承環(huán)加載點半徑（mm）P1=(pi*E*h*x1/(6*(1-b2)*log(R/r)/(R1-r1)2).*(H-x1*(R-r)/(R1-r1).*(H-(x1/2)*(R-r)/(R1-r1)+h2);%以下用于繪圖clfplot(x1,P1,-b); axis(0,4,0

13、,4000);%設(shè)置坐標(biāo)hold onhold off,grid onxlabel(變形x1/mm)ylabel(工作壓力F1/N)title(F1-x1特性曲線)圖形如下：圖4-2 膜片彈簧特性曲線4.2.8.1 M點、N點的確定確定膜片彈簧的工作點位置，程序如下:function fun() x1=0:0.2:6;%x1為膜片彈簧在壓盤接觸點處的軸向變形E=2.1*105;%彈性模量（Mpa）b=0.3;%泊松比R=108;%自由狀態(tài)下碟簧部分大端半徑(mm)r=90;%自由狀態(tài)下碟簧部分小端半徑(mm)H=3.2;%自由狀態(tài)下碟簧部分內(nèi)截錐高度（mm）h=2;%膜片彈簧鋼板厚度（mm）R

14、1=105;%壓盤加載點半徑（mm）r1=92;%支承環(huán)加載點半徑（mm）P1=(pi*E*h*x1/(6*(1-b2)*log(R/r)/(R1-r1)2).*(H-x1*(R-r)/(R1-r1).*(H-(x1/2)*(R-r)/(R1-r1)+h2);%以下用于繪圖clfplot(x1,P1,-b); axis(0,4,0,4000);%設(shè)置坐標(biāo)hold onhold off,grid onxlabel(變形x1/mm)ylabel(工作壓力F1/N)title(F1-x1特性曲線)zoom outx,y=ginput(1)x,y=ginput(1)輸出結(jié)果為: x=1.6521y=2

15、.538+e003x=2.970y=2.304+e003則可知 M點坐標(biāo)（1.6521，2538）N點坐標(biāo)（2.970 ， 2304）4.2.8.2 H點的確定上述曲線的拐點H對應(yīng)著膜片彈簧的壓平位置，且，則4.2.8.3 B點的確定新離合器在接合狀態(tài)時，膜片彈簧工作點B一般取在凸點M和拐點M之間，且靠近或在H點處，一般，即，取，選取=2.300，對應(yīng)的壓緊力為2421N一般要求，膜片彈簧壓緊力的峰值較設(shè)計值B點的增加量應(yīng)不大于12%，滿足設(shè)計要求。此時校核后備系數(shù)將初選的后備系數(shù)由原來的1.2調(diào)整為1.24。4.2.8.4 A點的確定A點為摩擦片磨損的極限位置，要依據(jù)B點的位置再由摩擦片總磨

16、損量 求得。且為保證摩擦片磨損后離合器仍能可靠的傳遞轉(zhuǎn)矩，要求在A點處的膜片彈簧工作壓緊力較B點處略高。摩擦片總磨損量 式中：為摩擦片總的工作面數(shù)，為每片摩擦工作面最大允許磨損量，一般視情況在0.651.1mm之間。結(jié)合與圖3-2，選取A坐標(biāo)為（1.25,2436），即對應(yīng)的壓緊力為2436N大于工作點B的壓緊力，故滿足要求。4.2.8.5 C點的確定C點離合器徹底分離時，膜片彈簧大端為離合器分離時膜片彈簧的工作位置。 C點的位置取決于壓盤升程。式中，為徹底分離時每對摩擦片面之間的間隙，單片式可取=0.751.0mm。為最大限度減小踏板力，使C點盡量靠近N點，取=0.475mm，則此時，膜片彈

17、簧總的變形量。4.3 強度校核拉式膜片彈簧小端分離軸承載荷計算，公式如下 由，計算得=2333N膜片彈簧的應(yīng)力計算公式如下式中,為寬度系數(shù)，。 膜片彈簧選用材料彈簧鋼，許用應(yīng)力16001700Mpa。膜片彈簧分離時最大變形量，由上述公式算得=1268MPa，滿足強度要求。4.4 膜片彈簧的優(yōu)化設(shè)計膜片彈簧的優(yōu)化設(shè)計就是要確定一組彈簧的基本參數(shù)，使其彈性特性滿足離合器的使用性能要求，而且彈簧強度也滿足設(shè)計要求，以達到最佳的綜合效果。4.4.1 目標(biāo)函數(shù)膜片彈簧優(yōu)化設(shè)計的目標(biāo)函數(shù)大致有五種，為了既保證離合器使用過程中傳遞轉(zhuǎn)矩的穩(wěn)定性，又不致嚴(yán)重過載，且能保證操縱省力，通常選取“在分離過程中，駕駛員

18、作用在分離軸承上的分離操縱力的平均值最小?！焙汀霸谀Σ疗p極限范圍內(nèi)，彈簧壓緊力變化的絕對值的平均值為最小。” 作為目標(biāo)函數(shù)，通過兩個目標(biāo)函數(shù)分配不同的權(quán)重來協(xié)調(diào)他們之間的矛盾，并用轉(zhuǎn)換函數(shù)將兩個目標(biāo)合成一個目標(biāo)，構(gòu)成統(tǒng)一的總目標(biāo)函數(shù)，則式中，和分別為兩個目標(biāo)函數(shù)和的加權(quán)因子，視設(shè)計要求選定。4.4.2 設(shè)計變量從膜片彈簧彈性特征計算式可以看出，應(yīng)選取H、h、R、r、這六個尺寸參數(shù)以及在結(jié)合工作點相應(yīng)于彈簧工作壓緊力的大端變形量為優(yōu)化設(shè)計變量，即4.4.3 約束條件4.4.3.1 為了保證各工作點A、B、C有較合適的位置（A點在凸點M左邊，B點在拐點H附近，C點在凹點N附近），應(yīng)正確選擇相對

19、于拐點的位置，一般 ，即滿足使用設(shè)計要求。4.4.3.2 為了滿足離合器使用性能的要求，彈簧的H/h 與初始底錐角應(yīng)在一定范圍內(nèi)，即 1.6H/h=1.62.2 ，滿足使用設(shè)計要求。4.4.3.3 彈簧各部分有關(guān)尺寸的比值應(yīng)符合一定的范圍，即1.20R/r=1.21.35702R/h=981003.5R/ro=3.65.0滿足使用設(shè)計要求。4.4.3.4 為了使摩擦片上的壓緊力分布較均勻，拉式膜片彈簧的壓盤加載點半徑應(yīng)位于摩擦片的平均半徑與外半徑之間，(D+d)/4=85r1=92D/2=100滿足使用設(shè)計要求。4.4.3.5 根據(jù)彈簧結(jié)構(gòu)布置要求，R1與R，rf與r0之差應(yīng)在一定范圍內(nèi)，即

20、1R-R1=37 0r1-r=26 0rf-ro=24滿足使用設(shè)計要求。4.4.3.6 膜片彈簧的分離指起分離杠桿的作用，因此其杠桿比應(yīng)在一定范圍內(nèi)選取，對于拉式膜片彈簧，即滿足使用設(shè)計要求。4.4.3.7 彈簧在工作過程中，B點的最大壓應(yīng)力應(yīng)不超過其許用值，即 =1268MPa =16001700Mpa滿足使用設(shè)計要求。5 離合器蓋及壓盤總成的設(shè)計5.1 離合器蓋的設(shè)計離合器蓋是離合器的主動件之一，它必須與飛輪固定在一起，通過它傳遞發(fā)動機的一部分轉(zhuǎn)矩給壓盤。此外，它還是離合器的壓緊彈簧和分離桿的支承殼體。5.1.1 應(yīng)具有足夠的剛度，否則影響離合器的工作特性，增大操縱時的分離行程，減小壓盤升

21、程，嚴(yán)重時使摩擦面不能徹底分離。本設(shè)計中，為了增加其剛度，采用厚度為3mm的08低碳鋼板，沖壓成形。5.1.2 應(yīng)與飛輪保持良好的對中，以免影響系統(tǒng)總成的平衡和離合器正常工作。 本設(shè)計采用止口對中，即離合器蓋的外緣與飛輪內(nèi)圓止口對中的形式。5.1.3 蓋的膜片彈簧支承處應(yīng)具有高的尺寸精度。5.1.4 為了便于通風(fēng)散熱，防止摩擦表面溫度過高，可在離合器蓋上開設(shè)多個較大的通風(fēng)窗孔。5.2 壓盤的設(shè)計5.2.1 壓盤幾何尺寸的確定壓盤的結(jié)構(gòu)形狀與傳力、壓緊和分離方式有關(guān)。壓盤與摩擦片配合工作，故其內(nèi)外徑尺寸參照摩擦片尺寸選定。壓板厚度的確定主要依據(jù)以下幾點：5.2.1.1 壓盤應(yīng)具有較大的質(zhì)量，以增

22、大熱容量，減小溫升，防止其產(chǎn)生裂紋和破碎。5.2.1.2 壓盤應(yīng)具有較大剛度，使壓緊力在摩擦面上的壓力分布均勻并減小受熱后的翹曲變形，以免影響摩擦片的均勻壓緊及與離合器的徹底分離。5.2.1.3與飛輪應(yīng)保持良好的對中，并要進行靜平衡，壓盤單件的平衡精度應(yīng)不低于1520 gcm 。5.2.1.4 壓盤高度(從承壓點到摩擦面的距離)公差要小。故初選壓盤尺寸具體尺寸為，寬b=31mm，厚h=19mm，10個凸起。壓盤形狀較復(fù)雜，要求傳熱性好，具有較高的摩擦因數(shù)，通常用灰鑄鐵，本設(shè)計采用HT200，硬度為170227HBS。5.2.2 溫升校核校核離合器一次接合的溫升t，一般要求t不超過810；壓盤質(zhì)

23、量 式中，為鑄鐵密度，取7800 kg/m，V為壓盤估算面積則壓盤溫升 ，滿足要求。式中， c為壓盤的比熱容，鑄鐵：c=481.4 J/(kg)；m為壓盤質(zhì)量(kg)；為傳到壓盤的熱量所占的比例，對單片離合器壓盤：=0.5。5.2.3 壓盤傳力結(jié)構(gòu)的設(shè)計5.2.3.2 傳力片的設(shè)計傳力片采用3組，每組3片的形式，每片厚度為1mm，由彈簧鋼帶65Mn制成。由于各傳動片沿圓周均勻分布，布置半徑它們的變形不會影響到壓盤的對中性和離合器的平衡性。兩孔間距為，螺釘孔直徑為，傳力片切向布置，圓周半徑，傳力片寬度，傳力片彈性模量。5.2.3.2 傳力片的強度校核離合器在正常工作時，壓盤傳力片即受彎又受拉。計

24、算傳力片的有效長度1）正向驅(qū)動應(yīng)力為2）反向驅(qū)動應(yīng)力為 均滿足使用要求。 上式中，為傳力片組數(shù)；為每組傳力片數(shù)；為材料彈性模量；軸向最大變形量；為傳力片厚度；為傳力片布置半徑；為傳力片寬度；為發(fā)動機最大轉(zhuǎn)矩。6 小結(jié)本次課程設(shè)計，我的題目是“WUT0601-80拉式膜片彈簧、離合器蓋及壓盤總成設(shè)計” 。我選取的參考車型是長安鈴木-新奧拓1.0L手動擋5座微型轎車。萬事開頭難，盡管以前有過做課程設(shè)計的經(jīng)歷，也參加過本田節(jié)能車等比賽，對汽車零件設(shè)計有些了解，但剛把任務(wù)書拿到手，卻沒什么頭緒，感覺這次的設(shè)計工作還是有一定難度的。后來把課本的相關(guān)章節(jié)仔細(xì)復(fù)習(xí)了一遍，并上網(wǎng)進行了相關(guān)文獻的檢索，同時參照

25、離合器設(shè)計書的敘述，在指導(dǎo)老師黃老師的指導(dǎo)幫助下，才使得設(shè)計工作順利的開始并進行了下來。我深深的體會到做設(shè)計之前的資料檢索及相關(guān)準(zhǔn)備工作是至關(guān)重要的。和其它課程設(shè)計一樣，離合器設(shè)計也是一項要求嚴(yán)密復(fù)雜的工作。數(shù)據(jù)的計算經(jīng)歷了反復(fù)的計算，并利用Matalab軟件對參數(shù)進行了多次調(diào)整才得到合適的結(jié)果；對于制圖環(huán)節(jié)，對于一些結(jié)構(gòu)和尺寸是經(jīng)過反復(fù)的推敲才確定的。有些制圖規(guī)則和表達方式記不太清了，查閱了參考資料后確定下來，完成了圖紙繪制；對于說明書的編寫，因為這次是我們第一次提交電子檔，這讓我很好的練習(xí)了公式編輯器，熟悉了文本文檔的排版及其他功能。通過這次課程設(shè)計，不緊加深了我對汽車設(shè)計這門課的認(rèn)識，更

26、重要的是將課本知識實踐化，這樣更有利于我們對知識全面系統(tǒng)的掌握。這次的課程設(shè)計也讓我感觸良多，做課程設(shè)計，亦或是做其他的設(shè)計，應(yīng)該在已有的參考資料的基礎(chǔ)上多下功夫，多琢磨，要吃透資料，全面考慮。同時，很重要的一點，是要加入自己的想法，這樣才能作出自己更加出色的設(shè)計。最后，由于課程設(shè)計在學(xué)期中進行，時間上和汽車設(shè)計的理論考試有一定的沖突，在前一周未能按照時間安排進行，再加上要準(zhǔn)備本田節(jié)能競技大賽，每天后半下午到晚上都沒有進行課程設(shè)計，導(dǎo)致最終沒有按時完成設(shè)計任務(wù)，在此表示歉意。7.參考文獻1 王望予主編. 汽車設(shè)計 第4版. 機械工業(yè)出版社，2004年 2 徐石安等編. 汽車離合器. 清華大學(xué)出版社，1981年3 陳家瑞主編. 汽車構(gòu)造(下冊) 第2版. 機械工業(yè)出版社，2002年 4 紀(jì)名剛等編. 機械設(shè)計 第8版. 高等教育出版社，2006年 5 林世裕主編. 膜片彈簧與碟形彈簧離合器的設(shè)計與制造.南京：東南大學(xué)出版社，1995年8.文獻檢索摘要李林，劉惟信. 汽車離合器膜片彈簧的優(yōu)化設(shè)計. 清華大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版），2001年 第5期第30卷通過討論汽車離合器膜片彈簧的工作情況，建立