腳手架設(shè)計計算

1、5-3-2腳手架結(jié)構(gòu)模板支撐架的設(shè)計計算5-3-2-1腳手架結(jié)構(gòu)模板支撐架的設(shè)計計算要求1 模板支撐架的結(jié)構(gòu)工作特點無論是梁模板、樓板模板或梁板模板支撐架，當(dāng)采用腳手架桿件搭設(shè)，即采用腳 手架結(jié)構(gòu)時，一般都具有以下結(jié)構(gòu)工作特點：（1）模板支架以承受豎向荷載的壓力作用為主，支架的工作安全主要受其整體 或單肢立桿的穩(wěn)定承載能力控制；（2）在各種結(jié)構(gòu)和構(gòu)造的模板支架中，無論是顯形的受壓柱（鋼管柱、格構(gòu)柱等）或是隱形的受壓柱（即將單元支架或支架段就視為一軸心受壓桿件），其穩(wěn)定承載能力取決于壓桿的柔度（即桿件的計算長細(xì)比入）和結(jié)構(gòu)的約束條件；（3） 計算壓桿的柔度入隨立桿步距h,立桿頂端的自由長度hl、

2、支架的高度H 及高寬比H/B的增大而增大，而約束條件則介于兩端鉸支（卩二 1.0）與一端固 定、一端自由（卩二2.0）之間，受構(gòu)架尺寸、桿件線剛度、斜桿和附著拉結(jié)桿 件設(shè)置以及桿件連接（結(jié)）的緊固程度（如扣件的擰緊程度）等因素的影響；（4）不考慮支架各立桿（柱）之間的幫忙（即應(yīng)力重分布）作用。試驗表明， 下部采用雙立桿的腳手架，主立桿荷載自單、雙立桿的交接處往下傳7步后才能 完全達(dá)到平均受力，雙立桿的間距只有 0.2m左右，而支架立桿的間距為0.6 1.5m，雖也會有些幫忙作用，但難以量定，因此不予考慮。當(dāng)需要調(diào)整相差過大的立桿荷載時，可采用變桿距或合理確定模板荷載傳力點（即模板支架的支承點）

3、 的辦法加以解決。2 模板支撐架的設(shè)計計算要求（1）設(shè)計計算項目1）受壓桿件穩(wěn)定性驗算（包括支柱、單肢立桿和支架整體穩(wěn)定性，其中支架的 整體穩(wěn)定性一般都轉(zhuǎn)化為對其長度為步距 h的立桿段的穩(wěn)定性驗算）；2）直接承受模板荷載并將其傳給立桿的水平桿件和構(gòu)造（組合梁、桁架梁等） 及其連接件的驗算（承壓、受彎、受彎以及扣件抗滑等）；）支座、基礎(chǔ)和地基驗算。3.（2）荷載計算梁、板和梁板模板支架參與計算的荷載項及其取值見表5-85。梁板模板支架參與計算的荷載項及其取值表5-85荷 載 項 目編號名稱荷載標(biāo)準(zhǔn)值1模板及支架自重20.5kN/m按設(shè)計圖紙實算。肋形樓板模板的自重可取：2 （組合鋼模）0.75k

4、N/m （木模）；2新澆混凝土自重2,其他混凝土取其實際的重力密普通混凝土取24kN/m度。當(dāng)混凝土堆料高度超過100mm時，按實際高度計算3鋼筋自重2；般梁板結(jié)構(gòu)可?。?.1kN/m （樓板）按設(shè)計圖紙實算。2 （梁）1.5kN/m4施工荷載（人員 及設(shè)備自重）2計算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時取1kN/m5振搗混凝土荷載 荷載組合2 2kN/m對水平模板可取梁模板支架組合1、2、3、5;板和梁板模板支架組合1、2、3、4、5（3）設(shè)計計算要求總的要求為：構(gòu)造合理、受力明確、荷載算夠、驗算合格。其中應(yīng)特別注意以下 幾點：1）模板荷載的作用點應(yīng)盡量布置在立桿之上（通過使用立桿頂托撐或其他構(gòu)造

5、措施）或盡量靠近立桿，以消除或減小偏心作用；2） 強度和穩(wěn)定驗算，應(yīng)分別達(dá)到相當(dāng)于單一系數(shù)法設(shè)計中安全系數(shù)K > 1.5和K > 2.0的要求；3） 立桿的基礎(chǔ)（地）應(yīng)有足夠的承載能力，且在受載后不得出現(xiàn)超過10mm （或 設(shè)計限定值）的沉降?；氐臉前鍟r，其下應(yīng)視需要設(shè)置支撐；4）支架的結(jié)構(gòu)和構(gòu)造中不得出現(xiàn)低于驗算條件的薄弱部位。否則，應(yīng)按薄弱部 位（即最不利受力條件）的荷載和構(gòu)造參數(shù)進(jìn)行驗算；5）確保節(jié)點構(gòu)造、斜桿和其他整體性、加強性桿件的設(shè)置符合設(shè)計要求，使支 架具有穩(wěn)定的結(jié)構(gòu)；6）嚴(yán)格控制和確保施工中的實施荷載及其分布不超過設(shè)計值。5-3-2-2扣件式鋼管梁板模板支撐架的穩(wěn)

6、定性計算采用扣件式鋼管腳手架材料搭設(shè)的梁板模板支撐架（以下簡稱“扣件梁板模板支 架”的工作受其穩(wěn)定承載能力控制?？奂芤?guī)范對模板支架計算的規(guī)定.1.“模板支架計算”是扣件架規(guī)范后增加的一節(jié)，共作了3條4款規(guī)定，包括要求模板支架的荷載、壓縮變形和抗傾覆計算應(yīng)符合混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗 收規(guī)范（GB 50204-92）（注：這是該規(guī)范的規(guī)定，而所用標(biāo)準(zhǔn)現(xiàn)已改為混凝 土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范 GB 50204-2002）的規(guī)定，支架立桿軸向力設(shè)計 值N和立桿計算長度I的計算式。o將扣件架規(guī)范中式（562-3）所確定的 l以I表示，則有：010| = h+ 2a（5-83） 01式中 h支架立桿步距

7、；a立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度?？奂芤?guī)范給出的模板支架軸向力設(shè)計值N的計算式（）與用于腳手架計算的式（）是相同的，前者取I = 2h + a,而后者取I = ky h。10101當(dāng)支架 的構(gòu)造和約束條件與雙排腳手架相同時，則I應(yīng)當(dāng)與I相同，即I二I，001001則有：h + 2a= ky h 2a = h （k 卩-1） /2（5-84） 1 當(dāng) I>I 時，其 K>2.0，可滿足安全要求；當(dāng)IVI時，其KV2.0，貝U安000101全度不夠。當(dāng)將k y = 1.155X（ 1.5 1.8）= 1.7322.079代入（5-84）式時，要使得按式（5-83）計算

8、的支架立桿釣 設(shè)計穩(wěn)定承載能力具有K>2.0的安全度，就必須使a>（0.3670.54） h,即當(dāng) h= 1.8m時，需讓a> 0.660.97m，而這又恰與限制a的初衷相違背。之所以出 現(xiàn)這一問題，就是在借用英國標(biāo)準(zhǔn)時，忽視了必須滿足K > 2.0的要求。按照扣 件架規(guī)范的計算規(guī)定，在av（ 0.3670.54） h時，就會出現(xiàn)不能滿足 K >2.0要求的結(jié)果。鑒于這一存在問題，在計算模板支架時，需要對式（5-83）式作必要的調(diào)整，以確保使用安全。2兩類構(gòu)架梁板模板支架立桿計算長度I的確定0按兩類構(gòu)架的情況，分別采 用相適合的支架立桿計算長度I的計算式：0幾何不

9、可變桿系結(jié)構(gòu)支架：如-打&工51 k|j(A + 2a )(5-85)碼狽使A + 2<i W 尹 h故a W 隊乳“ -1>A(5*86)非幾訶不可變桿系結(jié)構(gòu)支架：ii kiktflh(5-87)X =財i郴沖i(5-88)IU上式中 柯考慮K鼻2.0寒我的立桿計畀民度的調(diào)整系數(shù)其對于你的調(diào)整相當(dāng) 于=0.9/：對抗力/的調(diào)整（扣件盟規(guī)范所給 = 1.155的取價 嵋低，應(yīng)按S 5-86選用；k2瞎慮搭設(shè)裔度彩響的立桿計算長度的調(diào)整系數(shù)口因只調(diào)整支架計算高度 > 4mm的髙支乗，故取英搭設(shè)髙度調(diào)整系數(shù)師*E）二汁（石蘆5 （當(dāng)Ho<4m時，K,IQ將KA轉(zhuǎn)化為

10、對弘的 調(diào)轅系數(shù)的，其值列人表5-87中；/"非幾何不可變桿條結(jié)構(gòu)”支架立桿的計算怏度系數(shù)，即計算扣件武痢 管腳手架劇肢立桿憶定惟的產(chǎn)n值，分別按甫立桿、邊立杼和中立軒給 出，見表XI;刃一將-非幾何不可變桿系結(jié)構(gòu)"支架的狂桿視為“有側(cè)移框架柱S按農(nóng) 曲端交匯桿件線剛度的比值K|、Kj確定的計算長度系數(shù)的理論值*見 亍134節(jié)說明和査鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB 500172002的附表4-2;m、m考慮扣件式鋼管腳手架穩(wěn)定約束條件中連墻桿和縱向水平桿作 21用的 調(diào)整系數(shù)，見表&88。當(dāng)支架的邊排立桿有附墻連結(jié)時， 其靠邊兩排立桿按實際 的附墻連結(jié)情況考慮，其內(nèi)各排立桿按無

11、附墻連結(jié)考慮；當(dāng)支架邊排無附墻連結(jié) 時，橫向立桿排數(shù)5排的支架按“兩步三跨”邊墻考慮，橫向立桿排數(shù)w 4排 的支架按“三步三跨”連墻考慮。模板支架立桿計算長度調(diào)整系數(shù) k 表5-861步距h (m)h< 0.90.9V h< 1.21.2 V h< 1.51.5V h< 2.1k 11.2431.1851.1671.163洛成 高度度調(diào)KjJ）為下值時h*2a(m)4(1.0)6(0.99)8(0.98)10(0.971)12(0.962)14(0.952)16(0.943>18 (0.935)20(0.926)25(0.905)>0(0.885)35(0.

12、866)40(0.847)1.351.01.0141.0261.0391.0421.0S4E06I1-0811.0921.1131.1371.1551.1731.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.1111.1291.1491.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.1321.621.01.0071.0141<0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.1231.801.01.0071.014

13、1.0201.0261.0331.0401.0461.0S21.0671.0811.0%1.1111.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.1042.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.1012.25-2.331.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.0942.70*3.361.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0

14、371.0421.0531.0661.0781.091注或12a）、H°的數(shù)值與衣不符時町用捆入法確定，戍采用卜貼欄的效ff（岬將軻值材傲取大一蘭）。hH.m|e當(dāng)連堵點設(shè)國為m2當(dāng)立桿的類別和位置為2步3跨3步3靜散債類別邊文懺中立懺甘步集其他步集檸步架其他步楽0.61.7752.0871.2131.230U1611.1910.71.6551.9451.1601.1751.1261.1490.81.5551.8141.1081.1151.0921.1070.91.4571.6801.0681.0761.0571.0651.01.3721.5771.0301.0371.0221.02

15、5l.t1.3001.48$1.0151.0191.0111.0121.16131.2611.430依據(jù)值1.21.2441.4101.001.001.001.001.31.2011.3590.9850.9820.9890.9881.38461.1651.315依館值調(diào)整系數(shù)m和叭值表5 88續(xù)表A/fb«h/it 當(dāng)遂塩點設(shè)畫津叫.當(dāng)立桿的姜崩和悅覽為23#3? ft數(shù)值邊遼桿肯步握t.4L”1碇bin堆圉傅| 刑Q,95O-9?90,975IhS1.151i彌0.9550.0471.61 141lr2fl4DhWO0.*3O|0-960O.N1 +12"0.9250.9

16、U'' !ft.Wlo.»e1.74B1.1231.264mKft_1”81皿1.2*0協(xié)圉值0.9110.894D. M2a 9251T?bZ570.»96Q.S7TB. W0,如321413.2S30腫臥閱】0胡30.M)2Ak LH125JD.87&0.SS50.9220,897K1101.2500.871D.8500.9190, M3it豊m前用杯g 査m時岡人九”仏和4分別為!丸桿的廈距柯縱昵*3 梁板模板支撐架的穩(wěn)定承載能力和驗算步驟確定的腳手架整體穩(wěn)定性的一(=0.9)均歸入式子右0端的(1) 梁板模板支架立桿的穩(wěn)定承載能力編制建筑施工

17、腳手架安全技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)的統(tǒng)一規(guī)定 般設(shè)計表達(dá)式，將穩(wěn)定系數(shù)©和結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)丫 抗力項，即：不組合風(fēng)載;(589)組合鳳載:(5*90)1 2Sgi(十 1.4 X 0- 85(SQii + 5wk)M °曽;”前述計韓支粟立桿計算長度5的調(diào)幣系數(shù)嶄相出于 = 0,9/0；的作用，而卄晁由 實用高度的降低系數(shù)©轉(zhuǎn)化而來的，它調(diào)幫的提幾因f和攀同在右端，也就可以轉(zhuǎn)化 為對卩(即厶)的調(diào)整。因此.模板支架穩(wěn)宦性的計算.可采用(統(tǒng)一規(guī)覽的式応醫(yī) 菇和的巳含入卩的計算中*故有不組令風(fēng)載N = l.ZN + b4NQk甲丸f組合鳳載 N = lfN® + L4 xO.

18、BSCNot + 轡)W tpAf(5-92)式中 孑依據(jù)心二啟Mi (A + 2u )(幾何不可變桿系結(jié)構(gòu))或W二機(jī)盧電(非幾何不可變 桿系結(jié)構(gòu))碉定。以上公式右端就是支架的材料抗力 R(=© Af),當(dāng)立桿為© 48 X 3.5普碳鋼d22 , 則有：205N/mm = f, 489mm=A 管，其.R= 100.245©(kN)(5-93) d支架立桿穩(wěn)定承載能力 R的數(shù)值列入表5-89中。由表中可以看出：當(dāng)支架d高度不變時，I由1.35變化到3.36,即增加到其2.49倍時，R減小至其I = 1.35ood時的22.01%23.8%:當(dāng)I不變時，隨著 高度

19、由4m增加到40m,其R為H = ood4m時的77.8%84.17%。普厲輛管亶架血桿的檯定桑聲堂力鞋(kN)聯(lián)5 MJL聲的計算需團(tuán)Ha (m)a 4 A(m)*146810o 114161B202530554CL01.0141.026】.卿i (J471.0541J»61J.O&ll. )921.1B1.1371.1Uia?3A106ION109110111112LU<15116ns1211231251,350.544Qr5S00.52305U0.5090-M20.4弼0.4A30.4760.4460.434og藺54-553(52.45Jb7sro<SO

20、,349 r748.447746.544,743.342.4ii1.01 0121 321.9311.039bO471.0541.064;t . 0721 092Uii1.1291.149A11311,116i rIB)izn121122124128noL44Fo.m0.4130.476D.47Q0.45H0.453(1.446Q.44QQ.42K0,4170.46o.m).243Rd49.74.447.747 J46.545,94S,3244.)42.94,$40J1.01 .K»71 .CIS1,0241.0311.0391.047LOSS1.0621 0791.M7LIH143

21、2kS3A12D121122m1241251241271281JG132134U6審0.4S20.44«0.4400.4140.42B0.4230.417(ML2(J-4C6Q.3M0 376D-367Rd45.3 |44443.542.942.441,li41,34tLTW.7亦37.736啟幻1.0IMF?1,0141.021UJ291.0361.0431.0511.0561.0741.090l.iMI.L23k62A127 iUe1291301311S2P3134135137139141143p0.41211.41160.4010.3960 3910.3S6(L弼】0.376Q

22、.3710.30.3530.3440.3564L340.7血239 739.23ft.7朝.237.737.23«,235.414,S33.?L8037-23ft.S30.3J5.y33-435.03J.034.3M.lM.l32.531.T30,91.1BS33333.932.532.1 i31.731.7SU330.930.«29.929.228,527h02.0429.929t529 228.S2S.828.526.227.827,526,926. a25.?25.22.252i.723.425.224,924rf>24.42*.l24 425. R23422

23、.fiiHA21-72.40146?22.B22.422.1?2.121.921,72l+52t,22仁D20.620.01961*.Z心Rdl(kN)20.319.90919J19.519,3141l«.217,717.4n.iZ.70IS ,2門占17.717.517.417,2,P,l16,91ft.1LS.$is.*2.88I1163聞.)6,015.915.715.615.315,215.0!14.914.614.313,»13,73.06M.414.114+013.913.913.T山13.313.212.71Z.4124JJS13.513.13.113.012

24、,9T2 ®12-712.512312. a11.71L4J.36u.oii.a11,7IV6H.511J11.11.111.010.810.510.310,1(2) 設(shè)計驗算步驟1) 計算模板底梁(楞)以上荷載的標(biāo)準(zhǔn)值；;)依模板構(gòu)造和荷載情況初選支架立桿布置間距(等間距或變間距)3) 按以下式子粗算立桿軸力的設(shè)計值 N':(5-W)(5亠95)不組合颯載 N'二 L2(NGn + NQ2k + 1.4)組合風(fēng)載Nr = 1.2X i,l(NGn + 十“彈) 式中1.乙1*4荷載分項系數(shù)匚1.1考慮風(fēng)載的抿N曲k-粗算懐板支架自耋標(biāo)準(zhǔn)值任立桿中產(chǎn)生的軸力(kN),

25、 K："ah = 0 + 0387iW&(5-96)0.03848x3.5鋼管單位自重(kN/m);n考慮慣桿和斜桿設(shè)置的系數(shù)，其值可分別取34 (A>fffcZ). 3.5 (ft = 0 或 4*0 (A</)cH。搭設(shè)高度(m)；g其他自重(恒載標(biāo)唯值在立桿中產(chǎn)生的軸力(kN)；N烘施工荷栽標(biāo)灌值在立桿中產(chǎn)主的軸力(kNk4)依據(jù)Ho和粗算的N'值,，從表5W9中査得Jid>K2N，m的血+ 2審(用于“幾何 不可變桿系結(jié)構(gòu)"支架)或嚴(yán)*用于篁非幾何不可變桿系結(jié)構(gòu)“支架)值，確定橫桿步 距h 幻確定支架的結(jié)構(gòu)類別，桿件設(shè)置及構(gòu)造尺;h

26、6)按設(shè)計構(gòu)架和荷載計算N訥、Nq、N輕(二需業(yè))和啊。豈NWRd或"跡<NGi10.時.驗算合格按以上設(shè)計計算步驟，一般均可實現(xiàn)合格要求，可避免在盲目情況下先確定構(gòu)架 尺寸所造成的反復(fù)調(diào)整問題。因為，如果在第 3步已發(fā)現(xiàn)N'值偏大時，即應(yīng)調(diào) 整桿距。5-3-2-3碗扣式鋼管模板支撐架的設(shè)計計算碗扣式鋼管模板支撐架的桿件之間為軸心相交、構(gòu)件的整體性和剛度較好，且碗 扣節(jié)點具有良好的受力性矩，因而具有比扣件式鋼管腳手架和支撐架較高的穩(wěn)定 承載能力，特別適合用于構(gòu)造各類重荷載的模板支撐架。1 碗扣式鋼管模板支撐架承載能力的試驗值碗扣式鋼管腳手架在研制及其使用過程中，相繼作過

27、一些單元和多元架體試驗， 其荷載均為加在架體頂部，工作條件更近于支撐架的情況，雖不夠系統(tǒng)，但從表 5-90所列的試驗結(jié)果中，仍可初步得出以下認(rèn)識：5-90表碗扣式鋼管支架的試驗承載能力類劇編桿設(shè)IS樋限荀韻國已（kNlAH試暑架試驗宜桿<D51.2LH9.3無)0927.2S0人兩優(yōu)非節(jié)點112.428.10H兩醺1節(jié)點149-5J7.3S297.674.4051.8無1503?.50無.址連*183.445.S551.81.2US431533«.1571,21.28,717944.75Si.a1.69.3四側(cè)節(jié).點>351>87.75*31.551us1韋21.2

28、4+5?17468.57Q.6化109.02id18045,0131.225062,5富231,552x1.35I «站丹17.252 1 -55.J5l.fi2«070.01.551.55is四帯節(jié)點370W.5彎!3J x 1. $s1.®3.03無J28070. &注：1 室內(nèi)試驗為正規(guī)試驗，采用千斤頂在架體頂部施壓；室外試驗采用設(shè)于地面的張拉機(jī)、鋼絲繩經(jīng)導(dǎo)向滑輪在頂部施壓；2 .破壞形式為整體或局部（12根立桿）失穩(wěn)；3.“節(jié)點”斜桿為裝設(shè)于立桿和橫桿節(jié)點碗扣上的斜桿，“非節(jié)點”斜桿為裝于其他立桿碗扣上的斜桿；4號的剪力撐設(shè)置方式見圖5-57。（1

29、）極限荷載隨斜桿設(shè)置量的增加而提高沿縱向（I）兩側(cè)面設(shè)節(jié)點斜桿的和四個側(cè)面都設(shè)節(jié)點斜桿的的極限荷a載,分別比不設(shè)斜桿的提高了 37%和173%,四側(cè)設(shè)置節(jié)點斜桿者，其立桿的極限 荷載達(dá)74.492.5kN，相當(dāng)于©= 0.7720.923。（2）設(shè)置非節(jié)點斜桿的作用甚微設(shè)置非節(jié)點斜桿的的極限荷載僅比提高了約3%。（3）有輔助構(gòu)架者，承載力提高三跨架的極限荷載比單元架提高了 37.61%, 3排雙跨架（4個平面單元，的極限荷載比單元架？提高了 55.56%； 3排3跨架（6受力單元居角部）？和0仃個平面單元，受力單元距縱向的中部）的極限荷載比？提高了 71.67%，比？提。經(jīng)分析，輔助

30、構(gòu)架中與負(fù)載單元立桿直接以橫桿相連的每根“幫10.36%高了.忙”立桿只分擔(dān)了 4.5kN （即占？立桿荷載45kN的10%）。因此，負(fù)荷單元極限 承載力的提高應(yīng)主要來自：1）立桿約束條件的改變（由角立桿變?yōu)檫吜U或中立桿）；2）負(fù)載單元架架體剛度和穩(wěn)定性的提高。比較 ？與的結(jié)果，也可看出粗短架體比細(xì)長架體具有更高的承載力。（4）設(shè)連墻撐的作用明顯設(shè)連墻撐的極限荷載比（不設(shè)連墻撐）提高了 22% （但這是雙排架的試驗結(jié) 果，隨著架體排數(shù)的增加，其作用將相應(yīng)降低）。（5）極限荷載隨步距的減小而增大 平面單元尺寸相同的、？和？，步距1.2m的的極限荷載是步距=1.8m的？的152.22%,而步距=

31、0.6m的？更是？的242.22%，其單立桿承載達(dá)到了 109kN，已 接近其承載能力的標(biāo)準(zhǔn)值丫 R （二1.165X 100.25kN），雖然并無斜桿dd設(shè)置。說 明當(dāng)斜桿的設(shè)置角度偏小時（此時為 21.16°），已不起什么作用。2 碗扣式鋼管模板支撐架設(shè)計計算結(jié)果與試驗值的符合程度 當(dāng)碗扣式鋼管模板支撐架亦采用與扣件式鋼管支架基本相同的式子，即在計算立桿的計算長度I時；ow對于“幾何不可變桿系結(jié)構(gòu)”支架，?。篏 -+ 2a）（5-97）a M 0- 1）對于“非幾何不可變桿系站稠”支架取，二=用*用2嚴(yán)葉5 - 98）式中 削、* 二支襲立桿計的調(diào)整系數(shù).分別査衷跖和*5-87：

32、悶葉按柯首步架“汁的碗扣式鋼管郵手架單肢立桿的計算長度條數(shù)，査« 5'22£當(dāng)耕桿設(shè)矍愜格時*將表中數(shù)值乘以0.95系數(shù)使用人梅喪亍90所列試驗架休按其結(jié)構(gòu)類型計算出其立桿的氛護(hù)”和J?d,= 100.25 后，與其極限荷載試驗值N燈相比較.得到安全條數(shù)K-Ner/Rdwi列人表5-91中。莽 中.取皚位架的Ncr = j/V,取多元架的Nef= y （N-4.5n）f N為支処極限荷教的試 臉值，沖為歩元架中的"醤忙”遼桿數(shù)。從表5-91所列計算值與試驗值的比較中可以看出:5-91表碗扣式鋼管支架設(shè)計和試驗承載能力的比較.* 號類也hm!'a(m

33、)tbJi_K輒1.*ic(kN)：2(iN)1aKB1.5LO1.M6(J.477)1,1631.0133.53<3.13)22418)W.145花(18,45)一27,251.S7 Cl,4fl)1.5«3<E4O3)3.36(2,9B)2)3(IM)0.160(0.201)16.04(2035)37.3»2,33 L.M<3)A1,80,3lAt>31 + M32.83!?90.22322.7674 4fl3.33a1用1.5bO1.653(1.46S)1,165J OU3.51(3,10222 (17)0.146(0.196)14.81UB.

34、es)33.002.23 (】E41.352.79 (2,21)1a1,8IS1.01.5S30.401)1U611.0B«3.菊(2,98)213(169)0d60(C.201)16.04(2DJ3)38252 .3? (1.Ml魯E2l.D,0Z.09 <1.8214631.0132.96(I.57>LM8(163J0.20310.255)20.1S(26.57)44,752.20 (1.65)A1.80.3一kOB2.81790.22322,76-87.733.86a1馬16I.t61.9BS(1.73?)IJS31.004.1613.64264 (231)0.1t

35、l5(0437)10.53(13.73)454.27 (L2«)續(xù)表編 號笑！aJm)dtm)h 仇A. 昇產(chǎn)lwAf*% (kN)(kN)2丹11用1.16l + 161.B4(1.61)1.163l+003.S5(3.3?J244(214)0.113(,159)11*33(1594)70.5S.72 (4.42)1.47<K29)3.08(Z,70)1&5(171)a.LS?(0Z4J)(24.3.72 (2.S9)a1kSt.161.L61.4|(1-673)1.1631+005(3,M)<222)O.H(th網(wǎng)U.43C14>U65.55-73 (4

36、.41)|Pfr24 Cl，4225,40 <2.»)216(189)oust15-644.19 O.Jj)©,L60+3一*1.1632.S31790.223£2.7692.54.06注t 1.單元覲的円按4苜步探”的"畫立桿”譽毎5 d 不帝括號的検與妒3跨” !£«.巒岳號的按U歩2 跨*連第匚多元規(guī)的旳JM,上欄為按立桿類別（AT立桿、邊iff.申立桿）的值的甲均值，下程價為 匕欄値乘幻調(diào)輕展敕其申；M乘以4旳；事離課0.殆：2.存"結(jié)構(gòu)菜裁中.為”幾何不可變音樂結(jié)樹”構(gòu)毀'為“非幾何不可變桿蔓結(jié)梅”梢

37、戦（1）室外試驗的支架高度為9m左右，支架的結(jié)構(gòu)剛度和約束條件相對較弱，極限荷載的試驗值與計算值的比較結(jié)果為：1）無斜桿和兩側(cè)面有斜桿設(shè)置的單元架（屬于“非幾何不可變桿系結(jié)構(gòu)”支架） 室外試驗的極限荷載為按“ 3步3跨”連墻計算的計算值的1.872.39倍，平均 達(dá)到K = 2.20,高于設(shè)計安全保證要求的 2.026 （二2X1.013）;而按“ 2步3 ;1.73= K跨”連墻計算時，則平均達(dá)到.2）無斜桿的雙排3跨架（即單元架兩邊有輔助架）的 K = 2.23,與兩側(cè)設(shè)斜桿 的單元架的K（= 2.33）相近；而有連墻構(gòu)造的無斜桿雙排 3跨架的K = 2.79, 其與 2.23的比值為 1

38、.251，而有兩側(cè)斜桿單元架與無斜桿單元架的比值為 2.33/1.87=1.246，兩者非常相近， 說明兩側(cè)面設(shè)斜桿時， 起作用相當(dāng)于加設(shè)連墻 構(gòu)造；3） 設(shè)置四側(cè)斜桿的單元架（屬于“幾何不可變桿系結(jié)構(gòu)”構(gòu)架），其試驗極限荷 載為計算值的 3.33和 3.86倍，平均 K=3.60。（2）室內(nèi)試驗的支架高度為 5m 左右，約為室外試驗支架高度的一半，由于支 架的結(jié)構(gòu)剛度和約束條件顯著加強，因而極限荷載提高，其分析結(jié)果為：1）無斜桿單元架按“ 3步3跨”連墻計算時K = 4.27,按“ 2步2跨”連墻計算 時， K 也達(dá)到了 3.28（為室外試驗的 221.6%）；2）四側(cè)斜桿單元架的 K 達(dá)到

39、 4.06,為室外試驗的 112.8%；3） 3排立桿的多單元架的K值，按“ 3步3跨”連墻計時達(dá)到5.7,按“ 2步3 跨”連墻計時，也達(dá)到4.4,分別將其卩值乘以0.85或0.80系數(shù)后，K值iw和 2.9。仍可達(dá)到 3.25跨”連墻計算,并可按支步 33以上分析結(jié)果表明,排以上的 支架可按“ 2卩的取值。架高度調(diào)低iw3.碗扣式鋼管模板支撐架設(shè)計的要點和 參考資料（1）構(gòu)造要求1）支架的步距h應(yīng)不大于1.8m，立桿的縱距I和橫距I應(yīng)不大于1.5m，且bah/l 和h/l必須1.0; ba2）支架立桿在頂層橫桿之上的伸出長度 a< 0.5 （卩，且應(yīng) 盡量減 h ） 11w ??；排以上）支架的四周外側(cè)面均應(yīng)）雙排支架的兩個長向外 側(cè)面和多排（33 框格的節(jié)點斜桿； 1 /3設(shè)置不少于占其 4）各層橫桿和掃地桿必 須雙向滿設(shè)。 2 （）設(shè)計計算要點由于絕大多數(shù)碗扣式鋼管支撐架的斜桿設(shè)置數(shù) 量不會達(dá)到占其框格總數(shù)的一半，屬于“非幾何不可變桿系結(jié)構(gòu)”構(gòu)架，但其穩(wěn) 定承載能力顯著高于扣件式 鋼管腳手架，因此，在計算規(guī)定上作必要的調(diào)整，要點如下：1）雙排碗扣式鋼管支撐架，按“ 3 步 3 跨”連墻計算； 3 排以上碗扣式鋼管支撐 架按“2步3跨”連墻計算；2） 碗扣式鋼管支撐架穩(wěn)定性驗算中立桿計算長度系數(shù)卩按表 5-22查出并1w按 以下情