反應釜課程設計

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上目 錄反應釜設計的有關內(nèi)容3第一章 反應釜釜體的設計1.1 釜體DN 、PN的確定41.2 釜體筒體壁厚的設計 41.3 釜體封頭的設計 4 1.4筒體長度H的設計51.5外壓筒體壁厚的設計61.6外壓封頭壁厚的設計7第二章 反應釜夾套的設計2.1夾套DN的確定、PN的確定92.2夾套筒體壁厚的設計92.3夾套封頭的設計92.4傳熱面積的校核 11第三章 反應釜釜體及夾套的壓力試驗3.1釜體的水壓試驗 123.2釜體的氣壓試驗 123.3夾套的液壓試驗 13第四章 反應釜附件的選型及尺寸設計4.1釜體法蘭聯(lián)接結構的設計 154.2工藝接管的設計 164.3管法蘭尺寸的

2、設計 174.4墊片尺寸及材質(zhì) 184.5固體物料進口的設計 194.6 視鏡的選型204.7 支座的選型及設計21第五章 攪拌裝置的選型與尺寸設計5.1 攪拌軸直徑的初步計算235.2 攪拌軸臨界轉(zhuǎn)速校核計算235.3聯(lián)軸器的型式及尺寸的設計235.4攪拌槳尺寸的設計255.5攪拌軸的結構及尺寸的設計25第六章 傳動裝置的選型與設計6.1電動機的選型276.2減速機的選型276.3機架的設計286.4底座的設計286.5反應釜的軸封裝置設計28第七章 焊縫結構的設計7.1釜體上的主要焊縫結構307.2夾套上的焊縫結構的設計31第八章 固體物料進口的開孔及補強計算8.1封頭開人孔后被削弱的金屬

3、面積A的計算328.2有效補強區(qū)內(nèi)起補強作用金屬面積的計算328.3 接管起補強作用金屬面積的計算338.4 焊縫起補強作用金屬面積的計算338.5判斷是否需要補強的依據(jù) 33第九章 反應釜的裝配圖及部件圖9.1 反應釜的裝配圖339.1 攪拌軸的部件圖33鳴謝 34參考文獻 35附圖1附圖2反應釜設計的有關內(nèi)容一、設計條件及設計內(nèi)容分析由設計條件單可知，設計的反應釜體積為1.2、操作體積為0.96；攪拌裝置配制的電機功率為2.2、攪拌軸的轉(zhuǎn)速為85、攪拌槳的形式為槳式；加熱的方式為用夾套內(nèi)的水進行電加熱；裝置上設有7個工藝接管、2個視鏡、4個耳式支座、8個電加熱器套管、1個固體物料進口、2個

4、測控接管。反應釜設計的內(nèi)容主要有：（1）釜體的強度、剛度、穩(wěn)定性計算和結構設計；（2）夾套的的強度、剛度計算和結構設計；（3）設計釜體的法蘭聯(lián)接結構、選擇接管、管法蘭；（4）人孔的選型及補強計算；（5）支座選型及驗算；（6）視鏡的選型；（7）焊縫的結構與尺寸設計；（8）電機、減速器的選型；（9）攪拌軸及框式攪拌槳的尺寸設計；（10）選擇聯(lián)軸器；（11）設計機架結構及尺寸；（12）設計底蓋結構及尺寸；（13）選擇軸封形式；（14）繪總裝配圖及攪拌軸零件圖等。 第一章 反應釜釜體的設計1.1 釜體 、的確定1.1.1 釜體的確定將釜體視為筒體，取L/D=1.1由V=(/4)，L=1.1則，圓整由3

5、14頁表16-1查得釜體的1.1.2釜體PN的確定因操作壓力0.5，故：0.61.2 釜體筒體壁厚的設計1.2.1設計參數(shù)的確定設計壓力：（1.051.1），取1.1=1.1×0.5=0.55MPa；液體靜壓：； =5，可以忽略；計算壓力： = = 0.55；設計溫度： 55 ；焊縫系數(shù)： 1.0（雙面對接焊，100%無損探傷）；許用應力：根據(jù)材料0Cr18Ni10Ti、設計溫度55，由文獻1286頁表14- 4知137；鋼板負偏差：0.25（GB6654-96）腐蝕裕量：1.0（雙面腐蝕）。1.2.2 筒體壁厚的設計由公式 得：考慮，則=+=3.66，圓整剛度校核：不銹鋼的考慮筒體

6、的加工壁厚不小于5mm，故筒體的壁厚取1.3 釜體封頭的設計1.3.1 封頭的選型 由文獻316頁表16-3選釜體的封頭選標準橢球型，代號EHA、標準JB/T47462002。1.3.2 設計參數(shù)的確定 1.1=0.55； = = 1.1×0.5； 1.0（整板沖壓）；0.25（GB6654-96）； 1.0。1.3.3 封頭的壁厚的設計 由公式 得： 考慮 ，圓整得根據(jù)規(guī)定，取封頭壁厚與筒體壁厚一致1.3.4封頭的直邊尺寸、體積及重量的確定根據(jù)，由文獻1318頁表16- 5知：直邊高度： 25 體積： 0.2545深度： 325 內(nèi)表面積A： 1.6552 質(zhì) 量m: 63.5kg

7、1.4 筒體長度的設計1.4.1筒體長度H的設計 ， =0. 836圓整得: H =840 1.4.2釜體長徑比的復核 = ；在1.01.3之間，滿足要求。1.5 外壓筒體壁厚的設計1.5.1設計外壓的確定 由設計條件單可知，夾套內(nèi)介質(zhì)的壓力為常壓，取設計外壓=0.1。 1.5.2試差法設計筒體的壁厚設筒體的壁厚5，則：=5-1.25 = 3.75，=1210， 由得：=1.17×1210= 25430.11筒體的計算長度 =+=840+（325-25）/3+25 = 965（） =96525430.11 ，該筒體為短圓筒。圓筒的臨界壓力為：= 0.33（）由、=3得：0.33/3

8、=0.11（）因為0. 1 < = 0.11， 所以假設5滿足穩(wěn)定性要求。故筒體的壁厚5。1.5.3 圖算法設計筒體的壁厚設筒體的壁厚5，則：=5-1.25 = 3.75，=1210，。筒體的計算長度： = +=840+300/3+25 = 965（）=0.7975在文獻2中圖5- 5的坐標上找到0.7975的值，由該點做水平線與對應的線相交，沿此點再做豎直線與橫坐標相交，交點的對應值為：0.00013。由文獻2中選取圖5-12，在水平坐標中找到=1.3×10-4點，由該點做豎直線與對應的材料溫度線相交，沿此點再做水平線與右方的縱坐標相交，得到系數(shù)的值為：37、=1.93

9、15;105。根據(jù)=得： =0.12（）因為0.1 < 0.12，所以假設5合理，取封頭的壁厚5。1.6 外壓封頭壁厚的設計1.6.1 設計外壓的確定 封頭的設計外壓與筒體相同，即設計外壓=0.1。1.6.2 封頭壁厚的計算設封頭的壁厚=5，則: = 5-1.25 = 3.75（），對于標準橢球形封頭=0.9，0.9×1200=1080（）， =1080/3.75 = 288計算系數(shù)：= 4.340×10-4由文獻1中圖15- 7中選取，在水平坐標中找到=4.340×10-4點，由該點做豎直線與對應的材料溫度線相交，沿此點再做水平線與右方的縱坐標相交，得到系

10、數(shù)的值為值為：53、=1.900×105根據(jù)=得： =0.198（）因為0.1 < 0.198，所以假設5偏大，考慮到與筒體的焊接，取封頭的壁厚與筒體一致，故取5。由在文獻1318中表16-5 釜體封頭的結構如圖1-1，封頭質(zhì)量：63.5（）圖1-1 釜體封頭的結構與尺寸第二章 反應釜夾套的設計2.1 夾套的、的確定2.1.1夾套的確定 由夾套的筒體內(nèi)徑與釜體筒體內(nèi)徑之間的關系可知：1200+100=1300（） 考慮到1300一般不在取值范圍，故取=1400mm2.1.2 夾套的確定由設備設計條件單知，夾套內(nèi)介質(zhì)的工作壓力為常壓，取0.252.2 夾套筒體的設計 2.2.1

11、夾套筒體壁厚的設計因為為常壓0.3，所以需要根據(jù)剛度條件設計筒體的最小壁厚。 14003800，取min2 /1000且不小于3 另加， min3+1=4（），圓整=5。對于碳鋼制造的筒體壁厚取6。 2.2.2 夾套筒體長度的初步設計 =0.45841m=458.41mm 圓整后 =460mm2.3 夾套封頭的設計 2.3.1 封頭的選型夾套的下封頭選標準橢球型，內(nèi)徑與筒體相同（1400）。代號EHA，標準JB/T47462002。夾套的上封頭選帶折邊錐形封頭，且半錐角。 2.3.2 橢球形封頭壁厚的設計因為為常壓0.3，所以需要根據(jù)剛度條件設計封頭的最小壁厚。 14003800，取min2/

12、1000且不小于3 另加， min3+1=4（）對于碳鋼制造的封頭壁厚取6。 2.3.3橢球形封頭結構尺寸的確定由文獻1318頁表165。見表2-1表2-1 封頭尺寸直邊高度深度容積質(zhì) 量253750.3977102.9封頭的下部結構如圖2-1。由設備設計條件單知：下料口的80，封頭下部結構的主要結構尺寸100。2.3.4帶折邊錐形封頭壁厚的設計考慮到封頭的大端與夾套筒體對焊，小端與釜體筒體角焊，因此取封頭的壁厚與夾套筒體的壁厚一致，即6。結構及尺寸如圖2-2。 圖 2-1 下封頭的結構 圖 2-2 上封頭的結構2.3.5 封頭結構的設計公稱直徑DN/mm總深度H/mm內(nèi)表面積A/m2容積V/

13、m312004002.55680.8602.3.6 帶折邊錐形封頭壁厚的設計 由于封頭過渡部分與錐體部分受力情況不同，分兩部分計算 過渡部分： K=0.68 f=0.554 ，選型為CHA。 錐體部分： 故：mm 圓整2.4 傳熱面積的校核 =1200mm釜體下封頭的內(nèi)表面積 = 1.6552=1200mm筒體（1高）的內(nèi)表面積= 4.772夾套包圍筒體的表面積=× = 4.77×0.836=3.9878（2）+=1.6552 + 3.9878=5.6429 由于釜內(nèi)進行的反應是放熱反應，產(chǎn)生的熱量不僅能夠維持反應的不斷進行，且會引起釜內(nèi)溫度升高。為防止釜內(nèi)溫度過高，在釜體

14、的上方設置了冷凝器進行換熱，因此不需要進行傳熱面積的校核。如果釜內(nèi)進行的反應是吸熱反應，則需進行傳熱面積的校核，即：將+ = 5.6429 2與工藝需要的傳熱面積進行比較。若+，則不需要在釜內(nèi)另設置蛇管；反之則需要蛇管。第三章 反應釜釜體及夾套的壓力試驗3.1釜體的水壓試驗3.1.1水壓試驗壓力的確定 水壓試驗的壓力：且不小于(+0.1) ，查.0 ，（+0.1）= 0.65 ， 取=0.6883.1.2液壓試驗的強度校核 由 得： 0.9 =0.9×203×1.0=182.7（）由110.4 < 0.9 =182.7 故液壓強度足夠3.1.3壓力表的量程、水溫及水中

15、濃度的要求 壓力表的最大量程： =2=2×0.688=1.38 或1.5PT 4PT 即1.03MPa 2.75 水溫15 水中濃度253.1.4水壓試驗的操作過程操作過程：在保持釜體表面干燥的條件下，首先用水將釜體內(nèi)的空氣排空，再將水的壓力緩慢升至0.688，保壓不低于30，然后將壓力緩慢降至0.55，保壓足夠長時間，檢查所有焊縫和連接部位有無泄露和明顯的殘留變形。若質(zhì)量合格，緩慢降壓將釜體內(nèi)的水排凈，用壓縮空氣吹干釜體。若質(zhì)量不合格，修補后重新試壓直至合格為止。水壓試驗合格后再做氣壓試驗。3.2釜體的氣壓試驗3.2.1氣壓試驗壓力的確定 氣壓試驗的壓力： =1.15×1

16、.1×0.5×1.0=0.6325（）取=0.633.2.2氣壓試驗的強度校核 由得： = 101.12（） 101.120.8 =0.8×235×1.0=159.8（） 氣壓強度足夠3.2.3氣壓試驗的操作過程做氣壓試驗時，將壓縮空氣的壓力緩慢將升至0.06，保持5min并進行初檢。合格后繼續(xù)升壓至0.315，其后按每級的0.063級差，逐級升至試驗壓力0.63，保持10，然后再降至0.548，保壓足夠長時間同時進行檢查，如有泄露，修補后再按上述規(guī)定重新進行試驗。釜體試壓合格后，再焊上夾套進行壓力試驗。3.3夾套的液壓試驗3.3.1液壓試驗壓力的確定

17、液壓試驗的壓力：且不小于(+0.1) ，查=1.0 =1.25×1.1×0.1×1.0=0.1375，(+0.1)= 0.21(+0.1)， 取=0.213.3.2液壓試驗的強度校核 由 得： = 26.63（） 26.63 0.9 =0.9×235×1.0=211.5（） 液壓強度足夠3.3.3壓力表的量程、水溫的要求 壓力表的量程： = 2=2×0.21=0.42或1.5PT 4PT 即 0.315MPa 0.84MPa水溫5。3.3.4液壓試驗的操作過程 在保持夾套表面干燥的條件下，首先用水將夾套內(nèi)的空氣排空，再將水的壓力緩慢升

18、至0.21，保壓不低于30min，然后將壓力緩慢降至0.168，保壓足夠長時間，檢查所有焊縫和連接部位有無泄露和明顯的殘留變形。若質(zhì)量合格，緩慢降壓將夾套內(nèi)的水排凈，用壓縮空氣吹干。若質(zhì)量不合格，修補后重新試壓直至合格為止。 第四章 反應釜附件的選型及尺寸設計4.1釜體法蘭聯(lián)接結構的設計設計內(nèi)容包括：法蘭的設計、密封面形式的選型、墊片設計、螺栓和螺母的設計。4.1.1法蘭的設計 (1)根據(jù)1200mm、0.6，由文獻1327頁表16-9確定法蘭的類型為甲型平焊法蘭。標記：法蘭FF1200-0.6 JB/T4701材料：0Cr18Ni10Ti（2）法蘭的結構和主要尺寸如圖41 如表41圖41 甲

19、型平焊法蘭表 41 法蘭結構尺寸公稱直徑DN/ 法蘭/螺栓規(guī)格數(shù)量1200133012901255124112385823M20484.1.2密封面形式的選型根據(jù)0.61.6、介質(zhì)溫度55和介質(zhì)的性質(zhì)，由文獻1331頁表1614 知密封面形式為光滑面。4.1.3墊片的設計 由文獻【1】表331頁16-14得墊片選用耐油橡膠石棉墊片，材料為耐油橡膠石棉板（GB/T539），結構及尺寸見圖42 和。尺寸見表4-2 圖4-2 墊片的結構表4-2 墊片的尺寸4.1.4螺栓、螺母和墊圈的尺寸規(guī)格 本設計選用六角頭螺栓（C級、GB/T5780-2000）、型六角螺母（C級、GB/T41-2000） 平墊圈

20、（100HV、GB/T95-2002）螺栓長度的計算： 螺栓的長度由法蘭的厚度（）、墊片的厚度（）、螺母的厚度（）、墊圈厚度（）、螺栓伸出長度確定。 其中=60、=2、=30、=34、螺栓伸出長度取=0.3×27.7 螺栓的長度為： =169（）取170 螺栓標記： GB/T5780-2000 螺母標記： GB/T41-2000 墊圈標記： GB/T95-2002 24-100HV （5）法蘭、墊片、螺栓、螺母、墊圈的材料 根據(jù)甲型平焊法蘭、工作溫度=130的條件，由文獻3附錄8法蘭、墊片、螺栓、螺母材料匹配表進行選材，結果如表42所示。表43 法蘭、墊片、螺栓、螺母的材料法 蘭墊

21、片螺 栓螺 母墊 圈0Cr18Ni10Ti耐油橡膠石棉3520100HV 4.2工藝接管的設計由GB_T_17395-1998查無縫鋼管（1） 水進口、水出口及工藝物料進口接管采用42×1.0無縫鋼管，罐內(nèi)的接管與夾套內(nèi)表面磨平。配用突面板式平焊管法蘭：HG20592 法蘭 PL40-1.0 RF 20。（2） N2（氣）、安全閥進口采用27×1.0無縫鋼管，接管與封頭內(nèi)表面磨平。配用突面板式平焊管法蘭：HG20592 法蘭 PL25-1.0 RF 0Cr18Ni10Ti。（3）溫度計接口采用21×0.5無縫鋼管，伸入釜體內(nèi)一定長度。配用突面板式平焊管法蘭：HG2

22、0592 法蘭 PL20-0.5 RF 0Cr18Ni10Ti。（4）放料口采用76×3.0無縫鋼管，接管與封頭內(nèi)表面磨平。配用突面板式平焊管法蘭：HG20592 法蘭 PL80-3.0 RF 0Cr18Ni10Ti。與其配套的是手動下展式鑄不銹鋼放料閥，標記：放料閥6-100 HG5-11-81-3.（5）加熱器套管采用無縫鋼管，罐內(nèi)的接管與下封頭內(nèi)表面磨平磨平。配用突面板式平焊管法蘭：HG20592 法蘭 PL80-0.1 RF 20。（6） 固體物料 采用219×8.0無縫鋼管，罐內(nèi)的接管與下封頭內(nèi)表面磨平磨平。配用突面板式平焊管法蘭：HG20592 法蘭 PL200

23、-8 RF 20。（7）視鏡、冷凝器接口采用無縫鋼管，接管與封頭內(nèi)表面磨平。配用突面板式平焊管法蘭：HG20592 法蘭 PL80-4 RF 0Cr18Ni10Ti。 4.3管法蘭尺寸的設計工藝接管配用的突面板式平焊管法蘭的結構如圖。由文獻【3】表12-149得并根據(jù)、和接管的，由板式平焊管法蘭標準（HG20592）確定法蘭的尺寸。管法蘭的尺寸見表4-3。圖43 板式平焊管法蘭表4-4 板式平焊管法蘭的尺寸（HG20592）接管名稱公稱直徑接管外徑連 接 尺 寸法蘭厚度密封面法蘭內(nèi)徑坡口寬度 厚度安全閥接口N2接口2532100751141014582365工藝物料進口水進口、水出口40451

24、301001441216882505固體物料進口200219320280188162225422268溫度計接口2025906511410141442364冷凝器接口視鏡1、2電加熱器套管放料口80891901501881618882976電加熱器套管放料口7089190150184161612428864.4墊片尺寸及材質(zhì)工藝接管配用的突面板式平焊管法蘭的墊片尺寸、材質(zhì)文獻【3】1251頁表12-261查如表6-5所示。4.4.1 墊片的結構圖4-4 管道法蘭用軟墊片4.4.2 密封面形式及墊片尺寸表4-5 密封面形式及墊片尺寸接管名稱密封面型式墊片尺寸()墊片材質(zhì)外徑內(nèi)徑厚度安全閥接口N2

25、接口RF64342耐油石棉橡膠板工藝物料進口水進口水出口RF85492耐油石棉橡膠板溫度計接口RF54272耐油石棉橡膠板冷凝器接口視鏡1、2電加熱器套管放料口RF132892耐油石棉橡膠板加熱器套管RF95772耐油石棉橡膠板4.5固體物料進口的設計 由于釜體的內(nèi)徑，因此不需要在釜體的封頭上設置人孔，本設計選用板式平焊法蘭物料孔。由文獻【3】1208頁表12-149和1212表12-151查文獻【4】附錄九 得其結構如圖4-5、尺寸見表4-6、材料見表4-7。 圖4-6 帶蓋平焊法蘭進料口結構1-接管；2-螺母；3-螺栓；4-法蘭；5-墊片；6-法蘭蓋；7-手柄；表4-6帶蓋平焊法蘭進料口的

26、尺寸公稱壓力（）密封面形式公稱直徑螺栓規(guī)格數(shù)量0.6突面200273×8390350201219084261820表4-7 物料進口0.6200的明細表件號名稱數(shù)量材料1接管10Cr18Ni10Ti2螺母8253螺栓8354法蘭11Cr18Ni9Ti5墊片1耐油石棉橡膠板6法蘭蓋11Cr18Ni9Ti7手柄2Q235-A4. 6視鏡的選型由于釜內(nèi)介質(zhì)壓力較低（0.5）且考慮，本設計選用兩個=80的帶頸視鏡。其結構見圖4-6。 由文獻【5】 4-159頁表4-5-7確定視鏡的規(guī)定標記、標準圖號、視鏡的尺寸及材料。標 記：視鏡0.6，80標準圖號：HG502-1986-8。圖4-6 視鏡

27、的結構型式表4-7 視鏡的尺寸視鏡玻璃雙頭螺柱數(shù)量直徑801601303624861331408M12表4-8 視鏡的材料件號名稱數(shù)量材料件號名稱數(shù)量材料1視鏡玻璃1硼硅玻璃(SJ-6)4壓緊環(huán)1Q235-A2襯 墊2石棉橡膠板5雙頭螺柱8Q235-A3接 緣11Cr18Ni9Ti6螺母16Q235-A4.7支座的選型及設計4.7.1支座的選型及尺寸的初步設計： 由于設備外部設置有80的保溫層，文獻 342頁表16-23所以選耳式B型支座，支座數(shù)量為4個 反應釜總質(zhì)量的估算：+式中：釜體的質(zhì)量（）；夾套的質(zhì)量（）；攪拌裝置的質(zhì)量（）附件的質(zhì)量（）；保溫層的的質(zhì)量（） 物料總質(zhì)量的估算：式中：釜

28、體介質(zhì)的質(zhì)量（）；夾套內(nèi)導熱油的質(zhì)量（） 反應釜的總質(zhì)量估算為1800，物料的質(zhì)量為1200（以水裝滿釜體計算），夾套的質(zhì)量 和水1500裝置的總質(zhì)量：=4500（） 每個支座承受的重量約為：4500×9.81/222（） 根據(jù)由文獻1表16-23初選B型耳式支座，支座號為3。標記： JB/T4725-92 耳座B3 材料：Q235-A·F系列參數(shù)尺寸如表616。表616 B型耳式支座的尺寸底板筋板墊板地腳螺栓支座重量規(guī)格2001601051050205125825020083030248.34.7.2支座載荷的校核計算耳式支座實際承受的載荷按下式近似計算：式中D=1533

29、.2，9.81，=5300，=4，=0，將已知值代入得 因為Q=30KN，所以選用的耳式支座滿足要求。第五章 攪拌裝置的選型與尺寸設計5.1攪拌軸直徑的初步計算5.11攪拌軸直徑的設計 電機的功率2.2 ，攪拌軸的轉(zhuǎn)速85，文獻1235表11-1取用材料為1Cr18Ni9Ti ， 40，剪切彈性模量8.1×104，許用單位扭轉(zhuǎn)角1°/m。 由得：=（） 利用截面法得：=（）由 得：= 攪拌軸為實心軸，則：= 31.38mm 取40mm（2）攪拌軸剛度的校核 由得： =0.17（） 因為最大單位扭轉(zhuǎn)角max0.17 1 所以圓軸的剛度足夠?？紤]到攪拌軸與聯(lián)軸器配合，40可能需

30、要進一步調(diào)整。5.2攪拌抽臨界轉(zhuǎn)速校核計算由于反應釜的攪拌軸轉(zhuǎn)速=85200，故不作臨界轉(zhuǎn)速校核計算。5.3聯(lián)軸器的型式及尺寸的設計 由于選用擺線針齒行星減速機，所以聯(lián)軸器的型式選用立式夾殼聯(lián)軸節(jié)（D型）。標記為：40 HG 2157095，結構如圖5-1。由文獻【6】656頁表4-2-7分別確定聯(lián)軸節(jié)的尺寸和零件及材料，尺寸如表5-1，零件及材料如表5-2。由于聯(lián)軸節(jié)軸孔直徑=40，因此攪拌軸的直徑調(diào)整至50。5-1 立式夾殼聯(lián)軸節(jié)1-夾殼；2-懸吊環(huán)；3-墊圈；4-螺母；5-螺栓 表5-1 夾殼聯(lián)軸節(jié)的尺寸軸孔直徑50螺栓數(shù)量規(guī)格118483576162207156M12804558516

31、120.60.4表5-2 夾殼聯(lián)軸節(jié)的零件及材料件號名 稱材 料件 號名 稱材 料1左、右夾殼ZG-1Cr18Ni9Ti(GB2100)4螺 母0Cr18Ni9Ti(GB/T 6170)2吊 環(huán)0Cr18Ni9Ti(GB4385)5螺 栓A2-70(GB/T 5782)3墊 圈A-140(GB/T97.2)5.4攪拌槳尺寸的設計圖5-2 平直型槳式攪拌槳結構攪拌槳主要參數(shù)DB14001104-M20M1618014140hhbt許用扭矩M參考質(zhì)量G1705028116.43802525.5攪拌軸的結構及尺寸的設計5.5.1攪拌軸長度的設計攪拌軸的長度近似由釜外長度、釜內(nèi)未浸入液體的長度、浸入液

32、體的長度 三部分構成。即：=+其中=（機架高；減速機輸出軸長度）=500-79=421（）=+（釜體筒體的長度；封頭深度；液體的裝填高度）液體裝填高度的確定：釜體筒體的裝填高度式中操作容積（）；釜體封頭容積（）；筒體的內(nèi)徑（）=0.624液體的總裝填高度=624+25+300=949（）=840+（25+300）-848.8=216（）浸入液體攪拌軸的長度的確定： 攪拌槳的攪拌效果和攪拌效率與其在釜體的位置和液柱高度有關。攪拌槳浸入液體內(nèi)的最佳深度為：（見文獻4215） 當時為最佳裝填高度；當時，需要設置兩層攪拌槳。 由于=949=1400，本設計選用一個攪拌槳。攪拌槳浸入液體內(nèi)的最佳深度為：

33、S=2Hi/3=2*948.8/3=632.67（）故浸入液體的長度：=632.67（）攪拌軸攪拌軸的長度為：=421+216+632.67=1269.7（）取=1270（）5.5.2攪拌軸的結構由于攪拌軸的長度較大，考慮加工的方便，將攪拌軸設計成兩部分。與減速機相聯(lián)的攪拌軸軸長為：=+式中攪拌軸深入釜內(nèi)的長度，時取350=500-79+350=771（）取 =770攪拌軸下部分的軸長為：=1270-770=500（）攪拌軸上、下兩部分的結構及尺寸見附圖2、3。 第六章 傳動裝置的選型和尺寸計算6.1電動機的選型由于反應釜里的物料具有易燃性和一定的腐蝕性，故選用隔爆型三相異步電機（防爆標志）。

34、根據(jù)電機的功率2.2、攪拌軸轉(zhuǎn)速85，由文獻 16-52頁表16-1-28選用的電機型號為：Y90kw電動機。6.2減速器的選型6.2.1 減速器的選型根據(jù)電機的功率2.2、攪拌軸的轉(zhuǎn)速85、傳動比為1500/ 8517.65選用直聯(lián)擺線針輪減速機（JB/T2982-1994），標記ZWD44A17。由文獻【6】1218頁表9-2-35確定其安裝尺寸，直聯(lián)擺線針輪減速機的外形見圖6-1、安裝尺寸如表6-1。6.2.2 減速機的外形安裝尺寸圖6-1 直連擺線針輪減速機表61 減速機的外形安裝尺寸L1DD2132463415796-ø124526040D3D4D11123020048.5

35、1422246161 6.3機架的設計由于反應釜傳來的軸向力不大，減速機輸出軸使用了帶短節(jié)的夾殼聯(lián)軸節(jié)，且反應釜使用不帶內(nèi)置軸承的機械密封，故選用WJ型單支點機架（HG2156695）。由攪拌軸的直徑50mm可知，機架的公稱直徑250。結構如圖62所示。圖62 WJ型無支點機架6.4底座的設計對于不銹鋼設備，本設計如下底座的結構，其上部與機架的輸出端接口和軸封裝置采用可拆相聯(lián)，下部伸入釜內(nèi)，結構與尺寸如圖6-3所示。圖6-3 底座的結構6.5反應釜的軸封裝置設計6.5.1 反應釜的軸封裝置的選型反應釜中應用的軸封結構主要有兩大類，填料箱密封和機械密封?？紤]到釜內(nèi)的物料具有易燃性和一定的腐蝕性，

36、因此選用機械密封。根據(jù)0.5、55、。由文獻【6】855頁表6-3-37選用d型（雙端面小彈簧UB型）釜用機械密封，其結構如圖6-4、主要尺寸如表62所示。6.5.2 軸封裝置的結構及尺寸圖6-4 釜用206型機械密封結構表62 釜用機械密封的主要尺寸（）軸徑螺柱502452101751804.528142001903158-18M16第七章 焊縫結構的設計7.1、釜體上的主要焊縫結構釜體上的主要焊縫結構及尺寸如圖 （a）筒體的縱向焊縫 （b）筒體與下封頭的環(huán)向焊縫 （c）固體物料進口接管與封頭的焊縫 （d）進料管與封頭的焊縫 （e）冷卻器接管與封頭的焊縫 （f）溫度計接管與封頭的焊縫（h）出