型鋼筋彎曲機

1、摘 要鋼筋彎曲機是建筑業(yè)常用的工程機械之一，主要是將鋼筋加工成各種形狀以滿足生產(chǎn)需要。而目前主要有“帶-兩級齒輪-渦輪蝸桿傳動”及“帶-三級齒輪傳動”兩種傳動方案。但相對來說這些鋼筋彎曲機的性能結構、操作方法和控制及綜合技術指標等方面還很大的提升空間，因此需要在原有各種鋼筋彎曲機的基礎上，對原有的傳動能力和承載性能進行改進，設計一種滿足高水準工程建設的需要，并且盡可能的擴大對鋼筋的使用范圍。本課題主要內容是通過對過去鋼筋彎曲機的設計方案的一些參考，從而改變個別零件及電動機功率等，使得鋼筋彎曲機能加工直徑為40的GW-40A型鋼筋彎曲機，增大鋼筋剛加加工范圍，提高勞動效率，減輕鋼筋加工的勞動強度

2、，從而保證建筑工程的質量及進度。關鍵詞：鋼筋彎曲機；傳動方案；強度；功率；效率ABSTRACTSteel processing machinery construction industry indispensable working tool.Reinforced bending machine specific transmission scheme， there can be mainly divided into" take - two stage gear - worm drive" and" take - three stage gear"

3、two. At present， steel bending machine performance and structure， method of operation and control and integrated technical indicators， there is still much room for improvement. The main contents of this topic is based on the past steel bending machine design scheme comparison， changes in individual

4、parts and motor power， upgrade to machining diameter of40 GW-40 type steel bar bending machine， increasing reinforced just add processing， improve labor efficiency， reduce the labor intensity of steel processing， ensuring construction quality and progress.Keywords：steel bending machine；transmission

5、scheme；strength；power；efficiency目 錄 中文摘要 英文摘要 第一章 緒論概論與發(fā)展應用現(xiàn)狀合并，這章多寫點，至少要2頁11.1概論 11.2鋼筋彎曲機的類型11.3鋼筋彎曲機的構造11.4 鋼筋彎曲機產(chǎn)品質量差異1第二章2,3章合并為第三章，第二章為總體方案設計，包括你的所選用方案的優(yōu)缺點，最后選用你的這種方案 鋼筋彎曲機總體傳動方案設計 42.1傳統(tǒng)的鋼筋彎曲機傳動方案42.3 GW-40A鋼筋彎曲機工作原理5鋼筋彎曲機的機構52.5 GW-40A鋼筋彎曲機工作盤的設計52.6 GW-40A鋼筋彎曲的載荷分析及尺寸設計52.7 GW-40A鋼筋彎曲機傳動效率6

6、2.8 GW-40A鋼筋彎曲機動力及傳動部分的設計6 第三章 V帶傳動的設計8 3.1 V帶的設計計算8 3.2 帶輪結構的設計10 第四章 圓柱齒輪設計114.1 第一，二級齒輪設計你有幾級齒輪就分幾個小節(jié)設計11 4.1.1 選定齒輪類型，精度等級，材料及齒數(shù)11 4.1.2校核齒根彎曲疲勞強度 12 4.1.3第一、二級齒輪尺寸表124.2 第五，六級齒輪設計沒有這種說法15 4.2.1選定齒輪類型，精度等級，材料及齒數(shù)15 4.2.2校核齒根彎曲疲勞強度16 4.2.3第五、六齒輪尺寸表17第五章 軸的設計185.1軸的設計18 5.1.1估算軸的基本直徑 18 5.1.2軸的結構設計

7、18 5.1.3軸的受力分析185.2軸的設計21 5.2.1估算軸的基本直徑21 5.2.2軸的結構設計21 5.2.3軸的受力分析215.3軸的設計21 5.3.1估算軸的基本直徑21 5.3.2軸的結構設計21 5.3.3軸的受力分析21 結論31參考文獻 32致謝34第一章 緒 論11 概論鋼筋彎曲機是建筑業(yè)常用的工程機械之一，主要將鋼筋加工成各種形狀以滿足生產(chǎn)需要。但如今隨著工業(yè)生產(chǎn)的發(fā)展，各種鋼筋制品廣泛地應用在現(xiàn)代工程領域的各個方面。如建筑、船舶、航天等行業(yè)，尤其在建筑領域上的應用是非常廣泛的。因此，有很多專業(yè)人員正在研究比較理想的鋼筋彎曲機，以實現(xiàn)高效率的生產(chǎn)。如今出現(xiàn)的鋼筋彎

8、曲機其實是屬于一種對傳統(tǒng)鋼筋彎曲機結構的進行改進的新型機器。本實用新型包括減速機、蝸輪蝸桿、大齒輪、小齒輪、彎曲盤面，然而其特征在于結構中：雙級制動電機與減速機直聯(lián)作一級減速；小齒輪與大齒輪嚙合作二級減速；大齒輪始終帶動彎曲盤面旋轉；彎曲盤面上設置有中心軸孔和若干彎曲軸孔；工作臺面的定位方杠上分別設置有若干定位軸孔。由于雙級制動電機與減速機直聯(lián)作一級減速，輸入、輸出轉數(shù)比準確，彎曲速度穩(wěn)定、準確，且可利用電氣自動控制變換速度，制動器可保證彎曲角度。利用電機的正反轉，對鋼筋進行雙向彎曲。中心軸可替換，便于維修。可以采用智能化控制。當前我國正在大力發(fā)展基礎建設及城市化建設，各種建筑耗費了大量的鋼筋

9、，其中鋼箍加工的效率和質量是最難解決的問題之一，鋼箍不僅使用量非常大，而且形狀和尺寸變化復雜，尺寸精度要求高，鋼箍的制作在原鋼筋加工中是勞動強度大，人力物力消耗大，低效率，低質量保證的環(huán)節(jié)。隨著我國建筑行業(yè)的快速發(fā)展，為了響應政府及各建筑單位對鋼筋制作自動化技術的迫切要求，急需一種適用范圍廣，效率高，消耗低，質量高的鋼筋彎曲機。通過對比現(xiàn)今各種鋼筋彎曲機的性能，不難發(fā)現(xiàn)仍有許多的不足之處，各零部件仍有很大設計余量，還有很大的發(fā)展改進潛力。因此，需要在原有各種鋼筋彎曲機的基礎上，對原有的傳動能力和承載性能進行改進，設計一種滿足高水準工程建設的需要，并且盡可能的擴大對鋼筋的使用范圍。1.2.鋼筋彎

10、曲機的類型1、按傳動方式分機械式鋼筋彎曲機、液壓式鋼筋彎曲機；2、按工作原理分為蝸輪蝸桿式鋼筋彎曲機、齒輪式鋼筋彎曲機；3、按結構型式分臺式鋼筋彎曲機、手持式鋼筋彎曲機。1.3 鋼筋彎曲機的構造不同的廠家生產(chǎn)的鋼筋彎曲機其實內部構造是基本相同。一般來說鋼筋彎曲機的傳動方案歸結起來有以下兩種：“傳動帶-兩級齒輪-蝸輪蝸桿傳動”與“傳帶-三級齒輪傳動”。根據(jù)現(xiàn)實生活中大量應用實踐證明得出采用蝸輪蝸桿傳動方案的鋼筋彎曲機，其工作傳動效率是不如齒輪傳動的彎曲機的。換句話說，在同等的動力電動機功率情況下，使用齒輪傳動的彎曲來所彎曲同等直徑大小的鋼筋顯得更加輕松。但是由于蝸輪蝸桿傳動具有自鎖的性能，因此在

11、工作中彎曲的定位精度更高一些。當前，以使用“傳動帶-兩級齒輪-蝸輪蝸桿傳動”方案的彎曲機的生產(chǎn)、應用比較普遍，常見。但是在這兩種使用不同傳動方案的鋼筋彎曲機中，它們的工作面板以上的部分基本上是相同的。因此兩種彎曲機的設計，其區(qū)別與不同之處主要是集中在第三級傳動方案的設計。1.4 鋼筋彎曲機產(chǎn)品質量差異 目前來說鋼筋彎曲機的加工工藝相對來說比較成熟了，但是質量的差異主要是體現(xiàn)這幾個方面：1、不同的廠家機箱的造型和用料有較大的差異。用料太少的鋼筋彎曲機，設備整體剛性差，外觀也不不美觀。2、鋼筋彎曲機所使用的電機不配套。這些電機的輸出功率普遍偏小，所以在連續(xù)工作中容易起熱，無法彎曲標定直徑的鋼筋。4

12、、傳動系統(tǒng)的齒輪、蝸輪蝸桿等，在加工工藝，材料的選用，熱處理方面有較大的差異。5、只有少數(shù)的廠家注重工作圓盤和他附屬表面質量，將工作圓盤和圓盤附件進行了鍍層處理，將各插控采用橡膠套堵封。第二章 鋼筋彎曲機總體傳動方案設計2.1 傳統(tǒng)的鋼筋彎曲機傳動方案2.3 GW-40A鋼筋彎曲機工作原理GW-40A鋼筋彎曲機的工作機構是一個在垂直軸上旋轉的水平工作圓盤，采用電動機經(jīng)一級皮帶傳動和二級齒輪及三級渦輪蝸桿傳動減速后，帶動工作機構，如圖（2.0）所示，把鋼筋置于途中虛線位置，支撐銷軸固定在機床上，中心銷軸和壓彎銷軸裝在工作圓盤上，圓盤回轉時便將鋼筋彎曲。為了彎曲各種直徑的鋼筋，在工作盤上有幾個孔，

13、用以插壓彎銷軸，也可響應地更換不同直徑的中心銷軸。通過改變中心銷軸的直徑來彎曲各種直徑的鋼筋。圖2.1 鋼筋彎曲機工作原理圖示2.4. GW-40A鋼筋彎曲機的機構GW-40A型鋼筋彎曲機主要是由電機通過一級帶傳動、兩級齒輪傳動、一級蝸輪蝸桿傳動,從而帶動工作盤工作。以下是GW40A型鋼筋彎曲機的傳動機構簡圖：,圖2.2 鋼筋彎曲機結構簡圖2.5 GW-40A鋼筋彎曲機工作盤的設計Mt=式中，F(xiàn)為撥斜柱對鋼筋的作用力；Fr為F的徑向分力；a為F與鋼筋軸線夾角。當Mt一定，越大則撥斜柱及主軸徑向負荷越小；一定，Lo越大。因此，彎曲機的工作盤應加大直徑，增大撥斜柱中心到主軸中心距離Lo。GW-40

14、A鋼筋彎曲機的工作盤設計：工作盤直徑350mm，壓彎銷軸直徑，中心銷軸直徑，支撐銷軸，工作盤厚度。2.6 GW-40A鋼筋彎曲的載荷分析及尺寸設計1、鋼筋彎曲初始彎矩（N·m） 式中：K1為截面系數(shù)，對圓截面=1.7；W為抗彎截面模量為所彎曲鋼筋屈服強，25MnSi的=373MPa2、鋼筋變形硬化后的終彎矩鋼筋在塑性變形階段出現(xiàn)變形硬化（強化），產(chǎn)生變形硬化后的終彎矩： 式中：K0為強化系數(shù)為相對強化系數(shù)，=14%為延伸率，25MnSi的=14%，R為彎心直徑，被彎曲鋼筋的直徑，則得出終彎矩M=10026.24（N·m）3、鋼筋彎曲所需彎矩（N·m） 式中：彎曲時

15、的滾動摩擦系數(shù)K=1.052.7 GW-40A鋼筋彎曲機傳動效率在工作盤返回到原始位置，準備下一次彎曲時，其停頓位置受傳動精度的影響較大，因此，需分析傳動方案的精度。為便于比較，均從第1級齒輪傳動誤差開始計算，不計皮帶傳動的影響2.8 GW-40A鋼筋彎曲機動力及傳動部分的設計1 電機的選擇由功率扭矩關系公式A0=T.N/9550=3.8kw，為輸出功率，n為工作盤轉速5（r/min），V帶傳動效率n0=0.96，n1為第1級齒輪傳動效率n1=0.98，n2為第二級齒輪傳動效率n2=0.98，蝸桿傳動效率n3=0.61，各效率n4=o.99，從電動機到工作機輸送帶間的總效率為：n=n0*n1*

16、n2*n3*n4*n4*n4 =0.54,A=A0/n=3.8/0.54=7.03kw電動機選用Y系列三相異步電動機T132M-4，額定功率為，額定轉速。2傳動比的分配1、總傳動比為i=Nm/Nw=1440/5=2882、分配傳動比為使傳動裝置尺寸協(xié)調、結構勻稱、不發(fā)生干涉現(xiàn)象，現(xiàn)選V帶傳動比：；則減速器的傳動比為：i減=i/3=96；i3=96/4*4=6。3各軸的轉速1軸；2軸；3軸；4工作圓盤n4=n3/6=54各軸的輸入功率1軸 P1=P0.N1=6.4*0.96=6.142軸 P2=P1.N2.N4=6.14*0.98*0.99=5.95KW3軸 P3=P2*N2*N4=5.95*0

17、.98*0.99=5.77KW4工作圓盤 P4=P3*N3*N4=5.77*O.61*0.99=3.38KW5各軸的輸入轉矩電機軸 ；1軸 ；2軸 ；3軸 ；4工作圓盤 最后由于電動機功率在傳遞過程中，在通過齒輪嚙合和軸承時，會有損耗，因此在電動機的選擇時，要選擇功率稍微大一點的。通過對總傳動比的合理分配，使齒輪大小適中，整體結構得到協(xié)調。第三章 V帶傳動的設計3.1 V帶的設計計算設計V帶傳動時的已知條件包括：所需傳遞的額定功率P，小帶輪轉速Nm,1、計算功率Pca已知：；查機械設計表8-7可得工況系數(shù)：；故有： Pca=Ka*P=1.2*6.4KW=7.68KW2、選取V帶型號根據(jù)Pca、

18、查機械設計圖8.11選用A型V帶3、確定大、小帶輪的基準直徑（1）根據(jù)V帶的型號，參考機械設計表8-6和表8-8確定小帶輪的 基準直徑應大于帶輪所允許的最小直徑故取小帶輪直徑：Dd1=90mm（2）計算大帶輪基準直徑：Dd2=i帶*Dd1=3*90=270mm ,圓整Dd2=280mm 4、驗算帶速V,按照機械設計中式（8-13）計算帶的速度： 在5m/s<V<30m/s的范圍，故帶的速度合適。5、確定V帶的基準長度和傳動中心距（1）初定中心距 0.7(Dd1+Dd2)<a0<2(Dd1+Dd2) 由式機械設計（4.3）初選中心距 。 （2）基準長度：Ld02a0+/2

19、(Dd1+Dd2)+( Dd2- Dd1) ²/4a0 =2*350+/2(90+280)+(280-90) ²/4*350 =1307mm根據(jù)機械設計表8-2選用Ld=1400mm（3）實際中心距：a a0+(Ld-Ld0)/2=350+(1400-1307)/2=396.5mm 6、驗算小帶輪上的包角a1180°-( Dd2- Dd1)57.3°/a=180°-( 280- 90)57.3°/396.5=152.54°90°小帶輪上的包角合適。7、計算V帶的根數(shù)（1） ，查機械設計表8-4a得：；（2），查機械

20、設計表8-4b得：；（3）由a1=152.54°查機械設計表8-5得，包角修正系數(shù)（4）由，與V帶型號A型查表8-2得：綜上數(shù)據(jù)，得,取Z=7<10合適。8、計算單根V帶的初拉力的最小值根據(jù)帶型A型查機械設計表8-3得：9、計算作用在軸上的壓軸力Fp=2ZF0sin(a1/2) =2*7*136.61*sin(152.54°/2) =1856.47N其中a1為小帶輪的包角。10、V帶傳動的主要參數(shù)整理并列表帶型帶輪基準直徑(mm)傳動比基準長度(mm)ADd1=90Dd2=28031400中心距（mm）根數(shù)初拉力(N)壓軸力(N)396.57136.611856.47

21、 表3.1 V帶傳動主要參數(shù) 3.2帶輪結構的設計1、帶輪的材料：采用鑄鐵帶輪（選用材料45）2、帶輪的結構形式：V帶輪的結構形式與V帶的基準直徑有關。小帶輪接電動機，較小，所以采用實心式結構帶輪；大帶輪采用腹板式。3、帶輪寬：根據(jù)機械設計表8-14推出，B=2f+(Z-1)e=18+90=108mm第四章 圓柱齒輪設計4.1第一、二級齒輪設計4.1.1 選定齒輪類型，精度等級，材料及齒數(shù)1、按圖2-2所示的傳動方案，選用直齒圓柱齒輪傳動。通用減速器的精度選擇一般為6-8，故選擇7級精度。材料選擇由機械設計表10-1選擇小齒輪材料為40Cr（調質）材料，硬度為280HBS,大齒輪材料選用45鋼

22、（調質）硬度為240HBS。2、齒數(shù)：選小齒輪齒數(shù)Z=20，故有大齒輪數(shù)Z=uZ=4×20=803、齒面接觸疲勞強度設計：由設計計算公式機械設計（10-9a）進行計算，有 1）試選載荷系數(shù)K=1.32）計算小齒輪傳遞的轉矩3）由機械設計表10-7選取齒寬系數(shù)=14）標準直齒輪，Z=2.5，查機械設計表10-6查得材料的彈性影響系數(shù)Z=189.8Mpa½由圖10-21d按齒面硬度可以查得小齒輪接觸疲勞強度的極限hlim 1=1200Mpa, ，彎曲疲勞強度極限。 大齒輪接觸疲勞強度的極限hlim 2=1150 Mpa，彎曲疲勞強度極限。5）由公式（10-13）可以計算應力循環(huán)

23、次數(shù) 6）由文獻【1】表10-9取接觸疲勞壽命系數(shù) 7）計算接觸疲勞強度的許應力用失效效率為1%，安全系數(shù)為S=1，故由式（10-12）得 1=1080MPa 2=1092.5MPa8)試算小齒輪分度圓直徑d1，帶入【H1】中較小的值。 mm9）確定齒輪參數(shù) ，故取模數(shù)m=2.5 ，取60mm =2.5×80=200mm4.1.2校核齒根彎曲疲勞強度1、查機械設計表10-3可得 齒形系數(shù)，應力修正系數(shù)分別為：2、由機械設計圖10-18取得彎曲疲勞壽命系數(shù)3、取彎曲疲勞安全系數(shù)S=1.4，由機械設計公式（10-12）得： =452.57MPa =450.00MPa4、試算圓周力 5、試

24、算齒輪齒根彎曲應力 a=（20+80）=125mm 4.1.3第一、二級齒輪尺寸表表4.1 第一第二齒輪主要參數(shù)序號名稱符號計算公式及參數(shù)選擇1端面模數(shù)2.5mm2分度圓直徑50mm；200mm3齒頂高2.5mm4齒根高=（）m=（1+0.25）2.53.125mm5全齒高5.625mm6頂隙0.625mm7齒頂圓直徑55mm；205mm8齒根圓直徑43.75mm；193.759中心距1254.2第3、4齒輪的設計4.2.1選定齒輪的類型，精度等級，材料以及齒數(shù)1根據(jù)設計的傳動方案，現(xiàn)選用直齒圓柱齒輪傳動。精度等級選為7級精度。小齒輪材料選用40Cr（調質及表面淬火），硬度為280HBS，大齒

25、輪材料選用45號鋼，齒面硬度為240 HBS。由機械設計圖10-21d查的小齒輪接觸疲勞強度極限 ，彎曲疲勞強度極限；同理大齒輪接觸疲勞強度極限 ，彎曲疲勞強度極限；2、試初選Z=20，大齒輪齒數(shù)Z=uZ=4×20=803、由設計計算公式機械設計（10-9a）進行計算，有 1）選取載荷系數(shù)K=1.32）根據(jù)前面設計的計算知：小齒輪傳遞的轉矩T=469.54N·M3）由表10-7查得齒寬系數(shù)=14）對標準直齒輪，Z=2.5，由表機械設計10-6查得彈性系數(shù)Z=189.8189.8Mpa½（鍛鋼）5）算出應力循環(huán)次數(shù) 6)由機械設計圖10-19取接觸疲勞壽命系數(shù)強度極

26、限 K=0.94，K=0.957）計算接觸疲勞強度的許應力取失效率為1%，安全系數(shù)S=1 由機械設計（式10-12）得 3=1128MPa 4=1092.5MPa8)小齒輪分度圓直徑d1有mm9）計算求得關于齒輪的一些參數(shù) =就近圓整為標準值取模數(shù)m=3.5=3.5×20=70mm，d=3.5×80=280mm4.2.2齒根彎曲疲勞強度的校核1、由機械設計表10-5查得齒形系數(shù)和應力校正系數(shù)為：2、根據(jù)應力循環(huán)次數(shù)查機械設計（10-18）取彎曲疲勞壽命系數(shù)3、計算彎曲疲勞許用應力。取彎曲疲勞安全系數(shù)S=1.4，由式（10-12）得 =452.57MPa =450.00MPa

27、4、求圓周力 （5.13）5、試算齒輪齒根彎曲應力。由機械設計公式（10-16）得 a=（20+80）=175mm 4.2.3第三、四級齒輪尺寸表表4.2 第三、四齒輪主要參數(shù)序號名稱符號計算公式及參數(shù)選擇1端面模數(shù)3.5mm2分度圓直徑70mm；280mm3齒頂高1×3.53.5mm4齒根高=（）m=（1+0.25）3.54.375mm5全齒高7.875mm6頂隙0.875mm7齒頂圓直徑77mm；287mm8齒根圓直徑61.25mm；271.259中心距1754.3渦輪蝸桿的設計1選擇蝸桿傳動類型根據(jù)GB/T10085-1988標準推薦，現(xiàn)試選漸開線蝸桿（ZI）。2材料的選擇由于

28、蝸桿的傳動功率不是很大，速度也是中等，因此蝸桿采用45號鋼；同時對蝸桿螺旋齒面進行淬火，達到硬度為45-55HRC。渦輪用金屬模鑄造，材料為鑄錫磷青銅ZcuSn10P1。輪芯采用灰鑄鐵HT100制造。3根據(jù)齒面接觸疲勞強度進行設計 對于閉式蝸桿傳動，先應按齒面接觸疲勞強度進行設計，再來校正齒根彎曲疲勞強度。查機械設計（式11-12），的傳動中心距a ²1）確定下來作用在渦輪上的轉矩T4由本文第三章計算得出T4=2）確定載荷系數(shù)K由于渦輪蝸桿傳動過程中載荷比較穩(wěn)定，因此載荷分布不均系數(shù)K=1；選取使用系數(shù)和動載系數(shù)分別為KA=1.15;Kv=1.05； 故有：K=KKA Kv1.213

29、)確定彈性影響系數(shù)ZE由于鑄錫磷青銅蝸桿和鋼渦輪進行配合，因此取ZE=160 MPa½4）接觸系數(shù)Zp的確定先假設蝸桿分度圓直徑d1和傳動中心距a的比值=0.35，因此查機械設計圖11-18可得Zp=2.9。5)許用接觸應力的確定H 由于渦輪蝸桿的材料為鑄錫磷青銅ZcuSn10P1，金屬模制造且齒面硬度45HRC故可以從機械設計表11-7中查得到渦輪的基本許用應力H =268Mpa。假設蝸輪使用要求壽命為12000h故應力循環(huán)次數(shù) 60jn2Lh=60*1*5*12000=3600000 次 壽命系數(shù) =1.136故有H =KHN. H =1.136268=304.5Mpa6)中心距

30、由公式求得：amm=262.7mm取中心距為a=250mm,因為i=6,因此在機械設計表11-2中取模數(shù)m=8mm.蝸桿分度圓直徑為d1=80mm。這時d1/a=0.32 Zp=2.39,由于Zp< Zp,因此上述計算可用。4.渦輪與蝸桿的主要參數(shù)及幾何尺寸確定1）蝸桿軸向齒距Pa=3.1415*8=25.132mm;直徑系數(shù)q=10;齒頂圓直徑=96mm,齒根圓直徑=61mm;分度圓直導程角=30°5750 蝸桿軸向齒厚Sa=12.56mm2)渦輪渦輪齒數(shù)Z2=30;變位系數(shù)X2=0.25;驗算傳動比i=36/6=6分度圓直徑d2=m*Z2=288mm喉圓直徑=288+2*8

31、=304mm齒根圓直徑=288-2*1.2*8=272mm喉母圓半徑 = =98mm5.校核齒根彎曲疲勞強度=當量齒數(shù) =Z2/COS=29/(COS30°5750 ) =29.59由于X2=0.250; =29.59故可以從機械設計圖11-19可查得到齒形系數(shù)Ya2=2.31螺旋角系數(shù) Y=1-=0.79許用彎曲應力 = .其中渦輪的基本許用彎曲應力 =56Mpa壽命系數(shù) =0.867 =560.867=48.58MPa =Mpa=45.4Mpa<48.58Mpa 由上計算可知 彎曲強度時滿足的。第五章 軸的設計5.1軸的設計5.1.1估算軸的基本直徑 因為軸是齒輪軸，故其材

32、料與齒輪材料相同40Cr調質，估直徑，由機械設計表15.1可查得，查表15.3，可知C在97112，故取C=110，由下式得： 此d為最小直徑，應設置為裝鏈輪處的受扭轉的軸段的直徑。又由于該處設有一鍵槽，故將直徑增大3%， 取標準直徑d=30mm5.1.2軸的結構設計1、初定各軸段直徑和長度表6.1 軸結構尺寸表位置軸直徑軸段長度鏈輪處30105油封處3545軸承處4035齒輪處5060過渡處4590軸承處40 302、軸承的選擇由于軸向力很小，選用深溝球軸承6208；減速箱寬165mm。3、鍵的選擇鏈輪處：選用A型鍵，5.1.3軸的受力分析1、軸上的作用力齒輪切向力： 齒輪徑向力： 2、計算

33、軸的跨距圖6.1 軸結構簡圖軸承6208，3、校核強度1)水平面計算： 2)垂直面計算：3)合成彎矩： 4)截面C的校核： 由表11-4得，40Cr材料的， 截面B經(jīng)計算所以軸強度足夠。4、軸受力分析圖：圖6.2 軸的受力分析圖5.2軸的設計5.2.1估算軸的基本直徑 此軸為齒輪軸，所以與齒輪材料相同，40Cr調質，估計直徑，由機械設計基礎表11.1查得，查表11.3，C在97112，取C=110，由式（6.7）得：，取45mm （6.7）5.2.2軸的結構設計1、初定各軸段直徑和長度表6.2 軸結構尺寸表位置軸直徑軸段長度軸承處4542齒輪處5048過渡處6010齒輪處7080軸承處45 3

34、52、軸承的選擇由于軸向力很小，選用深溝球軸承6209；3、鍵的選擇齒輪處：選用A型鍵，5.2.3軸的受力分析1、軸上的作用力大齒輪切向力： 徑向力： 小齒輪切向力： 徑向力：2、計算軸的跨距圖5.3 軸結構簡圖軸承6209，3、校核強度1)水平面計算： 2)垂直面計算：3）合成彎矩 4）截面C的校核 查機械設計基礎表11.4得，40Cr材料的， 截面D經(jīng)計算 所以軸強度足夠。4、軸受力分析圖圖5.4軸的受力分析圖5.3軸的設計5.3.1估算軸的基本直徑 此軸選用40Cr，正火處理，估計直徑，由機械設計基礎表11.1查得，查表11.3，C在97112，取C=110，由式： d為最小直徑，應為裝齒輪處的受扭轉的軸段的直徑。因該處有一鍵槽