毛林橋特大橋掛籃施工方案

1、毛林特大橋掛籃現(xiàn)澆變截面箱梁施工技術(shù)方案徐州市公路工程總公司新沂市撤渡建橋項目毛林特大橋項目經(jīng)理部二0一0年四月一、工程概況 主橋上部采用變截面預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆連續(xù)箱梁，主橋箱梁采用單箱單室，跨徑為（42+72+42）三孔一聯(lián)。C50混凝土，縱向和豎向兩向預(yù)應(yīng)力，箱梁頂板寬10米，底板寬5米。箱梁根部高3.9米，端部及跨中高度為1.9米，腹板厚為6040cm。橋面2%雙向橫坡。0#塊長10米，邊跨現(xiàn)澆段長6米，合攏段長均為2米。橋梁設(shè)計荷載等級為公路-級。主梁標(biāo)準(zhǔn)橫斷面（尺寸單位：cm）二、變截面連續(xù)箱梁施工方案1、變截面連續(xù)箱梁總體施工流程序號工作內(nèi)容程序示意圖131、搭設(shè)0#托架。2、立模

2、澆筑0#梁段。3、在砼強度達(dá)90%，且齡期達(dá)140小時后張拉鋼束。 1、2、略474、拼裝掛籃。5、澆筑1#梁段。6、在砼強度達(dá)90%，且齡期達(dá)140小時后張拉鋼束 。7、掛籃前移。8108、循環(huán)澆筑27#梁段。9、張拉鋼束。10、邊跨支架現(xiàn)澆。111311、拆除掛籃，搭設(shè)合攏段支架，安裝合攏段剛性支撐。12、澆筑邊跨合攏段13、在砼強度達(dá)90%，且齡期達(dá)140小時后張拉邊跨連續(xù)束至設(shè)計噸位。 141514、拆除邊跨現(xiàn)澆、合攏段支架和剛性支撐。15、拆除主墩臨時支承，安裝中跨合攏段吊架和剛性支撐。1616、澆筑中跨合攏段混凝土。171817、在砼強度達(dá)90%，且齡期達(dá)140小時后張拉中跨連續(xù)束

3、至設(shè)計噸位。18、拆除中跨合攏段吊架和外剛性支撐，全橋合攏，進入橋面系施工2、0#塊的施工2.1工程概況0#塊和其它塊一樣為單箱雙室結(jié)構(gòu)，在支座位置有一橫隔梁，橫隔梁寬260cm，在橫隔梁上開一過人洞。一個0#塊梁段體積為129.5m3,其中橫隔梁部分的體積為45.2 m3。2.2 0#塊施工流程圖分項工程開工申請技 術(shù) 交 底預(yù) 壓施 工 放 樣鋼 筋 綁 扎鋼筋加工安裝內(nèi)模模板制作混凝土澆筑混凝土集中拌和運輸養(yǎng) 生試塊制作檢查驗收調(diào)整底模、安裝外側(cè)模支架搭設(shè)鋪設(shè)底模 模板制作 試塊檢測張拉縱向鋼束，并壓漿拆除內(nèi)外側(cè)模板 0#塊施工工藝流程圖2.3施工方法2.3.1墩梁臨時錨固 見施工圖S4

4、-35<支座臨時構(gòu)造>。錨固方法為墩身內(nèi)粗鋼筋錨固。此處應(yīng)該明確具體2.3.2 0#塊托架及模板托架結(jié)構(gòu)由于墩身較高，應(yīng)盡量避免使墩身承受附加彎矩，故本橋0#塊托架采用體外平臺。平臺每側(cè)由四根400×10mm及兩根1800×10mm鋼管樁支承，平臺用321貝雷鋼橋拼制，這樣同時可避免在墩身上預(yù)留預(yù)埋件，可增加結(jié)構(gòu)的耐久性。具體見附圖0#塊托架施工圖。400×10mm鋼管樁之間用型鋼聯(lián)結(jié)，形成穩(wěn)定門架。同時內(nèi)側(cè)貝雷緊貼主墩墩身。托架底板使用掛籃底板。底板與貝雷平臺間設(shè)落架砂筒，以便在0#塊縱向束張拉后，使托架卸載。同時掛籃底板采用蕩秋千法移到1#塊位置，

5、與掛籃吊帶聯(lián)結(jié)。 托架計算a、 計算荷載托架實際承受底模橫梁的集中荷載，而底模沿縱向可偏安全地承受均布荷載?；炷磷灾鼐己奢d集度為q1=（129-45.2）÷2×26÷(10-2.6) ÷2)=294.4kN/m。模板自重按1.5KPa計，模板折算后的總寬度為10+3.25×2(外側(cè)模)+2.2×2(內(nèi)側(cè)模)+3.8(內(nèi)頂模)=24.7 m，則模板荷載集度為q2=1.5×24.7=37.1kN/m。人群和臨時施工荷載按1.5KPa計，計算寬度為橋面寬即10 m，則人群和臨時施工荷載集度為q3=2.5×10=25k

6、N/m。則總荷載集度為q=qi=356.5 kN/m。底模力學(xué)模型見下圖：圖中未計墩頂部分橫隔梁的混凝土自重，因該部分混凝土底模全部支承于墩頂上，無需托架支架。同時由于托架剛度遠(yuǎn)小于墩身抗壓剛度，部分墩頂以外的混凝土自重在施工過程中因擴散效應(yīng)仍會由墩頂承受，但從計算安全考慮，一般不計該影響。由杠桿原理可求得，底模前橫梁荷載為1.722/4.6×356.5×3.7=493.8 kN，底模后橫梁(近墩橫梁)荷載為356.5×3.7-493.8=825.3 kN。b、內(nèi)力計算平臺力學(xué)模型見下圖： 上述模型為一連續(xù)梁結(jié)構(gòu)，其內(nèi)力圖如下：由可知貝雷梁內(nèi)最大彎矩為62.1kN

7、.m內(nèi)支點荷載為846.22 kN，外支點荷載為472.88 kN。另外增加單個底籃自重100 kN，貝雷自重為20*0.3*9.8=58.8 kN則單根內(nèi)支點鋼管荷載為（846.22/4+100/4+58.8/8）*1.2=292.7kN單根外支點鋼管荷載為（472.88/2+100/4+58.8/8）*1.2=322.5 kNc、強度復(fù)核單桁貝雷片允許彎矩為785 KN.m，允許剪力245 KN。4桁貝雷完全可滿足要求。400*10鋼管截面面積A=122522，慣性半徑i=138,計算長度l=12.2m，長細(xì)比=88.4，=0.726，則=34.54MPa<210 MPa，強度和穩(wěn)定

8、性滿足要求。鋼護筒入土深為6米，取用樁側(cè)摩阻力為=20 kPa，樁端支承力不計，則單樁允許承載力為P=1/2*3.14*1.8*6*20=339.12 KN>322.5 kN，符合要求。由于河床部位淺部土質(zhì)較差，上層13米不計樁側(cè)摩阻。模板0#塊模板分三種，一是底模；二是外側(cè)模，三是內(nèi)模，其結(jié)構(gòu)分別如下。底模：非墩頂位置采用掛籃底模，墩頂位置采用方木竹膠板結(jié)構(gòu)，竹膠板厚15cm。在底模鋪設(shè)前應(yīng)先安裝永久支座，本橋所使用支座為GPZ（KZ）盆式支座。施工支座墊石時，用水準(zhǔn)儀、全站儀測設(shè)支座墊石標(biāo)高及中線，高程偏差不得大于1mm，平面位置偏差不得大于2mm，否則需要處理。支座吊裝前清理支座墊

9、石頂面，按圖紙設(shè)計的方向及支座型號安裝支座。內(nèi)模：由于箱內(nèi)頂面有負(fù)彎矩張拉齒塊，不易用拆疊式鋼模，因此仍采用方木竹膠板結(jié)構(gòu)。內(nèi)側(cè)模次楞為10×8cm方木，豎向布置，間距25cm左右，橫向主楞采用雙拼10號槽鋼，間距8090cm。一個箱室內(nèi)的兩個側(cè)模間用鋼管頂托相互頂緊，同一腹板兩側(cè)的側(cè)模間用M16對拉螺栓拉緊，對拉螺栓的間距底層為60cm，頂層為90cm。面板為15cm竹膠板。外側(cè)模：外側(cè)模采用定型鋼模，鋼龍骨為10號槽鋼，龍骨間隔為65cm，面板為4cm厚冷軋鋼板，龍骨間橫向次楞采用L70×5角鋼，次楞間隔為3540cm。每側(cè)外側(cè)模分為3塊，兩邊塊長4.6m，以與掛籃通用

10、。中塊長2.3 m，中塊與合攏段通用。外側(cè)模高度以0#塊為準(zhǔn)。施工放樣：用全站儀測放出0號塊中心線，根據(jù)0號塊預(yù)壓測量數(shù)據(jù)，設(shè)置底板高程，保證砼澆筑完畢后，0號塊軸線及高程滿足設(shè)計要求。模板安裝允許誤差： a、模板安裝軸線偏差： 頂、底板軸線偏差：±5mm；腹板中心在平面上與設(shè)計位置偏差：±10mm ； 頂、底模邊線偏差設(shè)計位置：±10mm； b、斷面尺寸： 頂板寬：±20mm； 底板寬：+10mm，-0； 頂、底、腹板厚度：+10mm，-0； 梁體高度：±10mm； 腹腔板傾角偏差：2%； 封端模板傾斜度：2 封端模板上孔道中心偏差：

11、7;10mm。 c、高程： 底模前緣：±5mm； 梁頂面高程：±10mm。托架的預(yù)壓a.托架預(yù)壓的目的：為了檢驗支架的承載力、安全性和穩(wěn)定性，消除其非彈性變形，檢查測定彈性變形值。b.托架預(yù)壓的方法：一個0#塊一次預(yù)壓到位，按120%倍加壓系數(shù)計算，預(yù)壓總重為（129-45.2）×2.6×1.2 =261.5噸。用1m3的砼預(yù)制塊進行預(yù)壓。預(yù)壓前在0號塊托架底板上取4個斷面12個點，標(biāo)上紅漆作為觀測點。施加荷載分3次進行，時間間隔為4 h，最后一級不小于6h，每次加載累計為總荷載的40%、80%、100%和120%。每次加載前、后用水準(zhǔn)儀進行標(biāo)高觀測一次

12、，當(dāng)最終的變形在每隔6h觀測后沉降小于2cm，即可認(rèn)為支架的強度和穩(wěn)定性滿足澆筑0塊梁段的需要。然后按加載順序反向卸載，并依次進行托架變形觀測。分析變形觀測值得出彈性變形值和非彈性變形值，根據(jù)變形值最后調(diào)整模板高程。c.注意事項：在加載過程中，要派專人隨時檢查支架的各接點、焊點牢固性，隨時檢查托架的穩(wěn)定性；測量人員必須認(rèn)真、細(xì)心的觀測，準(zhǔn)確得出結(jié)論。3.掛籃懸澆施工17號梁段3.1掛籃設(shè)計(1)設(shè)計荷載掛籃懸澆梁段有兩個長度，即4m和4.5m，取1#梁段為計算對象，其最大自重為37.3×2.6×1.03×9.8=979kN，模板和臨時荷載為(37.1+25) &#

13、215;4=248.4 kN，掛籃底籃自生為總重為100 kN，總重為1327.4KN。（2）結(jié)構(gòu)設(shè)計掛籃底模 掛籃底模由兩根下橫梁和其上的若干縱梁組成。底模的前橫梁由掛籃主桁上的前吊桿拉住，后橫梁由掛籃主桁上的后吊桿拉住。同時在底模的前端設(shè)有一工作平臺。底模橫梁由兩根I45b工字鋼拼裝而成，中間凈間距10cm以方便吊桿竄入和內(nèi)橫隔板的焊接，內(nèi)橫隔板間距90120cm，并分布于吊桿位置和底?？v梁位置。底模縱梁由I28b工字鋼制成，縱梁在腹板位置加密，每個腹板下3根縱梁，其它位置接100120cm間距布置。由于底板在不同的梁段有不同的傾角，而下橫梁必須水平，否則下橫梁的抗彎剛度不能滿足要求，因此

14、在底模縱梁和下橫梁之間設(shè)轉(zhuǎn)動絞。該絞為單向受力且轉(zhuǎn)動角度很小，為此采用簡單結(jié)構(gòu)，即在橫梁上焊32cm圓鋼，在小縱梁的下緣焊一L50×5角鋼，通過角鋼與圓鋼的配合實現(xiàn)小角度轉(zhuǎn)動。外側(cè)兩根橫梁與縱梁之間設(shè)絞綃聯(lián)結(jié)，同時在內(nèi)側(cè)兩縱梁之間用3噸的花籃螺栓配17.5鋼絲繩對角斜拉，以增加底模的整體性。同時在該縱梁的下緣和橫梁上緣之間設(shè)楔木以穩(wěn)定橫梁，保證橫梁水平。吊桿掛籃吊桿采用32精軋螺紋鋼，前后兩個斷面各設(shè)4根吊桿。吊桿錨固于掛籃上橫梁上，吊桿下端錨固于橫梁下墊板上，并采用雙螺母分別在墊板兩面上緊，確保吊桿下端錨固可靠。吊桿上端采用兩層錨固，一層錨固是用單螺母直接錨固于上橫梁上緣墊板上；另

15、一層錨固于上調(diào)整平衡梁上，通過螺旋千斤頂調(diào)整掛籃底模的高程。上平衡梁采用雙拼10號槽鋼加20cm厚的墊板焊制而成。吊桿結(jié)構(gòu)全長780cm。上橫梁斷面尺寸和整體結(jié)構(gòu)與下橫梁相同。上橫梁直接支承于掛籃主縱梁上，支點用16根M16高強螺栓相互聯(lián)結(jié)。主桁掛籃主桁采用三角桁架結(jié)構(gòu)，該結(jié)構(gòu)具有剛度大，自重輕，加工安裝方便等優(yōu)點。桁架主縱梁為彎壓構(gòu)件，采用雙拼I45b，斷面尺寸與橫梁相同，以保證其整體承載能力和局部強度。斜拉桿采用雙拼20號槽鋼，通過50cm銷與主縱梁和立柱聯(lián)結(jié)。立柱采用雙拼28b槽鋼焊制。后錨掛籃后錨利用箱梁的豎向預(yù)應(yīng)力筋。由于用于錨固的豎幾預(yù)應(yīng)力筋還未張拉，為減小掛籃前端的下?lián)?，在調(diào)整掛

16、籃底模之前，需對掛籃后錨進行預(yù)張拉。張拉方法是通過后錨上的螺旋千斤頂進行預(yù)頂，預(yù)頂力的大小以不大于預(yù)應(yīng)力筋的控制張拉力并不小于設(shè)計錨固力為限。平衡重平衡重采用混凝土預(yù)制塊。平衡塊堆碼在掛籃主桁后的平衡重平臺上，平臺用兩根I32b工字鋼制成。同時預(yù)制塊擺放時，注意讓開掛籃后錨的操作空間。護欄掛籃的底板前端和上橫梁由于要經(jīng)常在其上作業(yè)，因此需加設(shè)護欄。護欄高為100120cm，橫向地桿采用L70×7角鋼，立桿采用L50×5角鋼，橫桿與橫梁和立桿與橫桿間均采用M16螺栓聯(lián)結(jié)。（3）掛籃內(nèi)力、變形計算和強度、穩(wěn)定性校核吊桿 其荷載計算與托架部分計算相似，即總的分兩部分，一是結(jié)構(gòu)自重

17、荷載，二是施工臨時荷載。整個底籃共有8根吊桿懸掛，考慮到四根邊吊桿受力較小，主要是為掛籃前移時使用，故按四根吊桿平均受力計，則單根吊桿所受拉力為1327.4/4=331.9kN<568.2 kN(設(shè)計張拉力)。掛籃主桁 掛籃主桁為三角形平面桁架結(jié)構(gòu),其后支承并錨固于已澆梁段上，其前端通過吊桿吊住掛籃的底模，吊桿的拉力即為主桁的荷載，其力學(xué)模型見圖3-1，其內(nèi)力圖（彎矩、剪力和軸力圖）見圖3-2。322.40.253.600.524.085.885.864.203-1掛籃主桁力學(xué)模型x-96.3-280.8-89.9160.7-262.0756.59x-385.4656.7x-327.44

18、68.1470.4-671.53-2主桁內(nèi)力圖 由上述計算可知，桁架水平主縱梁內(nèi)最大彎矩為280.8KN.m，最大剪力為656.7KN，最大軸力為327.4KN。立柱內(nèi)的軸壓力為671.5KN，斜拉桿內(nèi)的拉力為470.4KN，后錨力為385.4KN。桁架前端撓度為12cm。 則主縱梁內(nèi)最大正應(yīng)力 =280×106/3000.8×103+327400/11140=123MPa< f=215 MPa， 最大剪應(yīng)力=656.7×103/11178=58.7MPa<fv=125 MPa。在實際結(jié)構(gòu)中因中支點焊接有走船,截面高度增加近一倍,其抗彎剛度增加若干,實

19、際應(yīng)力要比上述值要小,故結(jié)構(gòu)是偏安全的。 拉桿由雙拼20號槽鋼焊接而成，兩端通過圓柱銷軸與主縱梁相聯(lián)，為軸心受拉構(gòu)件，其截面內(nèi)拉應(yīng)力為=503.1×103/ (3283×2)=76.6 MPa< f=215 MPa,符合要求。 立桿為雙拼28b號槽鋼，兩槽鋼背對背布置，背與背間距離為195cm，截面特性如下：Ix=10236.8cm4，Iy=13122.7cm4，ix=10.59cm，iy=12cm，A=91.24cm2，計算長度420cm。=39.7，查表得=0.899，其穩(wěn)定性計算如下 =82 MPa<f=215 MPa，符合要求。掛籃后錨 由上述計算可知，

20、在塊件施工過程中，后錨力為385.4KN。根據(jù)圖要求，每根豎向預(yù)應(yīng)力筋允許使用錨固力568.2KN，加上平衡重108KN，總后錨力為676.2 KN。根據(jù)公路橋涵施工規(guī)范的規(guī)定，掛籃后錨固安全系數(shù)不小于2，因此在后錨位置的腹板兩側(cè)預(yù)留錨桿孔，上用平衡梁壓住主桁尾部，備用錨桿仍采用32精軋螺紋，以保證錨固安全系數(shù)滿足規(guī)范要求。掛籃前端總變形為12+6.9=18.920cm，滿足公路橋涵施工規(guī)范的規(guī)定。平衡重平衡重的作用是在掛籃空載行走時保證掛籃不傾翻。掛籃空載行走時，其前端能引起傾翻的荷載包括底模及底模承重構(gòu)件的1/2重量，前上橫梁的重量，其它結(jié)構(gòu)自重不會引起掛籃傾翻。由前述計算可知，前上橫梁、

21、底模及底模承重構(gòu)件的1/2重=100/2+(10+3.25×2)×1.5×4)+15(前上橫梁自重)=164kN。根據(jù)公路橋涵施工規(guī)范的規(guī)定，掛籃行走時抗傾翻穩(wěn)定系數(shù)不小于2，則平衡重總重為164×4.6/3.85×2=392 kN。掛籃自重a、底模及承重構(gòu)件100+99kN; b、上橫梁為30 kN；c、主桁57 kN ；d平衡重392 kN,則掛籃總重為678kN。3.2掛籃使用（1）掛籃的制造與安裝 掛籃制造時要嚴(yán)格按照<鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊>的相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)進行,特別要注意橫梁、主縱梁及立柱的直線度和平面度，其最大彎曲和扭曲控制在10c

22、m以內(nèi)，主要結(jié)構(gòu)一般不得采用拼接形式，否則要嚴(yán)格按規(guī)范進行拼接。 縱橫梁的橫隔板、墊板與主材的焊縫寬統(tǒng)一按5cm執(zhí)行。拉桿的接綴板焊縫寬按10cm執(zhí)行。下橫梁的上下平面一定要保持水平，嚴(yán)禁使精軋螺紋吊桿局部受彎，必要時應(yīng)在底模縱梁和下橫梁之間墊楔木調(diào)整。二榀主桁的上平面要處于同一水平面內(nèi)，并與上橫梁緊密接觸，二榀主桁走船的下平面應(yīng)位于同一坡面內(nèi)，并與橋面平行。吊桿的上下墊板應(yīng)垂直于同一豎向軸線，并同軸，其不同軸度不大于5cm，以保證螺母與墊板密貼。調(diào)整吊桿和預(yù)壓后錨用的螺旋千斤頂為2532噸頂。后錨預(yù)壓力不小于設(shè)計后錨力的80%，預(yù)壓后應(yīng)將精軋螺紋上錨固螺母擰緊。（2）掛籃加載試驗掛籃制作完畢

23、后及時進行檢測，檢查掛籃結(jié)構(gòu)各構(gòu)件是否按照設(shè)計圖紙及有關(guān)技術(shù)規(guī)范、規(guī)程進行選材、加工、制作，發(fā)現(xiàn)問題要及時糾正和整改。檢測合格后在加上現(xiàn)場進行結(jié)構(gòu)試拼裝，并進行荷載試驗以測定掛籃的實際承載能力和梁段荷載作用下的變形情況。荷載試驗時，加載時按施工中掛籃受力最不利的梁段荷載進行等效加載。試驗過程中加載分級進行，測定各級荷載作用下掛籃產(chǎn)生的撓度和最大荷載作用下掛籃控制桿件的內(nèi)力。根據(jù)各級荷載作用下掛籃產(chǎn)生的撓度繪出掛籃的荷載撓度曲線，由曲線可以得出使用掛籃施工各梁段時將產(chǎn)生的撓度，為大橋懸臂施工的線性控制提供可靠的依據(jù)。根據(jù)最大荷載作用下掛籃控制桿件的內(nèi)力，可以計算掛籃的實際承載能力，了解掛籃使用中

24、的實際安全系數(shù)，確保安全可靠。根據(jù)試驗結(jié)果分析，我單位的大橋施工掛籃實際承載能力和剛度均符合設(shè)計要求。掛籃在0號塊上拼裝完畢后，對掛籃施加梁段荷載進行預(yù)壓，充分消除掛籃產(chǎn)生的非彈性變形。懸臂澆注施工過程中，將掛籃的彈性變形量納入粱段施工預(yù)拱度計算中。（3）底平臺和模板結(jié)構(gòu)拼裝底平臺的拼裝a）將0#段澆注時使用的大粱兩懸臂端用工字鋼接長，將底籃前、后橫粱吊放于大梁接長的懸臂端，前、后橫粱吊桿與主桁連接，用葫蘆倒鏈將底籃前、后橫梁與吊桿連接固定，再安裝底籃縱梁、分配梁等，其后安裝底平臺兩側(cè)及前、后端工作平臺。b）在箱粱1#段底板預(yù)留孔附近，以砂漿找平，安裝卸載千斤頂、分配梁、底模等，將底籃后橫梁錨

25、固于1#梁段底板。外側(cè)模拼裝a）利用外模前、后吊帶將外?；旱跗?。b）在橋下將側(cè)模骨架連接成一個整體，用塔吊將骨架整體吊裝，懸掛在外模滑梁上。c）將面板逐塊安裝在側(cè)模骨架上檢查并調(diào)整側(cè)模位置。d）安裝側(cè)向工作平臺。（4）內(nèi)模拼裝在橋下將內(nèi)?；缓蜋M梁、斜撐連接成一個整體，用塔吊起吊通過內(nèi)模前吊點和內(nèi)模錨桿懸吊。在橋下將內(nèi)模骨架拼裝成一個整體，用塔吊吊裝將其懸掛于內(nèi)模滑粱上。將內(nèi)模頂板墊木和模板安裝在滑粱骨架上，調(diào)整模板。（5）張拉工作平臺拼裝在橋下將工作平臺組裝成一個整體，用倒鏈懸掛于主桁系統(tǒng)上，以便隨施上需要進行升降。（6）模板系統(tǒng)澆注粱段的尺寸參數(shù)變化。模板骨架的安裝，除頂板和腹板的橫肋須

26、一次拼裝就緒外，腹板部份的豎肋按箱粱塊件長度拼裝。當(dāng)梁段長由3米增加到4.5米，板面在掛籃未前移到下個梁段時，即將模板加長拼裝形成。每個梁段施工前調(diào)整內(nèi)模的橫向位置，使之滿足箱粱腹板厚度的線性變化。（7）掛籃的前移掛籃前移前必須確保已澆梁段張拉完畢并壓漿結(jié)束。掛籃前移前，必須使底模和外側(cè)模與梁體徹底分離，除最外側(cè)吊桿外其它吊桿全部零負(fù)載。底模與側(cè)模與箱梁完全分離后，慢慢放松掛籃后錨，直至拆除。行走走道下要用細(xì)砂墊實，并保證走道頂面與走船下面基本平行。走道為2cm鋼板。走道與走船間在行走時可加潤滑油或圓鋼滾軸以減小行走阻力。二榀主桁行走時一定要保持同步，必要時在橋面上劃出同步標(biāo)志，以方便操作。同

27、一墩身的兩只掛籃應(yīng)盡量保持同步。(8）測量控制a軸線控制每個梁段均用全站儀測放出中線，并報請測量監(jiān)理工程師驗收。b高程控制高程控制是懸澆箱梁能否順利合攏、成橋后線型是否符合設(shè)計要求最重要環(huán)節(jié)，要求在每個懸澆塊件頂端頂板及底板各設(shè)3個高程觀測點，在后續(xù)塊件施工時進行高程觀測。頂板觀測點要求澆筑完成后觀測（張拉前）、張拉后觀測（移掛籃前）、移掛籃后觀測（澆筑前）；施工n+1塊件時，除按上述要求進行觀測外，還應(yīng)觀測0n號塊件上的各點；底板觀測點主要是觀測掛籃撓度，每塊件澆筑前后各測一次即可，如數(shù)值穩(wěn)定，可不進行觀測。砼澆筑前在頂板設(shè)置橋面板砼厚度控制點，澆筑至頂面時，跟蹤測量橋面高程，如有偏差及時調(diào)

28、整。4.邊跨現(xiàn)澆段的施工4.1概況 邊跨箱梁現(xiàn)澆塊段，長6m，高1.9 m，箱梁混凝土45.4m3。4.2支架支架采用貝雷鋼管形式。使用鋼管型鋼制作成支承架，縱橫向貝雷片支承于支架上，形成模板平臺，在平臺上鋪設(shè)方木、竹膠板形成箱梁底模。本支架考慮了邊跨合攏段支架的接口。支架荷載混凝土自重(×1.18+11.9)×26=1220.4 KN。式中扣除了墩頂段混凝土自重，增加了邊跨合攏段的自重，以便在支架上進行合攏段的澆筑。該荷載對支架來說為均布荷載，沿長度方向的荷載集度q1=1220.4/(5.92-1.18+2)=181.1 KN/m模板自重，模板自重按1.5KPa計，模板折

29、算后的總寬度為10+1.85×2(外側(cè)模)+1.35×2(內(nèi)側(cè)模)+3.8(內(nèi)頂模)=20.2 m，則模板荷載集度為q2=1.5×20.2=30.3kN/m。人群和臨時施工荷載按1.5KPa計，計算寬度為橋面寬即10 m，則人群和臨時施工荷載集度為q3=2.5×10=25kN/m。貝雷片自重q4=40×0.3×9.8/(5.92-1.18+2)=17.5 kN/m?？偤奢d為q=qi=253.9 kN/m。其力學(xué)模型如下圖:則貝雷梁內(nèi)最大彎矩為M=ql2/8=878.1 kN.m(在邊跨合攏段澆筑前偏安全計算)。鋼管支點荷載R1=ql/

30、2(1+2a/l+a2/l2)(見鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊)=253.9×5.26/2×(1+2×1.48/5.26+1.482/5.262)=1096.4 kN鋼管支點為兩根400×10，每根鋼管的荷載為548.2KN。由0#托架計算可知,貝雷梁和鋼管強度均滿足要求。墩側(cè)預(yù)埋支點的荷載為R2= ql/2=667.8 KN，每個支點荷載為R2/2=333.9 KN。每個預(yù)埋支點由15根16螺紋鋼錨固，其提供的抗剪力T=15×3.14×16×16/4×175/1000=527.5 KN> R2/2，符合要求。由于河床土層

31、較軟，鋼管樁的承載力很難達(dá)到，為此鋼管樁下使用鋼護筒基礎(chǔ)，鋼護筒直徑為180cm。鋼護筒的入土深度按下式計算P=1/2（iliU+A0），忽略樁端承載力，則l=2P/U=2×548.2/(20×5.652)=9.7m，取鋼護筒入土10米。護筒頂用雙56#工字鋼制作橫梁，工字鋼與護筒間用加勁板加強，保證局部支承強度滿足要求。支架鋼管支承于工字鋼上。整個支架搭設(shè)完成后，進行預(yù)壓。預(yù)壓方法和0號塊支架相同，荷載加至施工荷載的100%，消除支架非彈性變形，并按實測的彈性變形量確定底模標(biāo)高和預(yù)拱度。5. 合攏段的施工5.1概況本橋有邊跨合攏段2個，中跨合攏段1個，每個合攏段混凝土體積

32、均為11.9m3。截面高均為190cm，合攏段長均為200cm。邊跨合攏段采用支架現(xiàn)澆施工，中跨合攏段采用吊架施工。合攏順序是先邊跨，后中跨。5.2施工流程檢查勁性骨架、鋼筋及預(yù)應(yīng)力管道制作試件測定試件壓漿施加合攏段預(yù)應(yīng)力封錨制做試塊水泥漿性能試驗安裝內(nèi)模澆注混凝土7#塊張拉、掛籃后退鋪設(shè)合攏段底模調(diào)整懸臂端高程測量檢查立側(cè)模鋼筋制作鋼筋預(yù)應(yīng)力束安裝安裝剛性支承臨時張拉合攏束 5.3施工方法1）邊跨合攏段（1）邊跨合攏段支架在原邊跨現(xiàn)澆段外，再接長一節(jié)，見邊跨現(xiàn)澆支架圖虛線部分。（2）合攏段注意事項 在合攏前要將懸臂端和現(xiàn)澆箱梁端面的高差調(diào)整到要求的范圍內(nèi)，本橋要求不大于15cm。調(diào)整的方法可

33、采用水箱加水。剛性支撐的施工要選擇一天的較低氣溫時段封焊。為減小箱梁體內(nèi)外溫差，在箱梁頂面覆蓋土工布。合攏混凝土澆筑時間選在一天中的最氣溫時段，即臨晨25時。混凝土強度達(dá)到90%設(shè)計強度且齡期達(dá)到5天以上時，張拉全部合攏束并壓漿。預(yù)應(yīng)力張拉結(jié)束后及時拆除邊跨現(xiàn)澆段支架。2）中跨合攏段（1）吊架 利用一個墩上的掛籃在7#塊澆筑并張拉后，繼續(xù)向前移，跨過合攏段。并用另一墩上7#塊預(yù)留的吊帶孔錨固掛籃底板的前橫梁，形成吊架。在掛籃底板上鋪設(shè)方木、竹膠板形成合攏段底模，側(cè)模使用掛籃側(cè)模。另外鋪設(shè)底模為的是使箱梁底板平順，防止原底板因長度較大，不易貼合，從而在底板上形成錯臺。（2）中跨合攏注意事項 邊跨

34、合攏完成后，體系已從雙懸臂轉(zhuǎn)變成單懸臂，體系自身已轉(zhuǎn)變靜定結(jié)構(gòu)，因此在進行中跨合攏前應(yīng)拆除臨時支撐，以逸產(chǎn)生次應(yīng)力。在剛性支撐安裝前，要調(diào)整合攏高差至小于15cm。調(diào)整方法是通過水箱壓重。剛性支撐的焊接和合攏溫度的選擇同邊跨合攏段。合攏段混凝土澆筑后永久鋼束張拉前，應(yīng)盡量減小箱梁懸臂的日照溫差，為此采用土載布覆蓋整個箱梁并經(jīng)常灑水，混凝土達(dá)到要求的強度和齡期后立即張拉永久連續(xù)鋼束。合攏溫度控制在15±5。6 .鋼筋及預(yù)應(yīng)力筋管道加工及安裝鋼筋綁扎的順序為：底板腹板頂板。鋼筋要有出廠質(zhì)量證明書和試驗報告單，并按規(guī)范要求的頻率進行抽驗，按不同規(guī)格掛牌堆放，為避免銹濁和污染，鋼筋、鋼絞線堆

35、放在專設(shè)的鋼筋棚內(nèi)。鋼筋下料、加工在岸上鋼筋工場內(nèi)完成，要求嚴(yán)格按審核后的圖紙加工，如有疑問及時反映，待疑問澄清后再進行下料加工。加工成型的鋼筋運至墩位后由塔吊吊運至墩頂，然后在墩頂進行綁扎。鋼筋成型過程中，盡量不采用點焊，否則很容易燒傷模板的表面，影響模板的使用壽命，且容易損壞波紋管。箱梁內(nèi)部構(gòu)造鋼筋復(fù)雜，波紋管較密，鋼筋安裝與管道相抵觸時，適當(dāng)調(diào)整鋼筋位置，不能切斷鋼筋。為保證鋼筋保護層的厚度，鋼筋與模板之間梅花形布置與梁體同標(biāo)號的砼墊塊。A、普通鋼筋施工對圖紙復(fù)核后繪出加工圖，加工時同一類型的鋼筋按先長后短的原則下料，鋼筋用彎折機加工后與大樣圖核對，并據(jù)各鋼筋所在部位的具體情況對細(xì)部尺寸

36、和形狀做適當(dāng)調(diào)整。主鋼筋采用電弧搭接焊，焊接時級鋼筋采用T422焊條，而對于級鋼筋則必須采用J506以上電焊條。.鋼筋由工地集中加工制成半成品，運到現(xiàn)場。.0#塊鋼筋分兩次綁扎。第一次：安放底板鋼筋，布置腹板和隔板鋼筋第二次：安放箱梁頂板鋼筋，縱向預(yù)應(yīng)力管道及鋼束。.由于底板較厚，須在底板鋼筋上下層間設(shè)立架立鋼筋，為保證縱橫向預(yù)應(yīng)力管道的位置正確，也應(yīng)在頂板兩層鋼筋之間設(shè)置架立筋和防浮鋼筋，以固定預(yù)應(yīng)力筋管道。d.鋼筋的接長采取搭接焊接頭。B、預(yù)應(yīng)力管道安裝.縱向預(yù)應(yīng)力管道采用金屬波紋管，以減少管道摩擦系數(shù)。確保管道壓漿飽滿。b.頂板、腹板內(nèi)有大量的預(yù)應(yīng)力管道，為了不使預(yù)應(yīng)力管道損壞，一切焊接

37、應(yīng)放在預(yù)應(yīng)力管道埋置前進行，管道安置后盡量不焊接，若需要在波紋管上施工電焊時，下墊鐵皮，防止焊渣損壞波紋管。c.當(dāng)普通鋼筋與預(yù)應(yīng)力管道位置有沖突時，應(yīng)移動普通鋼筋位置，確保預(yù)應(yīng)力管道位置正確，但禁止將鋼筋截斷。d.縱向預(yù)應(yīng)力管道安裝：波紋管安裝質(zhì)量是確保預(yù)應(yīng)力體系質(zhì)量的重要基礎(chǔ)，施工中要千萬注意。如果發(fā)生堵塞使預(yù)應(yīng)力筋不能順利通過而進行處理，將直接影響施工進度及工程質(zhì)量，影響橋梁使用壽命，因此必須嚴(yán)格施工過程控制，保證灌注混凝土后波紋管不漏、不堵、不偏不變形，將在施工中采取如下措施予以保證：1）、 所有的預(yù)應(yīng)力管道必須設(shè)置橡膠內(nèi)襯后才能進行混凝土澆筑，橡膠內(nèi)襯管的直徑比波紋管內(nèi)徑小3

38、-5mm，放入波紋管后應(yīng)長出50cm左右，在混凝土初凝時將橡膠內(nèi)襯管拔出20cm左右，在終凝后及時將橡膠內(nèi)襯管拔出、洗凈。2）、 所有的預(yù)應(yīng)力管均應(yīng)在工地根據(jù)實際長度截取。減少施工工序和損傷的機會，把好材料第一關(guān)。3）、 波紋管使用前應(yīng)進行嚴(yán)格的檢查，是否存在破損，及檢查咬口的緊密性，發(fā)現(xiàn)損傷無法修復(fù)的堅決廢棄不用。4）、 安裝波紋管前要去掉端頭的毛刺、卷邊、折角，并認(rèn)真檢查，確保平順。5）、 波紋管定位必須準(zhǔn)確，嚴(yán)防上浮、下沉和左右移動，其位置偏差應(yīng)在規(guī)范要求內(nèi)，波紋管定位用鋼筋網(wǎng)片與波紋管的間隙不應(yīng)大于3mm，設(shè)置間距：直線段不大于1m，曲線段不大于

39、0.5m。波紋管軸線必須與錨墊板垂直。當(dāng)管道與普通鋼筋發(fā)生位置干擾時，可適當(dāng)調(diào)整普通鋼筋位置以保證預(yù)應(yīng)力管道位置的準(zhǔn)確，但嚴(yán)禁截斷。6）、波紋管接頭長度取30cm，兩端各分一半，其中留做下次銜接的一端，應(yīng)將該端的2/3部分即約10cm放入本次澆筑的混凝土中，另外1/3露出本次澆筑的混凝土以外，這樣做的目的是即使外露部分被損壞，還有里面的接頭可以利用。波紋管接頭要用塑料帶纏繞以免在此漏漿。7）、被接的兩根波紋管接頭應(yīng)相互頂緊，以防穿束時在接頭薄弱處的波紋管被束頭帶出而堵塞管道。8）、電氣焊作業(yè)在管道附近進行時，要在波紋管上覆蓋濕麻袋或薄鐵皮等，以免波紋管被損傷。9）、施工中要注意避免鐵件等尖銳物

40、與波紋管的接觸，保護好管道。混凝土施工前仔細(xì)檢查管道，在施工時注意盡量避免振搗棒觸及波紋管，對混凝土深處的如腹板波紋管、鋸齒板處波紋管要精心施工，仔細(xì)保護，要絕對保證這些部位的波紋管不出現(xiàn)問題。 7. 混凝土澆筑和養(yǎng)生因鋼筋和頂板的縱向鋼絞線布置較密集，砼配合比設(shè)計時除滿足強度、和易性要求外，還需要有很好的流動性，以保證砼順利穿過鋼筋和縱向鋼絞線的空間?；炷翝仓?，認(rèn)真檢查模板支撐情況，模板堵漏質(zhì)量，鋼筋綁扎及保護層的設(shè)置，預(yù)埋件，預(yù)留孔洞位置的準(zhǔn)確性，模內(nèi)有無雜物；填寫分項施工質(zhì)量檢驗表，并經(jīng)監(jiān)理工程師確認(rèn)后方可開始澆筑施工。鋼筋綁扎及模板安裝通過驗收后，澆筑混凝土。混凝土通過砼罐車運至現(xiàn)

41、場，由砼泵車運送到位。砼采用一套自動計量拌和站集中拌和，三輛砼罐車運送混凝土，一臺砼汽車泵和一臺地泵配合布料。 試驗人員現(xiàn)場跟班作業(yè)，隨時測定坍落度和和易性變化情況，及時通知攪拌站進行調(diào)整?；炷琳駬v人員要定人、定位、定責(zé)，分工明確，尤其是鋼筋密布部位、端模、拐（死）角及新舊砼連接部位指定專人進行搗固。澆筑順序：先對稱的澆筑底板，從兩側(cè)腹板處向中央推進，以防發(fā)生裂紋，平衡對稱施工。底板澆筑完以后，將表面的模板及與腹板和橫隔板相交處的模板固定后，開始澆筑腹板兩側(cè)及橫隔板，要嚴(yán)格對稱的澆筑，每次澆筑均應(yīng)一次連續(xù)澆筑完畢，不得中斷，砼分層澆筑，每層宜3040cm厚。砼振搗以插入式振搗為主，腹板和橫隔

42、板的振搗主要以在腹板內(nèi)模位置開天窗為主。對鋼筋和波紋管密集處輔以小型30mm的振動棒進行振搗。插入振搗厚度以30cm厚為宜，要垂直等距離插入到下一層510cm左右，其間距不得超過60cm。砼振搗嚴(yán)格按照規(guī)范進行，要求表面泛漿，不再冒氣泡，砼不再下沉。施工人員一定邊振搗、邊觀察，防止漏振或過振，技術(shù)人員跟班作業(yè)。搗固砼時，應(yīng)避免振動棒與波紋管接觸振動，砼搗固后，要立即對管道進行檢查。未振搗完前，禁止操作人員在砼面上走動，否則會引起管道下垂，促使砼“擱空”、“假實”現(xiàn)象發(fā)生。澆筑完成后，應(yīng)立即用土工布覆蓋，并灑水自然養(yǎng)護，保持土工布濕潤。拆模后，應(yīng)對砼表面灑水養(yǎng)護，灑水養(yǎng)護時間應(yīng)符合下表要求：混凝

43、土撒水養(yǎng)護時間表環(huán)境相對濕度60%60%-90%90%灑 水 天 數(shù)147可不灑水當(dāng)環(huán)境溫度低于5時, 不得對砼灑水。梁體張拉的檢查試件，要存放在梁頂上與梁體同環(huán)境養(yǎng)護。0號段內(nèi)預(yù)應(yīng)力筋布置復(fù)雜、非預(yù)應(yīng)力筋密集，要求一次灌注成型，施工難度大。為保證施工質(zhì)量，擬采取如下措施：1）、拌和站的拌合能力和砼罐車的運送能力，以滿足在最早灌注的混凝土初凝前灌注完0#段的全部混凝土為控制標(biāo)準(zhǔn)。2）、0號段混凝土數(shù)量，結(jié)合混凝土振搗所用時間和砼罐車運輸混凝土的能力，將0號段混凝土的初凝時間定為12h右，將坍落度控制在14cm左右。為此，將在混凝土中摻加高效減水劑，粗骨料采用525mm級配良好的碎石。3）、混凝

44、土灌注分層厚度為40cm左右。4）、混凝土灌注順序：橫隔板腹板底板橫隔板腹板及頂板四周。灌注時要前后左右基本對稱進行。5）、混凝土搗固采用50和30插入式振搗器。鋼筋密集處用小振搗棒，鋼筋稀疏處用大振搗棒。振動棒移動距離不得超過振動棒作用半徑的l.5倍。振搗棒的作用半徑需經(jīng)試驗確定。6）、對搗固人員要認(rèn)真劃分施工區(qū)域，明確責(zé)任，以防漏搗。振搗腹板疑土?xí)r，振搗人員要從預(yù)留“天窗”進入腹板內(nèi)搗固?！疤齑啊痹O(shè)在內(nèi)模和內(nèi)側(cè)鋼筋網(wǎng)片上，每2m左右設(shè)一個，混凝土灌注至“天窗”前封閉。7）、混凝土灌注前先將原墩頂混凝土面用水或高壓風(fēng)沖洗干凈。木模板用水泡脹，防止其干燥吸水。混凝土運至泵車前，試驗人員要檢查混

45、凝土的坍落度、和易性，如不合適要通知拌和站及時調(diào)整。8）、在頂板混凝土澆注完成后，用插入式振搗器對頂腹板接縫處進行充分的二次振搗，確保連接處密實、可靠。9）、混凝土灌注結(jié)束后，要加強對梁段包括箱梁內(nèi)側(cè)和外側(cè)的撒水養(yǎng)護。砼澆筑注意事項：1）、鋼筋、模板經(jīng)監(jiān)理工程師檢查合格后，才能澆筑砼。2）、因梁體砼強度及外觀質(zhì)量要求高，對砼原材料的選用要嚴(yán)格要求，特別要嚴(yán)格控制砂石料的含泥量，石子要求無黃皮水銹。砂石料進場前，對材料進行試驗，確保不合格的材料不予進場。對不符合質(zhì)量要求的砂、石料立即清除出施工現(xiàn)場。每批水泥進場時，必須有出廠檢驗報告單，同時工地試驗室以100噸為一批進行取樣試驗，不足100噸仍按

46、一批進行試驗，合格后方可使用。施工中，采用高效緩凝早強減水劑，在施工中，嚴(yán)格的控制摻入量。減水劑應(yīng)專庫存放，不能直接存放于施工現(xiàn)場。3）、混凝土配合比的要求施工前，由試驗室專門做出理論配合比，施工中按現(xiàn)場條件定出施工配合比，嚴(yán)格按該配合比進行配料、拌和，并嚴(yán)格控制坍落度。4）、砼采用全斷面斜向分段、水平分層連續(xù)澆筑。5）、澆筑完砼后，梁表面要及時覆蓋土工布灑水養(yǎng)生，箱內(nèi)也要采取灑水或蓄水養(yǎng)生。在每次澆筑砼時，均要制作足夠的試件，其中一部分與梁體同條件養(yǎng)護，以準(zhǔn)確測定梁體的實際強度，為張拉和拆模時的梁體砼強度提供依據(jù)。6）、混凝土養(yǎng)護時要控制梁內(nèi)外的溫差，防止溫差過大而引起混凝土的裂縫。必要時需

47、采取通風(fēng)冷卻箱內(nèi)溫度。振搗、運輸、用電、用水等都要有備用設(shè)備，以備急用，混凝土要提前多次同條件進行試驗，確保質(zhì)量?；炷恋馁|(zhì)量、拌和、振搗，有專人控制，跟班作業(yè)，控制混凝土的性能坍落度8.模板拆除為防止混凝土裂縫和邊棱破損，并滿足局部強度要求，按設(shè)計混凝土強度達(dá)到25Mpa時，即可拆除側(cè)模；混凝土強度達(dá)到30Mpa時，即可拆除頂模板。支架應(yīng)在預(yù)應(yīng)力張拉后方可拆除。卸架時應(yīng)先卸懸臂部分，再從跨中向兩邊卸架。同一聯(lián)內(nèi)第三孔以后應(yīng)保證澆筑梁段前有不少于兩孔支架未拆除。9.穿束預(yù)應(yīng)鋼鉸線制作：每根預(yù)應(yīng)力鋼鉸線應(yīng)標(biāo)簽以編號及盤號或使用鋼材的號碼，鋼絞線不得扭折、絞旋，不得松散，且每根鋼絞線在構(gòu)件每端要易

48、于識別。因在兩端同時張拉，鋼絞線下料長度應(yīng)把兩端工作長度計算在內(nèi)，張拉后鋼絞線的切割用高速手砂輪切割機，最終外露部分切割自錨具長度為35mm。在穿束之前要做好以下準(zhǔn)備工作：（1）清除錨頭上的各種雜物以及多余的波紋管。（2）用高壓水沖洗孔道。（3）在干凈的水泥地坪上編束，以防鋼束受污染。（4）卷揚機上的鋼絲繩要換成新的并要認(rèn)真檢查是否有破損處。（5）在編束前應(yīng)用專用工具將鋼束梳一下，以防鋼絞線絞在一起。（6）將鋼束端頭做成圓錐狀，用電焊焊牢，表面要用砂輪修平滑，以防鋼束在波紋管接頭處引起波紋管翻卷，堵塞孔道。將鋼絲繩系在高強鋼絲上，用人工先將高強鋼絲拉過孔道，然后將鋼絲繩頭用12的半圓鋼環(huán)與鋼束

49、頭焊接而接在一起，開啟卷揚機將鋼束徐徐拉過孔內(nèi)，在鋼束頭進孔道時，用人工協(xié)助使其順利入孔。如果在鋼束穿進過程中堵塞，要立即停止，查準(zhǔn)堵塞管位置，鑿開混凝土清除管道內(nèi)的堵管雜物，仍繼續(xù)用卷揚機將束拖過孔道。10.預(yù)應(yīng)力鋼鉸線張拉在混凝土強度達(dá)到允許張拉強度后，方可進行預(yù)應(yīng)力鋼鉸線張拉。預(yù)應(yīng)力鋼鉸線張拉嚴(yán)格按照設(shè)計圖紙?zhí)峁┑膹埨樞蚝蛷埨刂茟?yīng)力進行。張拉設(shè)備在使用前須進行檢查和校核。張拉工藝時遵循均勻?qū)ΨQ原則，先張拉底板束，然后張拉腹板束。預(yù)應(yīng)力鋼束每個斷面的斷絲率不得大于該斷面鋼絲總數(shù)的1%，且不允許整根鋼鉸線被拉斷。預(yù)應(yīng)力張拉采用雙控，以張拉力進行控制，以伸長量進行校核，實際伸長量值與理論伸

50、長值之差若超過06%應(yīng)暫停張拉，查明原因并采取措施加以調(diào)整后，再繼續(xù)張拉。預(yù)應(yīng)力鋼材張拉時理論伸長值：=P·L/Ag·Eg式中P為預(yù)應(yīng)力鋼材平均張拉力（N）L為預(yù)應(yīng)力鋼材長度（cm）Eg為預(yù)應(yīng)力鋼材彈性模量（N/mm2）Ag為預(yù)應(yīng)力鋼材截面面積（mm2）具體計算方法見JTJ041-2000公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范條文說明。預(yù)應(yīng)力鋼絞線實際伸長值=L1+L2 ，L1為從初應(yīng)力至最大張拉力間的實測伸長值，L2為初應(yīng)力時的推算伸長值，采用相鄰級預(yù)拉力伸長值。張拉設(shè)備校核：張拉機具與錨具配套使用，在進場使用前進行檢查與校核，每臺千斤頂與壓力表、壓力盒、測力計及其他裝置，應(yīng)具有±

51、;1%的讀數(shù)精度。壓力表精度不應(yīng)低于1.5級。千斤頂一般使用超過6個月或200次，以及在使用中出現(xiàn)不正常現(xiàn)象時，應(yīng)重新校準(zhǔn)。鋼鉸線張拉操作程序為：0初應(yīng)力（10%15%con）con（持荷2分鐘錨固）con為張拉控制應(yīng)力（含錨口摩阻損失）。鋼鉸線張拉具體操作方法：將預(yù)應(yīng)力鋼絞線束穿入及相應(yīng)孔道中；在錨墊板上劃出錨具輪廓的準(zhǔn)確位置。將每根鋼鉸線從相應(yīng)錨具孔中穿過，調(diào)整好錨具位置，放入夾片；將張拉千斤頂調(diào)整到正確位置，安裝好臨時夾具、夾片；啟動電動油泵，使兩端張拉千斤頂開始同時張拉鋼絞線達(dá)到初應(yīng)力后張拉千斤頂液壓缸暫停進油，在兩端鋼鉸線上精確地標(biāo)出測量伸長量的起點標(biāo)記；張拉千斤頂液壓缸繼續(xù)進油，兩

52、端同時分級加載張拉，張拉力和延伸量的讀數(shù)在張拉過程中分階段讀出，直至達(dá)到設(shè)計張拉應(yīng)力，持荷2分鐘，兩端測伸長量；然后張拉千斤頂回油，錨具自錨，卸頂；預(yù)應(yīng)力張拉過程中認(rèn)真填寫詳細(xì)的張拉記錄。11.孔道壓漿為了避免預(yù)應(yīng)力筋銹蝕，施加預(yù)應(yīng)力后24小時內(nèi)，應(yīng)進行孔道壓漿。壓漿采用52.5級硅酸鹽水泥，所用水泥齡期不超過一個月。壓漿水泥漿水灰比不大于0.4，為減少收縮，可摻入符合要求的專用膨脹劑，壓漿標(biāo)號不得低于40號，水泥漿稠度控制在1418s之間。本工程采用二次壓漿法，每次壓漿時一端作壓漿孔另一端作排氣孔，壓漿采用活塞式壓漿泵。具體操作程序如下：（1）用水泥制漿攪拌機制備符合要求的水泥漿。首先將水加

53、入拌和機內(nèi)，再放入水泥，經(jīng)充分拌和后摻入摻加劑（如果需要），拌和應(yīng)至少2min，直至達(dá)到均勻的稠度為止。然后將壓漿泵輸出管與一根壓漿管的甲端相連接；（2）啟動活塞式壓漿泵由甲端進漿，從乙端排氣（壓漿排氣管出口在壓漿過程中應(yīng)高于管道不小于50cm），直到乙端排氣孔流出符合規(guī)定稠度的濃漿后，關(guān)閉乙端閥門，并保持不小于0.5Mpa的一個穩(wěn)壓期，該穩(wěn)壓期不少于2min，然后關(guān)閉甲端閥門；（3）間隔3045min，再從乙端壓漿，從甲端排氣（壓漿排氣管出口在壓漿過程及漿初凝前應(yīng)高于管道不小于50cm），直到甲端排氣孔流出符合規(guī)定稠度的濃漿后，關(guān)閉甲端閥門，并保持不小于0.5Mpa的一個穩(wěn)壓期，該穩(wěn)壓期不少

54、于2min，關(guān)閉乙端閥門。（4）壓漿施工過程中填寫完備的壓漿記錄，包括每個管道的壓漿日期、水灰比及摻加料、壓漿壓力、障礙事故細(xì)節(jié)及需要補做的工作。（5）壓滿漿的管道應(yīng)進行保護，使在一天內(nèi)不受振動，管道內(nèi)水泥漿注入后期48小時內(nèi)，結(jié)構(gòu)混凝土溫度不得低于5，否則應(yīng)采取保溫措施；當(dāng)白天氣溫高于35時，壓漿宜在夜間進行。三.施工過程中主要技術(shù)控制方案1、施工監(jiān)控本橋由業(yè)主委托監(jiān)控單位進行監(jiān)控。根據(jù)設(shè)計圖紙?zhí)峁┑氖┕すば虺醪酱_定監(jiān)測工況，如施工階段有變化，則相應(yīng)調(diào)整。本橋監(jiān)控工況見附表，根據(jù)三跨連續(xù)梁橋的施工特點，其整個施工過程大致可分為3個階段：l 橋墩及現(xiàn)澆梁段施工階段本階段的主要任務(wù)是建立各種測量

55、數(shù)據(jù)的初始值，預(yù)埋箱梁根部應(yīng)力及溫度測試傳感器，讀取初讀數(shù)，并按工況對已埋測點進行應(yīng)力、溫度和位移測量。l 循環(huán)懸臂澆注施工階段采用標(biāo)準(zhǔn)的連續(xù)梁橋三階段觀測法，即以掛籃的前移定位至梁段內(nèi)預(yù)應(yīng)力筋張拉完成為一個施工周期，在每周期內(nèi)，于掛籃前移后，澆筑混凝土后和預(yù)應(yīng)力筋張拉后各觀測一次。1）按照預(yù)報的掛籃定位標(biāo)高定位掛籃，掛籃定位必須在午夜0點至清晨7點之間完成，測量定位掛籃標(biāo)高并記錄溫度，經(jīng)監(jiān)理簽認(rèn)后交業(yè)主，以向監(jiān)測監(jiān)控項目組提供掛籃的定位測量結(jié)果。監(jiān)測監(jiān)控項目組分析測量結(jié)果，如需調(diào)整，給出調(diào)整后的掛籃定位標(biāo)高。2）澆注混凝土前，測量懸臂前端梁段的高程測點，并對施工單位掛籃定位標(biāo)高進行復(fù)測。3）

56、澆筑完混凝土后第二天測量最接近懸臂前端的三個梁段上的高程測點，測量本梁段端部梁底和預(yù)埋在梁頂?shù)臏y點標(biāo)高，建立測點與梁底標(biāo)高的關(guān)系，測量控制截面測點應(yīng)力，報監(jiān)控，由監(jiān)控計算、整理后報監(jiān)理簽收。梁頂標(biāo)高4）監(jiān)理方檢查斷面尺寸準(zhǔn)確性，并統(tǒng)計澆筑混凝土過程中澆筑方量，向監(jiān)測監(jiān)控項目組提供梁段混凝土超重的情況。5）張拉主梁內(nèi)預(yù)應(yīng)力筋，測量最接近懸臂前端的三個梁段上的高程測點，測量控制截面測點應(yīng)力，報監(jiān)理簽收。6）監(jiān)測監(jiān)控項目組根據(jù)上一施工周期標(biāo)高測量值、應(yīng)力測量值進行計算，預(yù)報下一施工周期的掛籃定位標(biāo)高。7）預(yù)報標(biāo)高報監(jiān)理簽收，并轉(zhuǎn)給各相關(guān)單位，如預(yù)報標(biāo)高與原設(shè)計值存在較大偏差應(yīng)經(jīng)設(shè)計單位與控制單位會簽后報項目辦簽收，項目辦認(rèn)同后轉(zhuǎn)給監(jiān)理單位；8）監(jiān)理將上述預(yù)報標(biāo)高最后核定后下指令交施工單位執(zhí)行。l 合攏及合攏后施工階段1）在澆注邊跨現(xiàn)澆段施工完成后，測量所有已澆注梁段高程測點、測量控制截面測點應(yīng)力，報監(jiān)理簽收；2）在中跨合