單順序閥切換總結(jié)報(bào)告

1、#1、#2機(jī)組主汽輪機(jī)汽機(jī)單一順閥切換總結(jié)報(bào)告運(yùn)行部2005年3月23日試驗(yàn)名稱：汽輪機(jī)單閥控制一順序閥控制切換試驗(yàn)?zāi)康模候?yàn)證機(jī)組在正常運(yùn)行中進(jìn)行單一順閥切換的經(jīng)濟(jì)性試驗(yàn)范圍：1/2號(hào)機(jī)組時(shí)間：#1機(jī)2005年3月3日，#2機(jī)2005年3月10日試驗(yàn)過程5.1順序閥的調(diào)門開啟順序是#1和#2、#4、#5、#6、#3閥。5.2進(jìn)行切換的過程中，未出現(xiàn)負(fù)荷下降的情況。5.4在由單閥控制切換至順序閥控制時(shí)，未出現(xiàn)振動(dòng)、軸向位移等急劇變化。5.5在由單閥切換至順序閥控制時(shí)，在255MVW近，#2軸承振動(dòng)高0.145mm270M恢動(dòng)下降,300MW動(dòng)0.116mm實(shí)驗(yàn)結(jié)果#1機(jī)組閥切換開始時(shí)間閥切換結(jié)束

2、時(shí)間負(fù)荷變化量主汽壓力/溫度變化軸向位移變化量振動(dòng)變化量差脹變化量調(diào)節(jié)級(jí)溫度受化值12:0912:1324/0.50.0350.0170.2317#2機(jī)組閥切換開始時(shí)間閥切換結(jié)束時(shí)間負(fù)荷變化量主汽壓力/溫度變化軸向位移變化量振動(dòng)變化量差脹變化量調(diào)節(jié)級(jí)溫度受化值13:1513:1740.7/00.0410.30.241試驗(yàn)結(jié)論：在試驗(yàn)過程中，在升負(fù)荷時(shí)，#1機(jī)組在升至255MVW,#2瓦振動(dòng)過大，達(dá)至0.145mm為檢查機(jī)組經(jīng)濟(jì)性，繼續(xù)升負(fù)荷。在變負(fù)荷時(shí)，在250-270MW順序閥控制應(yīng)快速通過不應(yīng)保持，開門滑壓防止振動(dòng)繼續(xù)增大。經(jīng)濟(jì)效率計(jì)算總體趨勢(shì)看，順序閥減小高壓供汽閥門節(jié)流損失，汽機(jī)效率及

3、機(jī)組煤耗有很大降低，大大降低煤消耗(具體數(shù)值詳見附錄五、附錄六).根據(jù)300MW級(jí)汽輪機(jī)運(yùn)行導(dǎo)則關(guān)于蒸汽參數(shù)允許偏差控制汽缸溫降率一般不超過11.5C/h,根據(jù)大型汽輪發(fā)電機(jī)組轉(zhuǎn)軸振動(dòng)位移限值表規(guī)定，#1、#2機(jī)組汽機(jī)振動(dòng)符合相對(duì)位移(0.12-0.165mm)、絕對(duì)位移(0.15-0.2mm)限值規(guī)定內(nèi)，可以長(zhǎng)期運(yùn)行，但應(yīng)加強(qiáng)油質(zhì)監(jiān)督及過濾，加強(qiáng)運(yùn)行調(diào)整減小機(jī)組振動(dòng)、降低缸體溫差變化上多做工作。單/多閥控制及節(jié)流調(diào)節(jié)/噴嘴調(diào)節(jié)，是DEHH置中的一個(gè)主要功能。所謂節(jié)流調(diào)節(jié)即把六個(gè)高壓調(diào)門一同進(jìn)入同步控制，在這種運(yùn)行方式下，所有閥門處于節(jié)流狀態(tài)，對(duì)于汽輪機(jī)運(yùn)行初期，使汽輪機(jī)各部件獲得均勻加熱較為

4、有利。在噴嘴調(diào)節(jié)運(yùn)行時(shí)，調(diào)節(jié)汽閥按照預(yù)先設(shè)定的順序開啟，僅有一個(gè)調(diào)節(jié)汽閥處于節(jié)流狀態(tài)，其余均處于全開或全關(guān)狀態(tài)，這種調(diào)節(jié)發(fā)生可改善汽機(jī)的效率。通過改變閥門控制運(yùn)行方式，參照沙角A電廠300MWL組試驗(yàn)結(jié)論與德州電廠滑壓曲線，在變負(fù)荷下順序閥控制與單閥控制的經(jīng)濟(jì)性和滑壓運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性分析比較，順序閥控制方式較單閥控制方式的熱耗率要低，采用多閥控制方式降低供電煤耗。我公司投產(chǎn)初期一直使用單閥控制運(yùn)行方式，在部分負(fù)荷下，調(diào)節(jié)級(jí)全周進(jìn)汽的載荷小于在部分進(jìn)汽時(shí)的載荷，同時(shí)在全周進(jìn)汽的葉片溫度較高，這對(duì)葉根和輪緣部位的機(jī)械載荷均勻分布有利。盡管現(xiàn)在大多數(shù)大型汽輪機(jī)具有全電調(diào)調(diào)門控制系統(tǒng)，但由于運(yùn)行習(xí)慣、控制

5、方便、金屬溫度變化小等原因，運(yùn)行操作人員將汽輪機(jī)調(diào)節(jié)汽閥選為單閥的控制方式。單閥控制屬于節(jié)流配汽方式，相對(duì)于順序閥控制（噴嘴配汽）來說，會(huì)帶來一定的經(jīng)濟(jì)損失。順序閥控制的熱耗率最低。米用單閥控制，運(yùn)行人員一般將機(jī)組所有的調(diào)速汽門都參與負(fù)荷控制，這時(shí)機(jī)組在中間負(fù)荷范圍內(nèi)運(yùn)行，單閥控制比順序閥控制的熱耗率更局。在負(fù)荷變化同時(shí)，蒸汽溫度的最大波動(dòng)發(fā)生在周壓缸的第一級(jí)，通流部分的蒸汽溫度也發(fā)生變化，這時(shí)候轉(zhuǎn)子中的熱應(yīng)力決定于負(fù)荷變化的大小和速度。第一級(jí)蒸汽溫度的變化量又與調(diào)節(jié)閥的運(yùn)行方式有關(guān)，負(fù)荷變化有以下控制方式：順序閥、單閥、滑壓方式。低負(fù)荷下，鍋爐特性的不穩(wěn)定，選擇10000次循環(huán)推薦值或其他選

6、定的循環(huán)壽命的負(fù)荷變化率，必須考慮進(jìn)汽參數(shù)對(duì)于第一級(jí)溫度的影響。根據(jù)變負(fù)荷推薦值一滑壓和順序閥方式圖表確定選擇那一種運(yùn)行控制方式。合理選擇和使用閥門控制方式，運(yùn)行人員能夠在各種運(yùn)行階段盡量減小第一級(jí)溫度變化，這樣轉(zhuǎn)子和其他零件的熱應(yīng)力減小，升速、同步、帶低負(fù)荷用單閥控制，使零件的加熱和膨脹比較均勻，確保機(jī)組運(yùn)行安全可靠。單閥部分負(fù)荷下調(diào)節(jié)級(jí)溫度高于順序閥4256C以上，隨著負(fù)荷增大，溫差減小，在低負(fù)荷順序閥運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性高于單閥和滑壓方式，負(fù)荷變化所需時(shí)間長(zhǎng)，滑壓運(yùn)行第一級(jí)蒸汽溫度變化小，允許較快變化負(fù)荷。單閥切向順序閥方案一提出，得到了公司于總的極大關(guān)注與支持，多次親白例會(huì)組織專業(yè)人員討論、研究

7、解決許多難題，對(duì)于投入后的經(jīng)濟(jì)性、可行性、投切安全措施等給予大量指導(dǎo)。經(jīng)過試驗(yàn)確定切換工況：機(jī)組運(yùn)行在180MV荷，控制主汽壓力在13.514.0MPa主汽溫度在520530C,六個(gè)調(diào)整汽門的開度一致；功率反饋回路投入，壓力反饋回路和轉(zhuǎn)速反饋回路切除。提前組織現(xiàn)場(chǎng)運(yùn)行人員熟悉學(xué)習(xí)閥切換方案，掌握操作注意事項(xiàng)及做好危險(xiǎn)點(diǎn)分析工作，注意軸向位移、振動(dòng)、差脹和調(diào)節(jié)級(jí)溫度變化。完善機(jī)組切換后運(yùn)行參數(shù)如主汽壓力、負(fù)荷、主再熱蒸汽溫度、單順序閥切換負(fù)荷等運(yùn)行調(diào)整規(guī)定并制訂鶴電300MW機(jī)組變負(fù)荷滑壓運(yùn)行經(jīng)濟(jì)分析試驗(yàn)方案，通過試驗(yàn)確定機(jī)組安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行負(fù)荷-壓力曲線。在#1機(jī)（2005年3月3日）、#2（20

8、05年3月10日）機(jī)組閥切換操作過程中，于總、李總親白到場(chǎng)進(jìn)行監(jiān)督、指導(dǎo)，同其它專業(yè)人員一起圓滿地檢驗(yàn)了汽輪機(jī)單閥順序閥切換操作過程。在由單閥控制切換至順序閥控制時(shí)，未出現(xiàn)振動(dòng)、軸向位移等急劇變化，切換時(shí)間上#1機(jī)用時(shí)4分鐘，#2機(jī)組用時(shí)2分鐘，#2機(jī)組汽缸溫度、振動(dòng)等變化遠(yuǎn)小于#1機(jī)組，這于DEHB件功能及機(jī)組安裝、檢修維護(hù)水平息息相關(guān)。#1機(jī)組在今后DE阪造時(shí)應(yīng)進(jìn)行更改以實(shí)現(xiàn)較好切換效果。經(jīng)過單閥順序閥切換前后煤耗、效率、熱耗的分析對(duì)比，機(jī)組效率提高0。7%熱耗降低了180g/kwh,煤耗降低3g以上。順序閥控制比單閥控制熱耗明顯減少，效率有所增加。而且順序閥控制熱耗和效率變化比較平穩(wěn)，順

9、序閥控制比單閥控制高壓缸效率提高較大，原因是順序閥控制在低負(fù)荷時(shí)由于只有一個(gè)調(diào)節(jié)汽門處于節(jié)流調(diào)節(jié)狀態(tài)，而節(jié)流調(diào)節(jié)則是六個(gè)調(diào)節(jié)汽門均處于節(jié)流調(diào)節(jié)狀態(tài)，節(jié)流損失較大。另外可以看出，機(jī)組在180MWl荷時(shí)調(diào)節(jié)級(jí)效率明顯低于210MVfe荷時(shí)調(diào)節(jié)級(jí)效率，這是由于負(fù)荷增大，節(jié)流損失逐步在減少的緣故。因此可以得出結(jié)論，順序閥控制比單閥控制時(shí)機(jī)組經(jīng)濟(jì)性提高，尤其是在低負(fù)荷時(shí)。閥切換中今后注意問題：?jiǎn)伍y向順序閥切換時(shí)，功率調(diào)節(jié)回路必須投入，減少機(jī)組負(fù)荷擾動(dòng)同時(shí)也考驗(yàn)了調(diào)速系統(tǒng)工作可靠性；選擇切換負(fù)荷時(shí)應(yīng)充分考慮低負(fù)荷180MWT壓高壓調(diào)節(jié)汽門開度不宜過小，防止小機(jī)調(diào)門擺動(dòng)主汽壓選擇13。5-14M順序閥向單閥

10、切換時(shí)，功率調(diào)節(jié)回路必須投入，減少機(jī)組負(fù)荷擾動(dòng)同時(shí)選擇切換負(fù)荷195MM下時(shí)應(yīng)充分考慮低負(fù)荷防止小機(jī)調(diào)門擺動(dòng)，主汽壓應(yīng)小于13。5Mp后附各參數(shù)記錄圖表及閥門開度、瓦振表。附錄一2005.3.3#1機(jī)單一順序閥切換試驗(yàn)典型負(fù)荷變化各參數(shù)記錄時(shí)間負(fù)荷調(diào)速汽門開度主汽壓力主汽溫度軸向位移差脹#2瓦振動(dòng)調(diào)節(jié)級(jí)溫度MW123456切換至順序閥控制180100/185100/185.30/0100/181.819.6/31.20/013.6526-0.5247.6272/126469210100/185.2100/185.30/0100/181.821.2/340/015.5534-0.5397.367

11、6/133468220100/185.4100/186.60/0100/182.2100/182.515.3/2614.2534-0.5447.4877/133466240100/185.4100/186.40/0100/182100/182.518.7/32.914.7534-0.5447.577/132466250100/185.4100/1860/0100/181.852.6/93.713.9/25.516.6524-0.5577.0177/145458270100/186100/1860/0100/182100/182.924.7/46.316.8531-0.5566.8777/134

12、449280100/185.4100/18613.1/20100/182.9100/182.945.8/84.316.8531-0.5496.9176/128451290100/185.4100/18621.9/36.3100/181.8100/182.945.8/84.316.6530-0.5337.0175/121451300100/185.4100/186.445.8/80.5100/181.8100/182.945.8/84.316.5527-0.5377.1275/116455280100/185.3100/186.842/22.1100/182.4100/182.545.8/84.

13、216.5530-0.557.1275/126460270100/185100/186.70/0100/182.3100/182.621.8/38.516.7533-0.5517.2377/136467260100/185100/185.30/0100/181.8100/182.816.5/28.716.6532-0.557.4276/139468試驗(yàn)步驟:項(xiàng)目?jī)?nèi)容完成情況6.1檢查機(jī)組運(yùn)行在180MW負(fù)荷，控制主汽壓力在13.514.0MPa、主汽溫度在520-530C,再熱蒸汽壓力、溫度在額定；六個(gè)調(diào)整汽門的開度一致；軸向位移，差脹，負(fù)荷，各軸承振動(dòng)正常，各主、輔機(jī)運(yùn)行正常12:056.2

14、檢查確認(rèn)DEH的CCS遙控已切除；功率反饋回路投入，壓力反饋回路和轉(zhuǎn)速反饋回路已切除12:076.3確認(rèn)DEH仿真的單一順、順一單閥切換試驗(yàn)已完成并合格；汽輪機(jī)各主保護(hù)正確投入V6.4通知鍋爐注意汽壓、汽溫的變化，通知電氣注意有功負(fù)荷的變化，汽輪機(jī)準(zhǔn)備進(jìn)行閥切換V記錄汽機(jī)負(fù)荷、主汽溫度、主汽壓力、各調(diào)門開度，軸向位移，差脹，負(fù)荷，各軸承振動(dòng)，調(diào)節(jié)級(jí)金屬溫度。12:09部分內(nèi)容來源于網(wǎng)絡(luò)，有侵權(quán)請(qǐng)聯(lián)系刪除!項(xiàng)目6.5內(nèi)容完成情況負(fù)荷主汽溫度主汽壓力調(diào)速汽門開度軸向位移差脹振動(dòng)調(diào)節(jié)級(jí)溫度12345618553014.123.1/38.723.1/41.223.1/38.7223.1/39.2223

15、.1/38.123.1/41.1-0.4857.85109(#2)4696.6按下DEH上的順序閥控制”鍵，開始進(jìn)行閥切換，問時(shí)注意負(fù)荷和主汽溫度、壓力的變化情況12:09順序閥切換完成，各部運(yùn)行穩(wěn)定后，記錄以下參數(shù)12:136.7負(fù)荷主汽溫度主汽壓力調(diào)速汽門開度軸向位移差脹振動(dòng)調(diào)節(jié)級(jí)溫度12345674/92(#3)18352613.6100/185100/1850/0100/18119.6/310/0-0.5247.6276/126(#2)4696.8根據(jù)需要，投入DEH的CCS遙控方式V6.9在幾個(gè)典型負(fù)忻進(jìn)行順序閥控制的運(yùn)行，并記錄各參數(shù)。（記錄參數(shù)表格后附）部分內(nèi)容來源于網(wǎng)絡(luò)，有侵權(quán)

16、請(qǐng)聯(lián)系刪除!試驗(yàn)步驟:項(xiàng)目?jī)?nèi)容完成情況6.1檢查機(jī)組運(yùn)行在180MW負(fù)荷，控制主汽壓力在13。5-14MPa、主汽溫度在520530C,再熱蒸汽溫度在額定；六個(gè)調(diào)整汽門的開度一致；軸向位移，差脹，負(fù)荷，各軸承振動(dòng)正常，各主、輔機(jī)運(yùn)行正常6.2檢查確認(rèn)DEH的CCS遙控已切除；功率反饋回路投入，壓力反饋回路和轉(zhuǎn)速反饋回路已切除6.3確認(rèn)DEH仿真的單一順、順一單閥切換試驗(yàn)已完成并合格；汽輪機(jī)各主保護(hù)正確投入V6.4通知鍋爐注意汽壓、汽溫的變化，通知電氣注意有功負(fù)荷的變化，汽輪機(jī)準(zhǔn)備進(jìn)行閥切換V記錄汽機(jī)負(fù)荷、主汽溫度、主汽壓力、各調(diào)門開度，軸向位移，差脹，負(fù)荷，各軸承振動(dòng)，調(diào)節(jié)級(jí)金屬溫度。6.5負(fù)

17、荷主汽溫度主汽壓力調(diào)速汽門開度軸向位移差脹振動(dòng)調(diào)節(jié)級(jí)溫度1234566.6按下DEH上的順序閥控制”鍵，開始進(jìn)行閥切換，問時(shí)注意負(fù)荷和主汽溫度、壓力的變化情況順序閥切換完成，各部運(yùn)行穩(wěn)定后，記錄以下參數(shù)6.7負(fù)荷主汽溫度主汽壓力調(diào)速汽門開度軸向位移差脹振動(dòng)調(diào)節(jié)級(jí)溫度12345674/92(#3)6.8根據(jù)需要，投入DEH的CCS遙控方式6.9在幾個(gè)典型負(fù)忻進(jìn)行順序閥控制的運(yùn)行，并記錄各參數(shù)。（記錄參數(shù)表格后附）部分內(nèi)容來源于網(wǎng)絡(luò)，有侵權(quán)請(qǐng)聯(lián)系刪除!附錄二2005.3.10#2機(jī)單一順序閥切換試驗(yàn)典型負(fù)荷變化各參數(shù)記錄時(shí)間負(fù)荷MW調(diào)速汽門開度主汽壓力主汽溫度軸向位移差脹振動(dòng)調(diào)節(jié)級(jí)溫度123456

18、切換至順序閥控制#6,#5,#4瓦210100/187100/1830/0100/18625/42.60/014.6532-0.2377.9140/71,52/67,45/59454220100/188100/1840/0100/18620.6/34.50/016.1523-0.2566.21#2瓦46/47427250100/187100/1830/0100/18634/590/016.7530-0.2587.5240/71,50/68,44/61449270100/187100/1830/0100/186100/18214/2316.7531-0.2597.5441/72,50/68,45

19、/61448.9280100/187100/1830/0100/186100/18226/4516.7529-0.2447.5442/73,51/69,45/61449.4290100/187100/18311/17100/186100/182100/18316.4526-0.2397.5544/75,51/69,44/61,#2瓦44/45450300部分內(nèi)容來源于網(wǎng)絡(luò)，有侵權(quán)請(qǐng)聯(lián)系刪除!一、認(rèn)真做好方案準(zhǔn)備工作完善汽輪機(jī)單閥控制一順序閥控制切換操作組織機(jī)構(gòu)，設(shè)立以總工程師李建平為總負(fù)責(zé)，下設(shè)指揮組、技術(shù)指導(dǎo)組、運(yùn)行操作檢查組、安全督導(dǎo)組，完善、制訂、審核保證切換試驗(yàn)順利進(jìn)行各項(xiàng)試驗(yàn)、措施及

20、方案明確工作任務(wù)與分工負(fù)責(zé)。其中停機(jī)做好仿真試驗(yàn)是成功關(guān)鍵，通過試驗(yàn)真正掌握機(jī)組特性、試驗(yàn)可行性，真正解決功率調(diào)節(jié)回路投?？尚?，為實(shí)際切換確定試驗(yàn)壓力、負(fù)荷提供了有利技術(shù)支持；提前組織現(xiàn)場(chǎng)運(yùn)行人員熟悉學(xué)習(xí)閥切換方案，掌握操作注意事項(xiàng)及做好危險(xiǎn)點(diǎn)分析工作。二、明確切換過程中可能出現(xiàn)的現(xiàn)象及應(yīng)采取的措施1、順序閥的調(diào)門開啟順序是#1和#2、#4、#5、#6、#3閥。若切換完成發(fā)現(xiàn)順序有錯(cuò)時(shí)應(yīng)立即切為單閥運(yùn)行，在165MW附近密切注意#3軸承振動(dòng)情況。2、進(jìn)行切換的過程中，有可能會(huì)出現(xiàn)負(fù)荷增加和主汽壓下降的情況，鍋爐在這種情況下如沒有影響到機(jī)組的安全運(yùn)行時(shí)，盡量不對(duì)主汽壓力進(jìn)行調(diào)整，以免出現(xiàn)因閥切換

21、過程中負(fù)荷升高使主汽壓力降低，而為保持主汽壓力在額定值，鍋爐升壓使有功負(fù)荷繼續(xù)升高的反調(diào)現(xiàn)象；同時(shí)也影響試驗(yàn)結(jié)果；如閥切換過程中出現(xiàn)負(fù)荷下降，主汽壓力升高的現(xiàn)象，鍋爐可調(diào)整壓力在額定值附近，同時(shí)加強(qiáng)對(duì)汽包水位的監(jiān)視和調(diào)整。3、切換過程中，機(jī)組負(fù)荷增加較快并接近300MW鍋爐應(yīng)以允許的最快速率降壓，以保證機(jī)組負(fù)荷不超過300MW4、切換過程中，振動(dòng)、軸向位移等急劇變化并達(dá)到跳閘值，應(yīng)立即打閘、破壞真空緊急停機(jī)。5、切換完成后，如軸向位移、振動(dòng)、差脹和調(diào)節(jié)級(jí)溫度變化較大，應(yīng)立即匯報(bào)，請(qǐng)示處理。6、以前試驗(yàn)結(jié)論基礎(chǔ)最認(rèn)定，在以下負(fù)荷下進(jìn)行投切工作為安全可靠的。7、在升負(fù)荷時(shí)，在180MVW由單閥控制

22、切換至順序閥控制。在降負(fù)荷時(shí)，在165-170MV對(duì)由順序閥控制切換至單閥控制。三、完善機(jī)組切換后運(yùn)行參數(shù)規(guī)定1、#1、#2汽輪機(jī)順序閥投入后，解除功率調(diào)節(jié)回路，#1、#2汽機(jī)投入CCS®控控制方式，由鍋爐控制主蒸汽壓力并密切注意小機(jī)低壓調(diào)門開度；機(jī)組負(fù)荷以#2機(jī)為主兼顧#1汽機(jī)振動(dòng)調(diào)整，#1機(jī)組負(fù)荷應(yīng)避免#4、#5高壓調(diào)門重疊時(shí)長(zhǎng)期運(yùn)行，盡量快全開#4、#5調(diào)節(jié)汽門，防止#1機(jī)組汽機(jī)#2瓦振動(dòng)增大。2、關(guān)于機(jī)組參數(shù)運(yùn)行規(guī)定：2.1#2機(jī)組負(fù)荷從170MV上為定參數(shù)運(yùn)行，165-170MVVH為單閥運(yùn)行（解除CCSS控，投入功率調(diào)節(jié)回路，按下單閥控制）滑壓運(yùn)行；2.2#1機(jī)組負(fù)荷從1

23、70MV上為要求參數(shù)運(yùn)行，165-170MV切為單閥運(yùn)行（解除CCS®控，投入功率調(diào)節(jié)回路，按下單閥控制）滑壓運(yùn)行；2.2.1要求參數(shù)如下：1）負(fù)荷170M迥上#1機(jī)主汽壓維持1616.7Mp;170MV荷以下按照原來機(jī)組低負(fù)荷鍋爐運(yùn)行方式滑壓規(guī)定壓力執(zhí)行；2）負(fù)荷250300MW莊、再熱蒸汽溫度525535C;3）負(fù)荷200249MW莊、再熱蒸汽溫度520-530C;4）負(fù)荷170199MW莊、再熱蒸汽溫度515525C;5）任一負(fù)荷主再熱蒸汽溫度嚴(yán)禁超過535C,各段工質(zhì)、管壁溫度不允許超過原策劃部下發(fā)規(guī)定值；6）鍋爐兩側(cè)溫差應(yīng)小于50C;7）主、再熱蒸汽溫度差應(yīng)小于42C;8）

24、運(yùn)行中加強(qiáng)機(jī)組負(fù)荷、主機(jī)轉(zhuǎn)數(shù)、主再熱蒸汽壓力、調(diào)節(jié)級(jí)蒸汽溫度壓力、DE仔艮警概要的監(jiān)視，出現(xiàn)異常及時(shí)通知鍋爐，匯報(bào)值長(zhǎng)，減小調(diào)整,穩(wěn)定負(fù)荷，及時(shí)聯(lián)系熱工檢修處理；9）運(yùn)行中加強(qiáng)DE曜主機(jī)6個(gè)調(diào)門反饋指令及反饋差值（一般最大20mm監(jiān)視，異常時(shí)應(yīng)穩(wěn)定負(fù)荷，同時(shí)聯(lián)系熱工處理；11）運(yùn)行中高調(diào)門反饋LVDT異常（負(fù)荷、主再熱蒸汽壓力、調(diào)節(jié)級(jí)壓力突變、各調(diào)門反饋偏差增大），立即解除CCS遙控，穩(wěn)定負(fù)荷，立即檢查軸向位移、振動(dòng)、推力瓦溫及各軸承金屬、回油溫度在規(guī)定的范圍內(nèi)，通知熱工處理，同時(shí)加強(qiáng)主機(jī)各主要參數(shù)監(jiān)視做好事故預(yù)想。四、制訂鶴電300MW機(jī)組變負(fù)荷滑壓運(yùn)行經(jīng)濟(jì)分析試驗(yàn)方案1、某些設(shè)計(jì)為帶基本負(fù)

25、荷的大型汽輪發(fā)電機(jī)組被要求參與電網(wǎng)調(diào)峰，因此，分析機(jī)組在變工況下運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性尤為重要。參照沙角A電廠300MW機(jī)組試驗(yàn)結(jié)論與德州電廠滑壓曲線，在變負(fù)荷下順序閥控制與單閥控制的經(jīng)濟(jì)性和滑壓運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性，經(jīng)分析計(jì)算，順序閥控制方式較單閥控制方式的熱耗率要低。通過機(jī)組試驗(yàn)兼顧機(jī)組安全性來確定機(jī)組在給定負(fù)荷下最佳滑壓運(yùn)行的主蒸汽壓力。2、機(jī)組運(yùn)行影響安全主要因素2.1、#1汽機(jī)在主機(jī)高壓調(diào)節(jié)汽門#4、#5、#6部分開啟，有重疊度時(shí)#2瓦振動(dòng)最大達(dá)到0.162mm。2005年3月8日02時(shí)30分，發(fā)現(xiàn)#1機(jī)#2瓦Y向振動(dòng)0.147mm差脹6.85mm，軸向位移-0.554mm，負(fù)荷210MW莊汽溫533

26、度，主汽壓14.6MPa，真空96.3KPa，汽機(jī)閥門控制方式為順序閥控制，此時(shí),#1.#2.#4高調(diào)門全開,#5高調(diào)門開21%,#6.#3高調(diào)全關(guān)，據(jù)此時(shí)運(yùn)行狀態(tài)，由于機(jī)組進(jìn)汽不均#2瓦振動(dòng)過大。若改變進(jìn)汽方式，振動(dòng)將會(huì)好轉(zhuǎn).開啟#5高調(diào)I、T,#6高調(diào)I、T,#3高調(diào)門開17%振動(dòng)逐漸減小，最終由0.147mm降至0.120mm此時(shí)差脹7.71mm,軸向位移-0.523mm,負(fù)荷220MW爐側(cè)燃料量未變）,主汽溫533度，主汽壓12.6MPa,真空96.3Kpa。低負(fù)荷時(shí)，適當(dāng)采取滑壓方式，對(duì)機(jī)組的安全性是非常有利的。2.2、#2主汽輪機(jī)在低負(fù)荷時(shí)主再熱溫差大、汽缸膨脹減小較大，軸向位移增

27、大、#1、#2瓦溫度上升6-7C，影響機(jī)組安全。2005年3月11日23時(shí)30分，#2機(jī)#2瓦Y向振動(dòng)0.147mm差脹5.91mm軸向位移-0.272mm，負(fù)荷205MW莊汽溫529度，再熱汽溫497.7度，主汽壓16.5MPa,#1/#2瓦金屬溫度86.4/76C，推力瓦溫65/58C，汽機(jī)閥門控制方式為順序閥控制，此時(shí),#1.#2.#4高調(diào)門全開，#5高調(diào)門開18%,#6.#3高調(diào)全關(guān)。因?yàn)橹?再熱蒸汽溫度偏差大，軸瓦溫度偏高，軸向位移偏大是由于定壓供汽汽機(jī)進(jìn)汽不均、鍋爐燃燒主再熱蒸汽溫差大造成的。改變運(yùn)行方式，開啟#5、#6高調(diào)門，機(jī)組滑壓運(yùn)行，振動(dòng)逐漸減小，此時(shí)差脹7.26mm軸向位

28、移-0.230mm,負(fù)荷206MW妒側(cè)燃料量未變），主/再汽溫530/515度,主汽壓14.2MPa,#1/#2瓦金屬溫度81.5/73C，推力瓦溫60/54C。經(jīng)過上述調(diào)整主/再熱汽溫度便差由32。2C降到15C,軸向位移大幅度減少，軸承溫度下降較多。低負(fù)荷時(shí)，適當(dāng)采取滑壓運(yùn)行方式，對(duì)機(jī)組的安全性和經(jīng)濟(jì)性有待于試驗(yàn)證明。3. 3、鶴崗#1、#2機(jī)組變負(fù)荷經(jīng)濟(jì)性（兼顧安全性）對(duì)比試驗(yàn)定、滑壓運(yùn)行規(guī)定1、通過試驗(yàn)確定我公司國(guó)產(chǎn)引進(jìn)型300MW機(jī)組優(yōu)化運(yùn)行方式和蒸汽初參數(shù)，并在此基礎(chǔ)上進(jìn)行試驗(yàn)驗(yàn)證。3.2、電網(wǎng)一般要求大功率汽輪發(fā)電機(jī)組上午在滿負(fù)荷下運(yùn)行，中午調(diào)至額定出力的70%80%,前夜又恢復(fù)

29、至滿負(fù)荷運(yùn)行。在夜間，貝U視機(jī)組的調(diào)峰能力而定，一般將機(jī)組負(fù)荷調(diào)至額定出力的50%70%。也就是說，在24h內(nèi)，這些機(jī)組只在兩三個(gè)負(fù)荷點(diǎn)上運(yùn)行。滿負(fù)荷時(shí)機(jī)組按其設(shè)計(jì)的方式和參數(shù)運(yùn)行，低負(fù)荷時(shí)，機(jī)組將滑壓運(yùn)行。因此分析這些機(jī)組滑壓運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性僅需要在一兩個(gè)調(diào)峰負(fù)荷點(diǎn)上進(jìn)行研究即可。3.3、盡管現(xiàn)在大多數(shù)大型汽輪機(jī)具有全電調(diào)調(diào)門控制系統(tǒng)，但由于運(yùn)行習(xí)慣、控制方便、金屬溫度變化小等原因，運(yùn)行操作人員將汽輪機(jī)調(diào)節(jié)汽閥選為單閥的控制方式。單閥控制屬于節(jié)流配汽方式，相對(duì)于順序閥控制（噴嘴配汽）來說，會(huì)帶來一定的經(jīng)濟(jì)損失。順序閥控制的熱耗率最低。采用單閥控制，運(yùn)行人員一般將機(jī)組所有的調(diào)速汽門都參與負(fù)荷控制，

30、這時(shí)機(jī)組在中間負(fù)荷范圍內(nèi)運(yùn)行，單閥控制比順序閥控制的熱耗率更高。沙角A電廠的300MW機(jī)組上進(jìn)行的240MW負(fù)荷的試驗(yàn)，在相同的主蒸汽參數(shù)下，單閥控制比順序閥控制的熱耗率高60.7kJ/kWh。此時(shí)6個(gè)調(diào)速汽門的開度均為23.6%左右。4、機(jī)組滑壓運(yùn)行的熱經(jīng)濟(jì)性理論分析以熱力循環(huán)的理論對(duì)機(jī)組在低負(fù)荷滑壓運(yùn)行進(jìn)行分析：一方面由于進(jìn)汽閥的節(jié)流損失降低，高壓缸的效率增加，高壓缸排汽溫度升高使機(jī)組更容易達(dá)到其設(shè)計(jì)的再熱蒸汽溫度，機(jī)組的汽動(dòng)給水泵耗功因其出口壓力的降低而降低，導(dǎo)致拖動(dòng)給水泵的小汽輪機(jī)少耗汽，從而帶來經(jīng)濟(jì)性提高；另一方面由于汽輪機(jī)高壓缸的粉降減少，循環(huán)熱效率要減小，而機(jī)組的絕對(duì)內(nèi)效率就是相

31、對(duì)內(nèi)效率和循環(huán)熱效率的乘積。因此，綜合這兩方面的因素可以尋找合理的滑壓運(yùn)行曲線。5、調(diào)峰負(fù)荷下最佳滑壓運(yùn)行參數(shù)的確定如何選取在給定負(fù)荷點(diǎn)的最佳滑壓運(yùn)行參數(shù)以獲取最高的效率是值得研究的問題。根據(jù)沙角A電廠N300-16.7/538/538型機(jī)組的熱力系統(tǒng)資料和結(jié)構(gòu)參數(shù)指導(dǎo)，在主蒸汽壓力變化較小范圍內(nèi)選擇三四個(gè)主蒸汽壓力進(jìn)行試驗(yàn)驗(yàn)證。實(shí)際試驗(yàn)時(shí)機(jī)組的邊界條件(如系統(tǒng)疏水泄漏和汽封間隙)的不同導(dǎo)致了相同主蒸汽壓力下絕對(duì)熱耗率有較大的差值。熱耗率隨主蒸汽壓力變化的趨勢(shì)是相同的。240MW負(fù)荷，當(dāng)主蒸汽壓力滑到15.7MPa時(shí)，機(jī)組熱耗率達(dá)到最??；對(duì)于180MW負(fù)荷，當(dāng)主蒸汽壓力滑到14.5MPa時(shí)，機(jī)

32、組熱耗率達(dá)到最小。6、試驗(yàn)在機(jī)組經(jīng)常運(yùn)行的兩個(gè)低負(fù)荷點(diǎn)均存在最佳滑壓運(yùn)行參數(shù)，通過試驗(yàn)確認(rèn)實(shí)際運(yùn)行的低負(fù)荷最佳滑壓運(yùn)行主蒸汽壓力。1、試驗(yàn)要求：1) 穩(wěn)定負(fù)荷10分鐘后記錄參數(shù)；負(fù)荷試驗(yàn)單臺(tái)機(jī)進(jìn)行，用另一臺(tái)機(jī)調(diào)整負(fù)荷，無(wú)富裕負(fù)荷時(shí)以爭(zhēng)搶負(fù)荷為主；試驗(yàn)其間要穩(wěn)定負(fù)荷，減小調(diào)整試驗(yàn)數(shù)據(jù)要求保留小數(shù)點(diǎn)后2位2、試驗(yàn)具體操作規(guī)定#1-2機(jī)組試驗(yàn)負(fù)荷、壓力規(guī)定如下表:#1機(jī)組滑壓試驗(yàn)壓力#1機(jī)組負(fù)荷(MW)機(jī)前試驗(yàn)壓力(Mp)19012.512.8131414.214.520012.512.8M314114.214.521012.512.81313.213.51414.214.51522013.513.81414.514.81515.215.523013.513.81414.514.81515.215.524013.51414.214.514.81515.215.71625013.51