水閘課程設計

1、目錄第一章 總論 -錯誤！未定義書簽。一、工程概述 -錯誤！未定義書簽。二、基本資料 -錯誤！未定義書簽。三、工程綜合說明書 -錯誤！未定義書簽。第二章 水力計算 -錯誤！未定義書簽。一、閘室的結構形式及孔口寸確定- 錯誤！未定義書簽。二、消能防沖設計 -錯誤！未定義書簽。第三章 水閘防滲及排水設計 -錯誤！未定義書簽。一、閘底輪廓布置 -錯誤！未定義書簽。二、防滲和排水設計及滲透壓力計算- 錯誤！未定義書簽。三、防滲排水設施和細部構造 -錯誤！未定義書簽。第四章閘室的布置和構造 -錯誤！未定義書簽。一、閘底板、閘墩 -錯誤！未定義書簽。二、工作橋、公路橋、檢修便橋 -錯誤！未定義書簽。三、閘

2、門和啟閉機 -錯誤！未定義書簽。四、閘室的分縫和止水設備 -錯誤！未定義書簽。第五章 閘室的穩(wěn)定計算 -錯誤！未定義書簽。一、荷載及其組合 -錯誤！未定義書簽。二、地基應力驗算 -錯誤！未定義書簽。第六章 上下游建筑物 -錯誤！未定義書簽。一、連接建筑物的作用 -錯誤！未定義書簽。二、兩岸建筑物的選用-錯誤！未定義書簽。第一章總論一、工程概述本樞紐位于某河下游，主要任務是壅高水位， 以滿足河流兩岸引水灌溉要求，并適當照顧到工業(yè)給水、陸路交通等。樞紐由泄洪閘、灌區(qū)進水閘等組成。樞紐建成后可灌溉農田 5.5 萬畝。要求閘頂公路凈寬 4.5m（如圖 1）圖一樞紐平面布置圖1- 泄洪閘 2- 進水閘

3、3- 閘上公路二、基本資料1、上下游河道底寬 20 米，邊坡 1 :1.5 。泄洪閘設計過閘流量100m3 / s , 相應上游水位為 6.10 米，下游水位 6.0 米。校核流量為 170m3 / s , 相應上游水位為 6.50 米。此水閘（泄洪閘）為 等 3 級建筑物。2 、河道上游正常蓄水位為 5.0 米，最高蓄水位為 6.0 米，下游水位 2.5米。泄洪閘下游河道水位流量關系如表1：表 1水位（米）33444555.20.70.10.45.80.10.35.60流量12345678(m3 / s)00000000水位（米）56666666.80.00.10.20.25.30.33.4

4、0流量91111111(m3 / s)0001020304050703、泄洪閘上下游底高程1.0 米，閘底板高程與河底齊平。4、閘址處地形平緩，堤頂高程在7.5m 左右。5 、閘址持力層為中細砂夾粉土，地基承載力為80KN/m 36、閘址附近多年平均最大風速為12m/s ，沿水面從水閘上游面到對岸的最大垂直距離為2km 。7、回填土料閘底板下砂墊層C0 ,30，干15KN / m3 。兩岸翼墻后回填土料C0 ,30 ，干15KN / m3 ，濕15KN / m3 ，飽19KN / m3 。8、閘頂公路橋汽車荷載為汽車10 級，行車路面凈寬 4.5m，兩側各加 0.75m寬的人行道。9、工作閘門

5、可用鋼或鋼筋混凝土平面閘門，檢修閘門可選用疊梁門。啟閉機用螺桿式或卷揚式固定啟閉機。三、工程綜合說明書1、閘室的結構型式及孔口尺寸確定2、消能防沖設計3、防滲和排水設計及滲透壓力計算4、防滲排水設施和細部構造5、閘底板、閘墩6、工作橋、公路橋、檢修便橋7、閘門和啟閉機8、閘室的分縫和止水設備9、荷載及其組合10、地基應力計算11、閘室穩(wěn)定驗算12、上游連接建筑物13、下游連接建筑物第二章 水力計算第一節(jié) 閘室的結構形式及孔口寸確定1) 由于已知上下游水位，可推算上游水頭及下游水深，如表表 2.1.1上游水頭計算表計算情況流下游水上游過水斷面面行近量 Q深 hs水深 H積流速v 20上游水2g頭

6、 H0設計水位1005.05.1140.020.7140.05.1326校核水位1705.45.5155.381.0940.05.56612) 閘門全開泄洪時，為平底板寬頂堰堰流，判別是否為淹沒出流。表 2.1.2 淹沒出流判別表計算情況下游水深上游水頭0.8H0hs >0.8H0流態(tài)hs0H設計水位5.05.134.15>4.1淹沒出流校核水位5.45.564.455.4>4.45淹沒出流3) 按照閘孔凈寬計算公式， 根據(jù)設計洪水和校核洪水兩種情況分別計算， m為堰流流量系數(shù)，取0.385.表 2.1.3閘孔總凈寬計算表計算流量下游水上游水h s淹沒系側收縮系B0H 0情況

7、Q深 hs頭 H0數(shù) 數(shù)設計1005.05.130.0.5460.90910.水位97517校核1705.45.560.0.5490.90915.水位97122根據(jù)水利水電工程閘門規(guī)范中閘孔尺寸和水頭系數(shù)標準，選定單孔凈寬 b0=5m，同時為了保證閘門對稱開啟，防止不良水流形態(tài)，選用3 孔，由 于 閘基 為 軟基 河 床 ， 選 用 整 體 式 底 板 ， 中 墩 、 邊墩 均 為1m。Lnb0 （ n - 1） d3521174) 校核泄洪能力。根據(jù)孔口與閘墩的尺寸計算側收縮系數(shù)，查水閘設計規(guī)范，結果如下：對于中墩孔b050.833，得 中 0.973bdz51對于邊墩孔b050.912dz

8、50.319，得邊bbb10.15 0.52n1 中n2邊 20.9930.912n1n210.9532根據(jù)選定的孔口尺寸（ 3 孔，每孔 5 米）與上下游水位，進一步計算流量如表：表 2.1.4過流能力校核計算表計算流量堰上水mQ校核過流情況Q頭 H0能力設計1005.130.3850.5460.951555.5%流量5校核1705.560.3850.5490.951752.9%流量5設計情況超過規(guī)定5%的要求，說明孔口尺寸有些偏大， 但根據(jù)校核情況滿足要求，所以不再進行孔口尺寸的調整閘孔尺寸布置如圖第二節(jié)消能防沖設計由于本閘位于平原地區(qū)， 河床的抗沖刷能力較低， 所以采用底流式消能。設計水

9、位或校核水位時，閘門全開泄洪水，為淹沒出流，無須消能。閘前為正常高水位 6m，部分閘門局部開啟，只宣泄較小流量時，下流水位不高，閘下射流速度較大， 才會出現(xiàn)嚴重的沖刷河床現(xiàn)象， 需設置相應的消能設施，為了保證無論何種高度的情況下均能發(fā)生淹沒式水躍消能， 所以采用閘前水深 H=5.0m，閘門局部開啟情況，作為消能防沖設計的控制情況。按消力池計算公式計算，結果列如下表：開開過h單hh?Z流 池LL啟啟閘s寬 cc ”(m態(tài) 深jk孔高流(流()數(shù)度量m)量 m)m)10121202-0.54.4.42.05.88.308.2.0112315020.8.0.02.05.59.62.900143180

10、30.50.6.45.05.12.938.350130431202-0.53.2.56.05.88.308.2.051941502-0.03.9.68.05.59.62.9.111151803-0.521.8.2.05.12.938.35.16表 2.2.1消力池計算表淹沒011.出025.732.58流011.056.643.31消力池的深度與長度由計算表可知水流流態(tài)皆為淹沒出流，所以消力池池深為0.5m，尺長由表可得為 13.5m，消力池的構造采用下挖式消力池，為了方便施工，消力池的底板采用做成等厚，為了降低底板下的滲透壓力，在水平底板的后半部分設置排水孔，孔下鋪設反濾層，排水孔直徑10c

11、m，間距為2m，成梅花形布置，消力池底板t 0. 2 8. 12 5 - 3. 35 0. 65，故取。其構造尺寸見下圖。0.7m海漫長度：海漫的長度可按下列經(jīng)驗公式計算：LK SqS H取 K s 11 ，則LK SqSH118.121.6535.5m海漫縱斷面示意圖如下：由于水流速度沿海漫全長逐漸減小， 故將海漫分成兩段。 緊接消力池的一段呈水平狀，后面呈斜坡狀，坡度 1:10 。海漫所用的材料，水平段采用漿砌石材料，余下的采用干砌石結構。塊石直徑大于 30cm，厚度為 60cm。海漫段設計排水孔，下設反濾層。第三章 水閘防滲及排水設計第一節(jié) 閘底輪廓布置1、防滲設計的目的防止閘基滲透變形

12、;減小閘基滲透壓力;減少水量損失 ;合理選用地下輪廓尺寸。2、布置原則防滲設計一般采用防滲和排水相結合的原則，即在高水位側采用鋪蓋、 板樁、齒墻等防滲設施，用以延長滲徑減小滲透坡降和閘底板下的滲透壓力;在低水位側設置排水設施， 如面層排水、 排水孔排水或減壓井與下游連通，使地下滲水盡快排出，以減小滲透壓力，并防止在滲流出口附近發(fā)生滲透變形。3、地下輪廓布置對于粘性土地基， 通常不采用垂直板樁防滲。 故地下輪廓主要包括底板和防滲鋪蓋。第二節(jié) 防滲和排水設計及滲透壓力計算閘底板地下輪廓線（單位；mm）地基有效深度的計算。L024，地基有效深度Te為S09.652.5Te0.5 L00.5 24 1

13、2( m)滲流區(qū)域分段圖（單位；mm）進口段和出口段01.5 ST320.4 41內部垂直段內部水平段y2 ln c o t1 S4TxL 0.7 S1S2T分分S(mS1(S2(mT(mL(阻力hihi段編號段名稱)m)m)系數(shù) i(m)'(m)進0.5120.4540.0.1406口水0211.120.9220.0.平52836垂211.2.850.0.直58888水009.510.10.0.平0303垂110.2.790.0.直58686水1110.100.820.0.52525平垂110.2.790.0.58686直水009.510.10.0.0306平出1.5110.5170

14、.0.1613口合11.343.3.計355各段滲透壓力水頭損失段別S'T''h0'hhx '進口段0.511.50.4470.060.080.36出口段2.59.50.8170.130.030.06進出口段的阻力系數(shù)修正表計算各角點的滲透壓力值。各段后角點滲壓水頭 =該段前角點滲壓水頭 -此段的水頭損失值H1H2H3H4H5H6H7H8H9H103.53.43.02.22.11.31.00.10.104871693閘基各角點滲透壓力值驗算滲流溢出坡降。出口段的溢出坡降為；h9'0.130.087 ，小于中砂出口段允許滲流坡J'1.5S降

15、值 J0.35 0.40 ，滿足要求，不會發(fā)生滲透變形。閘底板下滲透壓力分布圖第三節(jié) 防滲排水設施和細部構造1、鋪蓋鋪蓋主要用來延長滲徑， 應具有相對的不透水性； 為適應地基變形， 也要有一定的柔性。這里采用混凝土結構，其長度一般為35 倍上、下游水位差，擬取10m。鋪蓋厚為 0.5m。鋪蓋上、下游端設0.5m 深的小齒墻，其頭部不再設防沖槽。鋪蓋上游設塊石護底，厚0.3m，其下設 0.2m 厚的砂石墊層。2、齒墻閘底板的上、下游端一般都設有齒墻，它有利于抗滑穩(wěn)定，并可延長滲徑。去齒墻深度為 1.5m。3、側向防滲側向防滲主要靠上游翼墻和邊墩。上游翼墻為反翼墻，收縮角取為15°，延伸

16、至鋪蓋頭部以半徑為6.6m 圓弧插入岸坡。4、排水設施為了減少作用于閘底板上的滲透壓力， 在整個消力池底板下布設砂礫石排水，其首部緊抵閘底板下游齒墻。 閘底板與鋪蓋、 鋪蓋與上游翼墻、 上游翼墻與邊墻之間的永久性分縫， 雖然沒有防滲的要求， 但為了防止閘基土與墻后填土被水流帶出，縫中鋪貼瀝青油毛氈。為防止?jié)B透變形，在排水與地基接觸處做好反濾層。第四章閘室的布置和構造4.1 閘底板的設計4.1.1作用閘底板是閘室的基礎， 承受閘室及上部結構的全部荷載，并較均勻地傳給地基，還有防沖、防滲等作用。4.1.2型式根據(jù)流量大小、 上下游水位， 地形地質等因素， 本設計閘底板采用開敞式平底板。4.1.3長

17、度底板順水流方向的長度應根據(jù)閘室地基條件和上部結構布置要求，以滿足閘室整體穩(wěn)定和地基允許承載力為原則來分析確定。初擬時可參考以建工程的經(jīng)驗數(shù)據(jù)選定，當?shù)鼗鶠樗槭梁偷[（卵）石時，底板長度可取（1.5 2.5 ）H（H為水閘上、下游最大水位差）; 砂土和砂壤土則?。?2.0 3.5 ）H；粉質壤土和壤土可?。?2.0 4.0 ）H；粘土?。?2.5 4.5 ）H。本設計的閘基土質為中細砂夾粉土，所以閘底板順水流方向的長度?。?.0 4.0 ）H，最終定為 L=12m。4.1.4厚度底板厚必須滿足強度和剛度的要求， 通常采用等厚度的， 也可采用變厚度的（后者在堅實地基情況下有利于改善底板的受力條件

18、） ，應根據(jù)閘室地基條件、作用荷載及閘孔凈寬等因素， 經(jīng)計算并結合構造要求確定。 大中型水閘平底板厚度可取閘孔凈寬的16 18 ，一般為 1.0 2.0m，最薄不小于 0.7m。取閘底板厚度 d=1.0m；4.2 閘墩設計4.2.1作用分隔閘孔并支承閘門、工作橋等上部結構，使水流順利的通過閘室。4.2.2外形輪廓應能滿足過閘水流平順、側向收縮小的，過流能力大的要求。閘墩的外形輪廓設計應滿足過閘水流平順、側向收縮小、過流能力大的要求。上游墩頭采用半圓形，以減小水流的進口損失；下游墩頭宜采用流線型，以利于水流的擴散。4.2.3厚度閘墩的長度取決于上部結構布置和閘門的形式，一般與底板等長或稍短于底板

19、。閘墩上下游面為鉛直面。閘墩的厚度應滿足穩(wěn)定和強度要求，根據(jù)閘孔孔徑、 受力條件、結構構造要求、閘門型式和施工方法等確定。根據(jù)經(jīng)驗，取閘墩厚度為1.6m，混凝土材料4.2.4高度（ 1）閘墩頂部高程閘墩頂部高程一般是指閘室胸墻或閘門擋水線上游閘墩和岸墻的頂部高程，應滿足擋水和泄水兩種運用情況的要求。擋水時，閘頂高程不應低于水閘正常蓄水位（或最高擋水位）加波浪計算高度與相應的安全超高值之和；泄水時，不應低于設計洪水位（或校核洪水位）與相應安全超高值之和。水閘安全超高下限值見表4-16 。表 4-1 水閘安全超高下限值（單位：米）水閘級別運用情況1234/5正常蓄擋水水位0.70.50.40.3時

20、最高擋0.50.40.30.2水位設計洪泄水水位1.51.00.70.5時校核洪1.00.70.50.4水位閘墩頂部高程計算：波浪計算高度 hz1.24 h5%1gh0.0076v01gD 32122v0v0式中 h 當gD5%波高的波高 h5% ，當2=20250時，為累計頻率v0gD250100 時，為累計頻率10%的波高 h10% ；2v0由資料可知：閘址附近多年平均風速為12m / s ，有效吹程為 2Km，則：gD= 9.82000136v 02121gD0.0076v0 122v0h5%g1312gD2v1v0.0076200v0g132v00.467h1.24h5 %1.240.

21、4670.58z擋水時閘墩頂部高程為：正常蓄水位 +波浪計算高度 +安全超高 =5.0+0.58+0.4=5.98m 最高蓄水位 +波浪計算高度 +安全超高 =6.0+0.58+0.3=6.88m泄水時閘墩頂部高程為：設計洪水位 +安全超高 =6.1+0.7=6.8m校核洪水位 +安全超高 =6.5+0.5=7.0m所以閘墩的頂部高程為7.0m。4.3 閘門與啟閉機閘平板閘門槽的尺寸取決于閘門尺寸和支撐型式。工作閘門槽一般不小于0.3m，寬 0.5 1.0m，最優(yōu)寬深比宜取 1.6 1.8 ，這里取槽深 0.5m，槽寬 0.8m；檢修門槽一般為 0.15 0.25 ，寬 0.15 0.30m，

22、這里取槽深 0.3m，槽寬 0.5m。為了滿足閘門安裝與維修的要求， 方便啟閉機的布置和運行， 檢修閘門槽與工作閘門槽之間的凈距不宜小于 1.5m，這里取 2.0m。采用疊梁式閘門槽深為20cm，寬為 20cm，閘門型式如圖2 所示。圖 4.2疊梁式檢修閘門示意圖4.3.1啟閉機可分為固定式和移動式兩種常用固定式啟閉機有卷揚式、螺桿式和油壓式。卷揚式啟閉機啟閉能力較大，操作靈便，啟閉速度快，但造價高。螺桿式啟閉機簡便、廉價，適用于小型工程，水壓力較大，門重不足的情況等。油壓式啟閉機是利用油泵產(chǎn)生的液壓傳動，可用較小的動力獲得很大的啟閉力，但造價較高。在有防洪要求的水閘中， 一般要求啟閉機迅速可

23、靠， 能夠多孔同步開啟， 這里采用卷揚式啟閉機，一門一機。4.3.2啟閉機的選型根據(jù)水工設計手冊平面直升鋼閘門結構活動部分重量計算見公式為：G 0.012k支 k材 H1.65 B1.85（ 1）式中 G 閘門結構活動部分重量，t；k支 閘門的支承結構特征系數(shù)， 對于滑動式支承取 0.8；對于滾輪式支承取1.0，對于臺車式支承取 1.3。k材 閘門材料系數(shù)， 普通碳素結構鋼制成的閘門為1.0；低合金結構鋼制成的閘門取 0.8。H 孔口高度，取 9m；B 孔口寬度，取 9m。經(jīng)過計算得 21，考慮其它因素取閘門自重22t。初估閘門啟閉機的啟門力和閉門力根據(jù)水工設計手冊中的近似公式：FQ （0.1

24、0 0.12）P1.2G （2）0.10.59.818.529221.2346KNFW （0.10 0.12）P1.2G （3）0.10.59.818.529221.2293KNP1 h2 b式中 P 平面閘門的總水壓力，2， KN； b 是單孔寬。FQ 啟門力， KN；FW 閉門力， KN；由于閘門關閉擋水時，水壓力P 值最大。此時閘門前水位為8.5m，本次設計的水閘為中型水閘，系數(shù)采用0.10，經(jīng)計算啟閉力 FQ 為 346KN，閉門力 FW 為293KN。查水工設計手冊選用電動卷揚式啟閉機型號QPQ-2 40。4.4 工作橋工作橋是為了安裝啟閉機和便于工作人員操作而設的橋。 若工作橋較高

25、可在閘墩上部設排架支承。 工作橋設置高程與閘門尺寸及形式有關。 由于是平面鋼閘門，采用固定式卷揚啟閉機， 閘門提升后不能影響泄放最大流量， 并留有一定的富裕度。根據(jù)工作需要和設計規(guī)范， 工作橋設在工作閘門的正上方， 用排架支承工作橋，橋上設置啟閉機房。由啟閉機的型號決定基座寬度為 2m，啟閉機旁的過道設為 1m，欄桿柱寬 0.2m。因此，工作橋的總寬度為 4.4m。由于工作橋在排架上，確定排架的高度即可得到工作橋高程。排架高度 =閘門高 +安全超高 +吊耳高度=6+0.5+0.5 =7m工作橋高程 =閘墩高程 +排架高 +T 型梁高=7m+7m+1m=15m。圖 5.3工作橋細部構造圖( 單位

26、： cm)4.4.1交通橋交通橋的作用是連接兩岸交通，供車輛和人通行。 交通橋的型式可采用板梁式。交通橋的位置應根據(jù)閘室穩(wěn)定及兩岸連接等條件確定，布置在下游。 僅供人畜通行用的交通橋，其寬度不小于3m；行駛汽車等的交通橋，應按交通部門制定的規(guī)范進行設計，一般公路單車道凈寬為4.5m，雙車道為 79m。本次設計采用雙車道 8m 寬，并設有人行道安全帶為75cm，具體尺寸如圖4 所示。圖 5.4交通橋細部構造圖(單位： cm)4.4.2檢修橋檢修橋的作用為放置檢修閘門，觀測上游水流情況，設置在閘墩的上游端。采用預制 T型梁和活蓋板型式。尺寸如圖 5 所示。圖 5.5 檢修橋細部構造圖(單位： cm

27、)4.5 閘室的分縫與止水水閘沿軸線每隔一定距離必須設置沉陷縫，兼作溫度縫，以免閘室因不均勻沉陷及溫度變化產(chǎn)生裂縫?？p距一般為1530m，縫寬為 22.5cm。整體式底板閘室沉陷縫，一般設在閘墩中間，一孔、二孔或三孔一聯(lián)為獨立單元，其優(yōu)點是保證在不均勻沉降時閘孔不變形，閘門仍然正常工作。凡是有防滲要求的縫， 都應設止水設備。 止水分鉛直和水平兩種。 前者設在閘墩中間，邊墩與翼墻間以及上游翼墻本身；后者設在鋪蓋、消力池與底板，和混凝土鋪蓋、消力池本身的溫度沉降縫內。本次設計縫墩寬1.6m，縫寬為 2cm，取取中間三孔為一聯(lián)，取中間三孔為一聯(lián)。4.6. 兩岸連接建筑物 ：（1）布置型式：水閘兩端與

28、河岸或堤、壩等建筑物的連接處，需設置連接建筑物，它們包括上下游翼墻，邊墩或岸墻、刺墻和導流墻等。本設計上游采用反翼墻，下游采用扭面翼墻轉角處的半徑為3 米。(2) 結構選型：兩岸連接建筑物的受力狀態(tài)和結構型式與一般擋土墻基本相同，常用的結構型式有重力式、懸臂式、扶臂式、和空箱式等。因為本設計中的閘墩頂部高程為 7.0m，閘底板高程為 1.0m，即翼墻的高度為 6m，選用重力式擋土墻，混凝土材料。閘室剖面圖見下頁：圖 2閘室剖面圖W 1 檢修橋重420KNW2 工作橋及小閘墩重60KNW3 公路橋重540KNW4 閘門重 180KNW5 啟閉機重90KN第五章閘室穩(wěn)定驗算某水閘正常擋水位為 7m

29、，地基為堅實土基， 允許承載力為 80kPa，不均勻系數(shù)為 2.5 ，水閘的其他尺寸見前面例 6-1-6-5 ，試分析其穩(wěn)定性。解：（1）設計情況和荷載組合：1 設計情況選擇。水閘在使用過程中，可能出現(xiàn)各種不利情況。完建無水期是水閘建好尚未投入使用之前， 豎向荷載最大， 容易發(fā)生沉降或者不均勻沉降，這是驗算地基承載力的設計情況。 正常擋水位時下游無水， 上游為正常擋水位，上下游水頭差最大， 閘室受較大的水平推力， 是驗算閘室抗滑穩(wěn)定性的設計情況。泄洪期工作閘門全開，水位差較小，對水閘無大的危害，故不考慮此種情況。本次設計地震烈度為 6 度，不考慮地震情況。2 完建無水期和正常擋水期均為基本荷載

30、組合。取中間三孔一聯(lián)（ 19m）為單元計算，需計算荷載如表所示。荷載計算情靜水揚壓泥沙地震浪壓組合況自重壓力力壓力力力完建無-基本 水期組合正常擋-水期（2）完建無水期荷載計算及地震承載力驗算。1 荷載計算主要是閘室及上部結構自重。在計算中三孔一聯(lián)為單元，省略一些細部構件重量，如欄桿，屋頂?shù)取Ａ貫閷﹂l底板上游端點所取?；炷林囟热?24KN/m3，水采用 10KN/m3。完建無水期荷載分布圖。完建無水期荷載計算見表。完建無水期荷載計算表荷載自重偏心距力矩+-閘底板2030.4閘墩4651.70工作橋上2204.23967.1.8部結構56交通橋656.631969.8887.041596.閘

31、門1.8672合計10429.5564.196994232.82 完建無水期地基承載力為PMINMAXGMAW5140地基承載力平均值為P平均PMAXPMIN46(KPA) (P) 80KPA2地基不均勻系數(shù)為PMAX1.275( )2.50PMIN根據(jù)荷載計算結果，可知：完建無水期的地基承載力能夠滿足要求，地基也不會發(fā)生不均勻沉降。（3）正常擋水位荷載計算及地基承載力驗算。1 正常擋水期荷載。正常擋水期計算除閘室自重外， 還有靜水壓力，水重，閘底板所受揚壓力，有滲透計算可得。由于浪壓力小于靜水壓力的 5%，忽略不計。正常擋水期荷載分布圖分布表見下。G1G2G3w 1G5HP1P2GFG4正常擋水位荷載計算表垂直壓力水平壓力力矩荷載名稱偏心距+-閘室自重10430p16251.671043.75p2750.2518.75下游水壓2250.5112.5力浮托力312.5滲透壓力1202625水重16904.1692912120432.57002257041.1687.5合計511687.547553542 正常擋水期地基承載力驗算。根據(jù)荷載計算結果，采用公式驗算，可知正常擋水期的地基承載力及地基不均勻系數(shù)均滿足要求。地基承載力為PMINMAXGM59 ( KPA)AW44地基承載力平均值為PMAXPMIN52( kpa) （ P） 8