DBJ52∕T 106-2021 橋梁錨下預(yù)應(yīng)力檢測(cè)技術(shù)規(guī)程

1、標(biāo)準(zhǔn)分享口巴 http:/www. bzfxb. com中華人民共和國(guó)工程建設(shè)地方標(biāo)準(zhǔn)DBDBJ52/T106-2021備案號(hào)：橋梁錨下預(yù)應(yīng)力檢測(cè)技術(shù)規(guī)程Technical specification for detecting prestress under anchors of Bridges20210518發(fā)布20210901實(shí)施貴州省住房和城鄉(xiāng)建設(shè)廳 發(fā)布中華人民共和國(guó)工程建設(shè)地方標(biāo)準(zhǔn)橋梁錨下預(yù)應(yīng)力檢測(cè)技術(shù)規(guī)程Technical specification for detecting prestress under anchors of BridgesDBJ52/T106-2021主編

2、單位:批準(zhǔn)部門:施行日期:貴州道興建設(shè)工程檢測(cè)有限責(zé)任公司 貴州交通職業(yè)技術(shù)學(xué)院貴州省住房和城鄉(xiāng)建設(shè)廳2021 年 09 月 01 日2021貴陽(yáng)2標(biāo)準(zhǔn)分享口巴 http:/www. bzfxb. com標(biāo)準(zhǔn)分享口巴 http:/www. bzfxb. com隨著我國(guó)基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)的不斷發(fā)展，預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)具有其極其出色的經(jīng)濟(jì)性、 安全性和施工便捷性，在市政、公路、鐵路等領(lǐng)域中得到了極其廣泛的應(yīng)用。然而預(yù)應(yīng) 力損失是影響預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁安全的最主要因素之一，確定預(yù)應(yīng)力構(gòu)件的現(xiàn)存應(yīng)力大 小是評(píng)價(jià)預(yù)應(yīng)力構(gòu)件工作性能的關(guān)鍵。為引導(dǎo)和規(guī)范我省橋梁錨下預(yù)應(yīng)力試驗(yàn)檢測(cè)技術(shù)的應(yīng)用，使橋梁預(yù)錨下預(yù)應(yīng)力得到 有

3、效檢驗(yàn)，確保預(yù)應(yīng)力工程的質(zhì)量，根據(jù)貴州省住房和城鄉(xiāng)建設(shè)廳文件批準(zhǔn)，由貴州道興 建設(shè)工程檢測(cè)有限責(zé)任公司、貴州交通職業(yè)技術(shù)學(xué)院承擔(dān)本規(guī)程的編寫工作。貴州道興建設(shè)工程檢測(cè)有限責(zé)任公司、貴州交通職業(yè)技術(shù)學(xué)院會(huì)同有關(guān)單位經(jīng)過 廣泛調(diào)査研究，認(rèn)真總結(jié)了貴州橋梁錨下預(yù)應(yīng)力施工質(zhì)量檢測(cè)的實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)和科研成果， 參照了其它省份和地區(qū)關(guān)于橋梁預(yù)應(yīng)力施工質(zhì)量檢測(cè)的地方技術(shù)規(guī)程，結(jié)合貴州省橋 梁錨下預(yù)應(yīng)力施工的現(xiàn)狀特點(diǎn)，在廣泛征求意見的基礎(chǔ)上，制定本規(guī)程。本規(guī)程共分8章、3個(gè)附錄。包括總則、術(shù)語(yǔ)符號(hào)、基本規(guī)定、應(yīng)變法、反拉法、 等效質(zhì)量法、質(zhì)量評(píng)定、安全措施。本規(guī)程的主編單位:本規(guī)程的參編單位:貴州道興建設(shè)工程檢測(cè)有

4、限責(zé)任公司貴州交通職業(yè)技術(shù)學(xué)院貴州省翅刪勘察鮒研究隨份有限公司中電建路橋集團(tuán)有限公司貴陽(yáng)市云巖區(qū)市虹程管珊貴州辦錄:m咨詢有限責(zé)任公司 貴州織服務(wù)咨詢有限公司貴州聯(lián)建土木工程質(zhì)量檢測(cè)監(jiān)控中心有限公司 貴州臓大學(xué)貴州黔嚴(yán)建設(shè)工技術(shù)服務(wù)有限責(zé)任公司劉正發(fā)王轉(zhuǎn)石鑄明龍建旭肖凱東劉躍龍劉鵬劉偉劉興趙瑋李杰陳杰于可戴自然汪迎紅黃彥森徐再賢應(yīng)江虹王懿穆勇黃伯太鄭飛軍鄧立楊松胡倫常娟汪開源龍九錫主要起草人:四川升拓檢測(cè)技術(shù)股份有限公司主要審查人:劉世喜梅世龍 陸剛毅 楊安杰 余勇繼 陳夏雨 盧紅兵 帥海樂 鄧翔1總則1.0.1為規(guī)范橋梁錨下預(yù)應(yīng)力施工質(zhì)量檢測(cè)，提髙其檢測(cè)技術(shù)水平，確保橋梁錨下預(yù)應(yīng)力工 程質(zhì)量

5、符合設(shè)計(jì)和使用要求，制定本規(guī)程。1.0.2本規(guī)程適用于橋梁的錨下預(yù)應(yīng)力檢測(cè)，其他建設(shè)領(lǐng)域的非橋梁預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)可參考使用 本規(guī)程。1.0.3橋梁錨下預(yù)應(yīng)力檢測(cè)方法應(yīng)根據(jù)檢測(cè)條件、適用范圍、施工工藝等合理選用。1.0.4橋梁錨下預(yù)應(yīng)力工程質(zhì)量檢測(cè)除應(yīng)符合本規(guī)程的規(guī)定外，尚應(yīng)符合國(guó)家、行業(yè)現(xiàn)行其 它有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)范的規(guī)定。2標(biāo)準(zhǔn)分享口巴 http:/www. bzfxb. com標(biāo)準(zhǔn)分享口巴 http:/www. bzfxb. com2術(shù)語(yǔ)符號(hào) 2.1術(shù)語(yǔ)2.1.1 錨下有效預(yù)應(yīng)力 effective prestress under anchorage預(yù)應(yīng)力筋張拉錨固后，實(shí)際張拉控制應(yīng)力扣除預(yù)應(yīng)力鋼筋與

6、管道壁之間的摩擦損失；錨具變形、鋼筋回縮和 接縫壓縮損失；混凝土的彈壓縮損失后，錨下留存的預(yù)應(yīng)力筋張拉應(yīng)力。2.1.2 錨下有效預(yù)應(yīng)力標(biāo)準(zhǔn)值 standard value of effective prestress under anchorage標(biāo)準(zhǔn)工況下，預(yù)應(yīng)力筋張拉錨固后，錨口下留存的預(yù)應(yīng)力值。該值可通過理論計(jì)算、標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)或數(shù)理統(tǒng)計(jì)的 方式獲得。2.1.3 錨下預(yù)應(yīng)力檢測(cè)評(píng)定 testing of prestress under anchorage預(yù)應(yīng)力筋張拉錨固后，對(duì)錨下有效預(yù)應(yīng)力相關(guān)指標(biāo)進(jìn)行的檢測(cè)評(píng)定。2.1.4 錨固損失 anchorange loss放張錨固后，因預(yù)應(yīng)力筋回縮、錨

7、具和梁體變形等引起的預(yù)應(yīng)力損失，2.1.5 錨口摩阻損失 friction pressure loss張拉過程中因錨口摩阻力造成的損失。2.1.6 補(bǔ)張拉 Conpensation tensioning預(yù)應(yīng)力筋的錨下有效預(yù)應(yīng)力不足且超出偏差范圍.再次對(duì)其進(jìn)行張拉，使之符合要求的工藝。2.1.7 錨下有效預(yù)應(yīng)力同束不均勻度 unevenness of effective pretressesin a tendon同一束中各單根鋼絞線錨下有效預(yù)應(yīng)力最大值和最小值的偏差程度。2.1.8 應(yīng)變法 strains testing預(yù)應(yīng)力筋張拉施工過程中，在錨下的預(yù)應(yīng)力筋上布置應(yīng)變傳感器，測(cè)量應(yīng)變值，通過應(yīng)

8、力與應(yīng)變關(guān)系計(jì)算錨 下有效預(yù)應(yīng)力值。2.1.9 反拉法 pull-outed testing預(yù)應(yīng)力筋張拉施工后，在梁體外對(duì)已張拉的預(yù)應(yīng)力筋再次重新分級(jí)施加荷載，測(cè)量反拉力值和位移值，通過 反拉力與位移關(guān)系計(jì)算錨下有效預(yù)應(yīng)力值。2.1.10 等效質(zhì)量法(TTEM) Tension Test method based Equivalent Mass method壓漿后錨下有效預(yù)應(yīng)力的檢測(cè)方法，通過對(duì)錨頭敲擊誘發(fā)其自由振動(dòng)，并測(cè)定其動(dòng)力響應(yīng)的方法來(lái)推算錨下 預(yù)應(yīng)力。2.2符號(hào)Fe 一一錨下有效預(yù)應(yīng)力，單位為千牛頓(kN)；Fk一一錨下有效預(yù)應(yīng)力標(biāo)準(zhǔn)值；P反拉終止應(yīng)力；1反拉補(bǔ)償應(yīng)力；con設(shè)計(jì)張拉控

9、制應(yīng)力；Apk 一一預(yù)應(yīng)力筋的公稱截面面積； n 一一預(yù)應(yīng)力筋根數(shù)；N 一測(cè)量點(diǎn)數(shù)；一一反拉終止時(shí)，實(shí)測(cè)預(yù)應(yīng)力筋伸長(zhǎng)值；0 一一反拉終止時(shí)，預(yù)應(yīng)力筋反拉段計(jì)算伸長(zhǎng)值；L 一一預(yù)應(yīng)力筋反拉影響長(zhǎng)度；lr 一一錨墊板外預(yù)應(yīng)力筋反拉段長(zhǎng)度；Ep 一一預(yù)應(yīng)力筋彈性模量；一一預(yù)應(yīng)力筋張拉端至計(jì)算截面曲線孔道部分切線的夾角之和; k 一一孔道每米局部偏差對(duì)摩擦的影響系數(shù)：一一預(yù)應(yīng)力筋與孔道壁的摩擦系數(shù)；一一單根預(yù)應(yīng)力筋錨下預(yù)應(yīng)力偏差；標(biāo)準(zhǔn)分享口巴 http:/www. bzfxb. com標(biāo)準(zhǔn)分享口巴 http:/www. bzfxb. com錨下有效預(yù)應(yīng)力同束不均勻度;3基本規(guī)定3.1 一般規(guī)定3.1.

10、1橋梁預(yù)應(yīng)力施工應(yīng)進(jìn)行錨下預(yù)應(yīng)力檢測(cè)，施工單位應(yīng)按本規(guī)程頻率進(jìn)行自檢，其他各參建單位、行業(yè) 主管部門應(yīng)按現(xiàn)行監(jiān)理、監(jiān)督規(guī)范要求或根據(jù)實(shí)際需求進(jìn)行抽檢。3.1.2測(cè)試過程中需記錄測(cè)試對(duì)象編號(hào)、孔道編號(hào)、錨頭編號(hào)、鋼束編號(hào)、樁號(hào)等能說(shuō)明測(cè)試區(qū)域準(zhǔn)確位置 的信息。3.1.3檢測(cè)設(shè)備應(yīng)配套齊全、功能完整，主要技術(shù)參數(shù)應(yīng)符合本規(guī)程要求。3.1.4檢測(cè)設(shè)備應(yīng)定期進(jìn)行檢校，檢校有效期應(yīng)不大于1年，檢測(cè)設(shè)備應(yīng)檢校合格且在檢校有效期內(nèi)使用。3.1.5錨下預(yù)應(yīng)力檢測(cè)應(yīng)滿足以下基本要求：1預(yù)應(yīng)力張拉施工記錄完整，施工工藝、質(zhì)量控制與施工規(guī)范及設(shè)計(jì)要求一致。2預(yù)應(yīng)力筋滑絲斷絲、夾片破裂、錨具變形等數(shù)量不應(yīng)超過表3.1

11、.5的限制值。表3.1.5預(yù)應(yīng)力筋斷絲、 夾片破裂、錨具變形等限制值要求類別檢測(cè)項(xiàng)目控制數(shù)鋼絲束鋼絞線束每束鋼絲斷絲或滑絲1根每束鋼絞線斷絲或滑絲1絲每個(gè)斷面斷絲和不超過該斷面鋼絲總數(shù)的百分比1%螺紋鋼筋斷筋或滑移不允許夾片橫向、斜向破裂或斷裂不允許頂面錯(cuò)位不超過2mm露出錨具外高度不超過4mm錨具錨孔過大塑性變形不允許庥力掄涮后.給娜、錨安神:許3.2檢測(cè)工作程序3.2.1檢測(cè)工作應(yīng)按圖3.2.1的流程進(jìn)行:5標(biāo)準(zhǔn)分享口巴 http:/www. bzfxb. com標(biāo)準(zhǔn)分享口巴 http:/www. bzfxb. com圖3.2.1檢測(cè)流程示意圖3.2.2檢測(cè)前現(xiàn)場(chǎng)調(diào)查與資料收集宜包括檢測(cè)實(shí)

12、施可行性、設(shè)計(jì)資料、施工工藝、施工異常情況記錄等。3.2.3應(yīng)依據(jù)檢測(cè)任務(wù)和相關(guān)資料制定檢測(cè)方案。檢測(cè)方案宜包含工程概況、檢測(cè)依據(jù)、檢測(cè)內(nèi)容、檢測(cè)方 法、檢測(cè)儀器、所需的機(jī)械或人工配合等。3.2.4現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)條件應(yīng)滿足以下要求：1應(yīng)變法檢測(cè)時(shí)錨具下預(yù)應(yīng)力筋具備應(yīng)變傳感器的布設(shè)條件。2反拉法檢測(cè)時(shí)現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)未壓漿，外露端預(yù)應(yīng)力筋長(zhǎng)度應(yīng)滿足限位板、反拉加載設(shè)備、測(cè)力設(shè)備等檢測(cè)設(shè)備的 安裝條件。在不封錨的情況下可以隨時(shí)采用等效質(zhì)量法。4現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)應(yīng)滿足國(guó)家有關(guān)安全生產(chǎn)的規(guī)定，具備有效的安全措施。3.2.5當(dāng)檢測(cè)出現(xiàn)異常時(shí)，應(yīng)停止檢測(cè)，查明原因；在排除異常后，重新檢測(cè)。3.3檢測(cè)頻率3.3.1等效質(zhì)量法1需要

13、排查張拉施工質(zhì)量的梁體預(yù)應(yīng)力筋，應(yīng)進(jìn)行全部檢測(cè)。2針對(duì)預(yù)制的預(yù)應(yīng)力混凝土梁（板），每座橋正、負(fù)彎矩分別不少于預(yù)應(yīng)力筋總數(shù)的10%的比例進(jìn)行抽檢， 且抽檢總數(shù)均不少于10束。3針對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆箱梁橋和懸澆橋的邊跨、中跨合攏段等施工較困難位置，每座橋按照不少于同類型 預(yù)應(yīng)力筋總數(shù)10%的比例進(jìn)行抽檢，且每座橋同類型預(yù)應(yīng)力筋抽檢總數(shù)均不少于10束。4根據(jù)本批次檢測(cè)對(duì)象的預(yù)應(yīng)力筋數(shù)量計(jì)算，當(dāng)檢測(cè)結(jié)果的合格率低于90%時(shí)，應(yīng)増加一倍的檢測(cè)數(shù)量。3.3.2反拉法及應(yīng)變法檢測(cè)1針對(duì)預(yù)制預(yù)應(yīng)力梁，每座橋按照不少于同類型預(yù)應(yīng)力筋總數(shù)10%的比例進(jìn)行抽檢，且每座橋正、負(fù)彎矩預(yù) 應(yīng)力筋抽檢總數(shù)均不少于4束。2針

14、對(duì)預(yù)應(yīng)力箱梁橋和懸澆橋的邊跨、中跨合攏段等施工較困難位置，按照不少于同類型預(yù)應(yīng)力筋總數(shù)20% 的比例進(jìn)行抽檢，且每座橋同類型預(yù)應(yīng)力筋抽檢總數(shù)不少于5束。3根據(jù)本批次檢測(cè)對(duì)象的錨索數(shù)量計(jì)算，當(dāng)檢測(cè)結(jié)果的合格率低于90%時(shí)，應(yīng)增加一倍的檢測(cè)數(shù)量。標(biāo)準(zhǔn)分享口巴 http:/www. bzfxb. com標(biāo)準(zhǔn)分享口巴 http:/www. bzfxb. com3.3.3如有以下特殊情況的預(yù)應(yīng)力筋，應(yīng)提髙檢測(cè)數(shù)量或全數(shù)檢測(cè): 1施工質(zhì)量有疑問的橋梁。2設(shè)計(jì)方認(rèn)為重要的橋梁。3新工藝施工的橋梁。4梁場(chǎng)試生產(chǎn)階段制作的梁。3.4檢測(cè)報(bào)告3.4.1橋梁錨下預(yù)應(yīng)力工程質(zhì)量檢測(cè)結(jié)果應(yīng)以檢測(cè)報(bào)告的方式提交，檢測(cè)報(bào)告

15、應(yīng)符合公路水運(yùn)試驗(yàn)檢測(cè)數(shù) 據(jù)報(bào)吿編制導(dǎo)則JTT 828的有關(guān)規(guī)定。3.4.2檢測(cè)報(bào)吿內(nèi)容應(yīng)符合檢驗(yàn)檢測(cè)機(jī)構(gòu)資質(zhì)認(rèn)定能力評(píng)價(jià)檢驗(yàn)檢測(cè)機(jī)構(gòu)通用要求RB/T214的要求，且 至少包含下列內(nèi)容：1）工程概況及受檢對(duì)象的基本信息。2）檢測(cè)依據(jù)、方法、設(shè)備。3）受檢對(duì)象的環(huán)境、現(xiàn)場(chǎng)工況。4）檢測(cè)數(shù)據(jù)與結(jié)果。5）檢測(cè)結(jié)論。8標(biāo)準(zhǔn)分享口巴 http:/www. bzfxb. com4應(yīng)變法4.1 一般規(guī)定4.1.1應(yīng)變法適用于先張法施工橋梁結(jié)構(gòu)、體外預(yù)應(yīng)力橋梁結(jié)構(gòu)的錨下預(yù)應(yīng)力檢測(cè)。 4.1.2應(yīng)變法檢測(cè)過程應(yīng)自預(yù)應(yīng)力筋張拉施工開始，直至整個(gè)張拉錨固過程結(jié)束。4.1. 3檢測(cè)環(huán)境應(yīng)符合下列要求：1檢測(cè)應(yīng)在氣溫較

16、平穩(wěn)時(shí)段進(jìn)行。氣溫低于51C或髙于35T時(shí)不宜進(jìn)行應(yīng)變法檢測(cè)。 2存在沖擊、振動(dòng)、強(qiáng)磁場(chǎng)等干擾環(huán)境時(shí)不宜進(jìn)行應(yīng)變法檢測(cè)。4.1.4應(yīng)變法檢測(cè)結(jié)束后應(yīng)立即對(duì)預(yù)應(yīng)力筋采取防護(hù)措施。4.2檢測(cè)設(shè)備4.2.1檢測(cè)設(shè)備主要包括應(yīng)變傳感器（應(yīng)變片，工具式應(yīng)變計(jì)等）、放大調(diào)理儀、采集分析與輸出設(shè)備、以 及相應(yīng)連接導(dǎo)線等。4.2.2檢測(cè)前應(yīng)對(duì)張拉設(shè)備進(jìn)行檢査，確保其運(yùn)行正常。4.2.3應(yīng)變傳感器的量程應(yīng)滿足要求，檢測(cè)精度要求達(dá)到1嗶。4. 2.4同一次檢測(cè)宜選用同種規(guī)格的檢測(cè)設(shè)備。4.3現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)4. 3.1應(yīng)變測(cè)點(diǎn)布置應(yīng)符合下列規(guī)定：1應(yīng)變測(cè)點(diǎn)布設(shè)應(yīng)充分反映預(yù)應(yīng)力筋錨下預(yù)應(yīng)力分布特點(diǎn)。2應(yīng)變測(cè)點(diǎn)布設(shè)在錨下預(yù)應(yīng)

17、力筋，布設(shè)位置距錨板的距離宜為預(yù)設(shè)距離（宜取10cnr20cm）加預(yù)應(yīng)力筋最大 計(jì)算伸長(zhǎng)量之和，每孔道預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)逐根布設(shè)測(cè)點(diǎn)，單根預(yù)應(yīng)力筋沿軸向布設(shè)不少3個(gè)測(cè)點(diǎn)，測(cè)點(diǎn)間距宜為 5cnTlOcm0如圖4. 檢測(cè)設(shè)備安裝完成后應(yīng)進(jìn)行系統(tǒng)調(diào)試不少于15min的穩(wěn)定觀測(cè)，確認(rèn)正常后應(yīng)立即開展檢測(cè)工作。4. 3. 3張拉過程分級(jí)宜不少2級(jí)，_般為0呼初始應(yīng)力（持荷3min）呼張拉控制應(yīng)力（持荷5min） -0 （錨 固）：初始應(yīng)力值的大小宜為0.1 con -0.25 con，并根據(jù)預(yù)應(yīng)力筋長(zhǎng)度進(jìn)行大小選擇。4. 3.4數(shù)據(jù)采集與記錄符合下列規(guī)定：1應(yīng)記錄張拉過程中每一級(jí)荷載值、測(cè)點(diǎn)應(yīng)變

18、值、環(huán)境溫度等。2加卸載過程，應(yīng)變采樣頻率宜1次/0.05 con ；持荷期間采樣頻率彡1次/min,且不少于3次。 3宜采用自動(dòng)采集系統(tǒng)記錄，采用人工記錄應(yīng)及時(shí)、準(zhǔn)確。4. 3. 5檢測(cè)過程發(fā)生下列情況時(shí)，應(yīng)停止加載，査明原因，做好記錄，采取措施后再確定是否繼續(xù)； 1實(shí)測(cè)應(yīng)變值超過理論計(jì)算值；2實(shí)測(cè)應(yīng)變值變化規(guī)律異常；3出現(xiàn)夾片破裂、錨具凹陷、預(yù)應(yīng)力筋斷絲或滑移、異常響聲等異?，F(xiàn)象。4.4檢測(cè)數(shù)據(jù)處理與分析4.4.1數(shù)據(jù)修正1溫度修正按下式進(jìn)行計(jì)算:(4. 4.1)式中：£t測(cè)點(diǎn)檢測(cè)過程應(yīng)變溫度修正值；A?檢測(cè)時(shí)段內(nèi)的溫度變化量（r）;Kt空載時(shí)溫度上升ir測(cè)點(diǎn)應(yīng)變變化值。2電阻值

19、修正主要考慮應(yīng)變片或應(yīng)變計(jì)的傳輸導(dǎo)線電阻引起的應(yīng)變值修正。3非線性應(yīng)變修正預(yù)應(yīng)力筋不均勻穿束與現(xiàn)場(chǎng)安裝等因素引起的非線性應(yīng)變，宜通過加載過程的荷載-應(yīng)變曲線線性擬合修正。 4.4.2預(yù)應(yīng)力筋有效應(yīng)變計(jì)算A左£ £q S卩 £t Sr (4. 4. 2)式中：£預(yù)應(yīng)力筋有效應(yīng)變值；£荷載作用下測(cè)量的預(yù)應(yīng)力筋總應(yīng)變值：£0應(yīng)變初始值；£p 一一荷載作用下預(yù)應(yīng)力筋非線性應(yīng)變修正值；£t 一一應(yīng)變溫度修正值；.£r一一導(dǎo)線電阻修正值。4.4.3錨下預(yù)應(yīng)力計(jì)算根據(jù)測(cè)點(diǎn)有效應(yīng)變，錨下預(yù)應(yīng)力的計(jì)算:式中：Fe單根預(yù)應(yīng)力

20、筋錨下有效預(yù)應(yīng)力，kN；義坤預(yù)應(yīng)力筋的公稱截面面積，mm2；Ep預(yù)應(yīng)力筋彈性模量，MPa；第f測(cè)點(diǎn)的有效應(yīng)變；AF平均有效應(yīng)變；N應(yīng)變測(cè)點(diǎn)數(shù)量。5反拉法5.1 一般規(guī)定5.1.1反拉法適用于后張法施工橋梁錨下預(yù)應(yīng)力檢測(cè)。5.1.2反拉法檢測(cè)時(shí)間宜在張拉施工完成后24小時(shí)內(nèi)，未切割預(yù)應(yīng)力筋，孔道壓漿之前進(jìn)行。5.1. 3檢測(cè)方式宜符合下列要求：1對(duì)采用編束穿孔、整束張拉施工工藝的預(yù)應(yīng)力筋，檢測(cè)時(shí)宜采用整束反拉檢測(cè)。2對(duì)采用非編束穿孔、整束張拉施工工藝或單根張拉施工工藝的預(yù)應(yīng)力筋，檢測(cè)時(shí)宜采用逐根反拉檢測(cè)。 5.1.4錨下有效預(yù)應(yīng)力計(jì)算時(shí)應(yīng)扣除因預(yù)應(yīng)力筋、錨夾具、預(yù)應(yīng)力孔道、結(jié)構(gòu)混凝土等相互作用產(chǎn)

21、生的反拉 力損失。5.2檢測(cè)設(shè)備5.2.1檢測(cè)設(shè)備包含反拉加載設(shè)備和測(cè)量設(shè)備（含測(cè)力裝置與位移測(cè)量裝置）。5.2.2反拉加載設(shè)備應(yīng)符合下列規(guī)定：1反拉加載設(shè)備最大加持荷載應(yīng)不小于最大加載力值的1.2倍。2反拉加載設(shè)備應(yīng)具備均勻加卸載與穩(wěn)壓補(bǔ)償能力等性能。5.2. 3測(cè)量設(shè)備應(yīng)符合下列規(guī)定：1測(cè)力值應(yīng)在測(cè)力裝置量程的1585%,示值精度±1%FS，穩(wěn)定工作溫度范圍-10XT+451C。 2位移測(cè)量裝置測(cè)量精度應(yīng)不低于0.01mm。5. 2.4反拉加載設(shè)備和測(cè)量設(shè)備宜采用一體化智能檢測(cè)設(shè)備，自動(dòng)記錄和保存測(cè)力值、位移量等檢測(cè)數(shù)據(jù)。5.3現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)5. 3.1現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)前，應(yīng)清理干凈待測(cè)預(yù)應(yīng)力

22、筋、工具錨、夾片和限位板等部件。5. 3. 2檢測(cè)設(shè)備安裝應(yīng)符合下列規(guī)定：1安裝反拉加載設(shè)備應(yīng)使力作用線與預(yù)應(yīng)力筋的軸線重合。2檢測(cè)設(shè)備安裝完成后應(yīng)進(jìn)行檢査和調(diào)試，確認(rèn)正常后應(yīng)立即開展檢測(cè)工作。5. 3. 3加卸載及數(shù)據(jù)采集應(yīng)符合下列規(guī)定：1加卸載過程宜為：0初應(yīng)力*反拉終止應(yīng)力CJ-O,初應(yīng)力宜為0.10.200,反拉終止應(yīng)力 宜為么，加載速率不宜大于02C/min，卸載速率不宜大于0.50/min。2初應(yīng)力穩(wěn)定時(shí)間不少于lniin,當(dāng)位移量穩(wěn)定后，測(cè)量并記錄初始應(yīng)力值及初始位移量：否則應(yīng)停止加載， 找出原因并重新試驗(yàn)。3反拉過程應(yīng)勻速穩(wěn)定加載至反拉終止應(yīng)力測(cè)量并記錄反拉終止應(yīng)力及位移量。4

23、當(dāng)反拉終止應(yīng)力為con時(shí)，宜穩(wěn)壓不少于3min，當(dāng)預(yù)應(yīng)力筋位移量穩(wěn)定時(shí)，測(cè)量并記錄反拉應(yīng)力及位 移量，否則繼續(xù)穩(wěn)壓至位移變化量小于0. Wmin。5.3.4當(dāng)檢測(cè)過程發(fā)生出現(xiàn)夾片破裂、錨具凹陷、預(yù)應(yīng)力筋斷絲或滑移、混凝土開裂、異常響聲等異?，F(xiàn)象下列情況時(shí)，應(yīng)停止加載，査清原因，采取措施后再確定是否繼續(xù)。5.4檢測(cè)數(shù)據(jù)處理與分析5.4.1單根錨下有效預(yù)應(yīng)力按下式計(jì)算：(5. 4.1)Fe =X 蓋式中：Fg單根錨下有效預(yù)應(yīng)力，kN?（Tp反拉終止應(yīng)力（為反拉終止時(shí)檢測(cè)設(shè)備讀出的反拉力值與預(yù)應(yīng)力筋的總截面積之比）,MPa；Act；一一反拉補(bǔ)償應(yīng)力，預(yù)應(yīng)力筋拉動(dòng)時(shí)至反拉終止時(shí)的彈性補(bǔ)償應(yīng)力，MPa；

24、Acrr _反拉損失應(yīng)力，主要包括反拉檢測(cè)過程產(chǎn)生的預(yù)應(yīng)力筋與管壁之間的孔道摩擦損失， 錨具及夾片變形、接縫壓縮損失，混凝土的彈性壓縮損失Act/4,預(yù)應(yīng)力筋與錨口之間的摩擦損失 Acr/7等，各項(xiàng)損失可按附錄試，MPa；Apk預(yù)應(yīng)力筋的公稱截面面積，mm2；5.4.2反拉補(bǔ)償應(yīng)力可按下式計(jì)算： （S一q）E kL + jj,0曲線型:直線型:式中:1 e(紅+成)LAAct,=-1 L3反拉終止時(shí)，實(shí)測(cè)預(yù)應(yīng)力筋伸長(zhǎng)量，m(5. 4. 2-1)(5. 4. 2-2)8q反拉終止時(shí)，預(yù)應(yīng)力筋反拉段理論伸長(zhǎng)量，m；L預(yù)應(yīng)力筋反拉影響長(zhǎng)度，m；Ep預(yù)應(yīng)力筋彈性模量，MPa；0預(yù)應(yīng)力筋張拉端至計(jì)算截面

25、曲線孔道部分切線的夾角之和，rad；k孔道每米局部偏差對(duì)摩擦的影響系數(shù)；/ 一一預(yù)應(yīng)力筋與孔道壁的摩擦系數(shù)。5.4.3預(yù)應(yīng)力筋反拉段理論伸長(zhǎng)量anL（5. 4. 3）式中：反拉終止應(yīng)力時(shí)，預(yù)應(yīng)力筋反拉段理論伸長(zhǎng)量，m；lr預(yù)應(yīng)力筋反拉段長(zhǎng)度，m；Ep 一一預(yù)應(yīng)力筋彈性模量，MPa。6等效質(zhì)量法6.1 一般規(guī)定6.1.1等效質(zhì)量法檢測(cè)宜用于張拉質(zhì)量問題（如漏張、張拉設(shè)備出現(xiàn)問題或施工工藝出現(xiàn)問題等）的普査， 以及壓漿后無(wú)法進(jìn)行反拉法檢測(cè)的情況。6.1.2等效質(zhì)量法檢測(cè)適用于鋼絞線已裁剪、錨頭尚未封端、具備激振錘擺動(dòng)空間及傳感器安裝空間。6.2檢測(cè)設(shè)備6. 2.1檢測(cè)設(shè)備應(yīng)適合于沖擊振動(dòng)信號(hào)采集與

26、分析，系統(tǒng)主要包括激振裝置、傳感器、耦合裝置、采集系統(tǒng)、 顯示系統(tǒng)、數(shù)據(jù)分析系統(tǒng)等。6.2.2檢測(cè)系統(tǒng)標(biāo)定幅值相對(duì)誤差±5%;聲信號(hào)測(cè)量相對(duì)誤差±1.0%。6.2.3檢測(cè)系統(tǒng)分辨率應(yīng)在16Bit,即測(cè)試量程的1/216以上；采樣頻率應(yīng)達(dá)到500KHz以上；接收系統(tǒng)頻 響范圍應(yīng)適用頻率在1kHz50kHz信號(hào)的采樣；接收端信號(hào)的S/N比應(yīng)在5以上。6.2.4傳感器宜采用磁性卡座或膠水粘固等粘接方式與錨頭稱合，粘接面應(yīng)無(wú)浮漿等雜質(zhì)，且傳感器粘接穩(wěn) 固。6.2.5采用激振錘進(jìn)行激振。激振力度應(yīng)符合設(shè)備相關(guān)作業(yè)指導(dǎo)書或說(shuō)明書要求，根據(jù)錨頭規(guī)格類型選取相 應(yīng)的激振錘（見表6.2.5）

27、。表6.2.5壓漿后錨下預(yù)應(yīng)力檢測(cè)激振錘表錨頭類型<5孔510孔1120孔>20孔激振錘D17加橡膠套D30加橡膠套D50加橡膠套D60加橡膠套6.3現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)6. 3.1錨頭粘帖傳感器及激振部位的灰塵、浮漿等應(yīng)清理干凈；6. 3. 2傳感器粘接穩(wěn)固，激振點(diǎn)固定且和受信點(diǎn)保持在同一條直線（應(yīng)完全和標(biāo)定時(shí)的激振點(diǎn)一致），激振 力度應(yīng)基本保持一致；6. 3. 3在標(biāo)定時(shí)有條件的還可以借助機(jī)械檢測(cè)法確定的摩阻系數(shù)修正標(biāo)定數(shù)值，使得結(jié)果更加精確；6. 3.4現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試基本流程見圖6.3.4 6.4檢測(cè)數(shù)據(jù)處理和分析6.4.1當(dāng)預(yù)應(yīng)力體系振動(dòng)質(zhì)量M不變且既知時(shí)，根據(jù)測(cè)試的數(shù)據(jù)（f ）以及標(biāo)定的預(yù)

28、應(yīng)力體系參數(shù)（&、m.可算出預(yù)應(yīng)力體系的錨下有效預(yù)應(yīng)力In(T) = ln24+ln7 -+(6. 4. 1)17式中：Fe錨下有效預(yù)應(yīng)力，kN；A墊板與構(gòu)件觸面積，mm2;Pa大氣壓，可取為105kPa;m壓力指數(shù)，在體系中認(rèn)為其為一常數(shù)，無(wú)量綱：f 測(cè)試得到自振頻率，Hz；M振動(dòng)系統(tǒng)的質(zhì)量，kg; k0 _為初始剛性，認(rèn)為其唯一常數(shù)，K _接觸面剛性系數(shù)，取決于結(jié)構(gòu)材質(zhì)（巖體、混凝土或鋼材）及接觸面的狀態(tài)（粗糙/平滑等），認(rèn) 為其為一常數(shù)，W。6.4.2當(dāng)預(yù)應(yīng)力體系振動(dòng)質(zhì)量M可變或未知時(shí)，根據(jù)測(cè)試的數(shù)據(jù)（/、aff、as） 標(biāo)定的預(yù)應(yīng)力體系參 數(shù)（灸0, m. k、以及激振器（錘）

29、的質(zhì)量A/"可算出預(yù)應(yīng)力體系的錨下有效預(yù)應(yīng)力7。ln(7J；) = liiJ + ln-F(6. 4. 2)式中，Mh激振器（錘）的質(zhì)量，kg；Clff打擊錘上測(cè)試的最大加速度，m/s2； as在系統(tǒng)測(cè)試的最大加速度，m/s2。7質(zhì)量評(píng)定7.1 一般規(guī)定7.1.1現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)結(jié)束后，應(yīng)對(duì)橋梁預(yù)應(yīng)力檢測(cè)項(xiàng)目的相關(guān)指標(biāo)進(jìn)行質(zhì)量評(píng)定。7.1.2錨下預(yù)應(yīng)力檢測(cè)項(xiàng)目的質(zhì)量評(píng)定指標(biāo)包括錨下有效預(yù)應(yīng)力偏差、同束不均勻度。 7.2錨下有效預(yù)應(yīng)力標(biāo)準(zhǔn)值7.2.1錨下有效預(yù)應(yīng)力標(biāo)準(zhǔn)值獲取方式有兩種：標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)檢測(cè)得出試驗(yàn)值、理論計(jì)算得出計(jì)算值。 7.2.2錨下有效預(yù)應(yīng)力標(biāo)準(zhǔn)值的計(jì)算值可采用下列公式計(jì)算得到：先

30、張法預(yù)應(yīng)力筋：Fs = acon 一 (aZ2 + a/3 + al4 + 0.5a/5) x(7. 2.1-1)后張法預(yù)應(yīng)力筋：Fs = (rc(m (aZl + al2 + al4) X(7. 2.1-2)式中：Fs錨下有效預(yù)應(yīng)力標(biāo)準(zhǔn)值，kN；<Tcon設(shè)計(jì)張拉控制應(yīng)力，MPa；(7預(yù)應(yīng)力筋與管道壁之間的摩擦，MPa；al2錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮損失(錨固損失)，MPa；(rl3 _預(yù)應(yīng)力鋼筋與臺(tái)座之間的溫差，MPa；CFm混凝土的彈性壓縮損失，MPa；crZ5 預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力松弛。MPa;7.2.3錨下有效預(yù)應(yīng)力標(biāo)準(zhǔn)值的計(jì)算參考值可采用特定結(jié)構(gòu)形式下計(jì)算得到： 公路預(yù)應(yīng)力橋

31、梁工程中應(yīng)用最廣泛的預(yù)應(yīng)力筋為抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值=1860MPa.公稱直徑為15. 2mm的鋼絞線。采 用反拉法時(shí)，結(jié)合相關(guān)技術(shù)規(guī)程及不同構(gòu)件情況，給出預(yù)應(yīng)力梁板和剛構(gòu)單根鋼絞線張拉錨固后，錨下有效預(yù)應(yīng) 力標(biāo)準(zhǔn)值的參考值，見表7.2.3。應(yīng)變法、等效質(zhì)量法可參考使用。表7.2.3錨下有效預(yù)應(yīng)力標(biāo)準(zhǔn)值的計(jì)算參考值預(yù)應(yīng)力構(gòu)件類型設(shè)計(jì)張拉控制應(yīng)力0(MPa)錨下有效預(yù)應(yīng)力標(biāo)準(zhǔn)值f(kN)梁板0-70175M5fpt185剛構(gòu)fpk1780-75 人1877.3錨下有效預(yù)應(yīng)力質(zhì)量評(píng)定7.3.1錨下預(yù)應(yīng)力檢測(cè)項(xiàng)目評(píng)定指標(biāo)的計(jì)算可按以下公式進(jìn)行: 1錨下有效預(yù)應(yīng)力偏差= .dxl00%(7. 3.1-1)式中

32、：T錨下有效預(yù)應(yīng)力偏差;Fs錨下有效預(yù)應(yīng)力標(biāo)準(zhǔn)值，kN；錨下有效預(yù)應(yīng)力，kN。2錨下有效預(yù)應(yīng)力同束不均勻度xlOO%(7. 3.1-2)式中：&錨下有效預(yù)應(yīng)力同束不均勻度;F一一同一束中單根預(yù)應(yīng)力筋錨下有效預(yù)應(yīng)力最大檢測(cè)值，kN；C*max同-束中單根預(yù)應(yīng)力筋錨下有效預(yù)應(yīng)力最小檢測(cè)值，奶。7. 3.2錨下有效預(yù)應(yīng)力偏差T、同束不均勻度汐應(yīng)滿足表7.3.2的要求：表7.3.2錨下預(yù)應(yīng)力檢測(cè)項(xiàng)目相關(guān)指標(biāo)判定標(biāo)準(zhǔn)檢測(cè)指標(biāo)允許偏差(%)錨下有效預(yù)應(yīng)力偏差r士 5錨下有效預(yù)應(yīng)力同束不均勻度&57.3.3錨下有效預(yù)應(yīng)力檢測(cè)項(xiàng)目的相關(guān)指標(biāo)滿足本規(guī)程7. 3.2條時(shí)，評(píng)定合格，否則評(píng)定不合格。

33、7. 3.4預(yù)應(yīng)力筋滑絲斷絲、夾片破裂、錨具變形等數(shù)量超過本規(guī)程表3.1.5的限制值時(shí)，評(píng)定不合格。 7.3.5當(dāng)錨下預(yù)應(yīng)力檢測(cè)評(píng)定不合格時(shí)應(yīng)采用有效措施進(jìn)行調(diào)整，直至滿足要求。8安全措施8.0.1橋梁錨下預(yù)應(yīng)力檢測(cè)前應(yīng)做好各種危險(xiǎn)源辨識(shí)、評(píng)估其安全應(yīng)對(duì)措施，防止意外事故發(fā)生。 8.0.2檢測(cè)區(qū)域內(nèi)應(yīng)設(shè)置明顯的防護(hù)、警示及引導(dǎo)標(biāo)志。進(jìn)入檢測(cè)區(qū)域必須佩戴安全防護(hù)用品，預(yù)應(yīng)力筋兩端的 正面嚴(yán)禁站人和穿越。8.0.3對(duì)檢測(cè)作業(yè)使用的張拉機(jī)械、儀器設(shè)備及輔助工具，應(yīng)符合其安裝、維護(hù)、使用等相關(guān)規(guī)定，并定期檢査、 檢驗(yàn)，使其保持良好的工作狀態(tài)。8.0.4高空、水上檢測(cè)作業(yè)應(yīng)對(duì)相關(guān)人員進(jìn)行安全技術(shù)交底，并

34、設(shè)置必要的安全防護(hù)措施，在強(qiáng)風(fēng)、濃霧、暴雨、 雷電和暴風(fēng)雪等惡劣天氣情況下，不得開展現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)作業(yè)。8.0.5應(yīng)核實(shí)驗(yàn)算結(jié)構(gòu)和支架的安全性；在分級(jí)加、卸載試驗(yàn)過程中，應(yīng)通過觀察異常反應(yīng)、測(cè)試數(shù)據(jù)等進(jìn)行分 析判斷。8.0.6檢測(cè)設(shè)備應(yīng)輕拿輕放、安置穩(wěn)固：運(yùn)輸過程中應(yīng)按設(shè)備要求進(jìn)行防護(hù)。附錄A應(yīng)變法檢測(cè)設(shè)備技術(shù)要求應(yīng)變（或應(yīng)力）測(cè)試設(shè)備應(yīng)滿足表A. 0.1的要求。表A.O.1應(yīng)變（或應(yīng)力）測(cè)試技術(shù)要求量測(cè)內(nèi)容儀表名稱最小分化值（岬常用量測(cè)范圍（；/£ ）數(shù)據(jù)采集分析系統(tǒng)儀器名稱技術(shù)參數(shù)應(yīng)變電阻應(yīng)變儀1±20000應(yīng)變測(cè)試分析系統(tǒng) 測(cè)量范圍：士20000 ； 分辨率：.伸振弦式應(yīng)變

35、計(jì)1±3000振弦式傳感器、頻率測(cè)量?jī)x或綜合測(cè)試儀 測(cè)量范圍：振弦頻率400- 6000Hz； 頻率測(cè)量精度：0.05Hz注：1.宜采用標(biāo)距不大于6mm小標(biāo)距應(yīng)變計(jì)。2.或根據(jù)實(shí)際檢測(cè)情況采用符合技術(shù)要求的其他設(shè)備-附錄B應(yīng)變法檢測(cè)異常數(shù)據(jù)剔除(B. 0. 3-2)B.0.1檢測(cè)過程因粘貼表面的應(yīng)變片或應(yīng)變計(jì)不牢固，粘貼部位或附近出現(xiàn)異常造成有效應(yīng)變值發(fā)生明顯偏 大或偏小，應(yīng)予以剔除。B.0.2應(yīng)變異常值計(jì)算1計(jì)算所有測(cè)點(diǎn)應(yīng)變平均值及標(biāo)準(zhǔn)差。1 N1=1(B. 0. 3-1)式中：應(yīng)變平均值;S 應(yīng)變標(biāo)準(zhǔn)方差。2某測(cè)點(diǎn)應(yīng)變值與平均值之差的絕對(duì)值大于標(biāo)準(zhǔn)偏差與肖維勒系數(shù)之積，則該測(cè)點(diǎn)應(yīng)

36、變值異常，應(yīng)予以剔除。 |A. -A|>/fSB. 0. 3-3)K肖維勒系數(shù)，見表B.0.2。表B.0.2肖維勒系數(shù)表N3456789K1.381.531.651.731.81.861.92N10111213141520K1.962.002.032. 072. 102. 132. 24附錄C反拉法檢測(cè)過程相關(guān)損失計(jì)算c.i反拉法檢測(cè)過程的孔道摩阻損失aAC.1.1本條給出反拉法檢測(cè)錨下有效預(yù)應(yīng)力時(shí)，預(yù)應(yīng)力筋與管壁之間的摩阻損失的理論計(jì)算方法。c. 1.2反拉法檢測(cè)錨下有效預(yù)應(yīng)力時(shí)，預(yù)應(yīng)力筋與管壁之間摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失Acrn,可按下式進(jìn)行計(jì)(C. 1. 2)式中：Al反拉檢測(cè)預(yù)應(yīng)力筋

37、與管壁之間的孔道摩擦損失，MPa；設(shè)計(jì)張拉控制應(yīng)力，MPa；x預(yù)應(yīng)力筋反拉端至計(jì)算截面的孔道長(zhǎng)度，m；預(yù)應(yīng)力筋反拉端至計(jì)算截面曲線孔道部分切線的夾角之和，rad;長(zhǎng)孔道每米局部偏差對(duì)摩擦的影響系數(shù)；預(yù)應(yīng)力筋與孔道壁的摩擦系數(shù)。C.2反拉法檢測(cè)過程的錨具及夾片變形、接縫壓縮損失C.2.1本條給出反拉法檢測(cè)錨下有效預(yù)應(yīng)力時(shí)，錨具及夾片變形、接縫壓縮損失A<7/2,的理論計(jì)算方法。C.2.2反拉過程引起的錨具變形、鋼筋回縮、接縫壓縮損失AaA的計(jì)算，應(yīng)考慮反拉過程中反摩擦的影響。C.2.3反拉過程引起的錨具及夾片變形、接縫壓縮損失的計(jì)算方法1反摩擦影響長(zhǎng)度（見圖C.2.3）可按下列公式計(jì)算：3

38、0式中，Acra為單位長(zhǎng)度由管道摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失，按下列公式計(jì)算:(C. 2. 3-2)式中：CT0一一反拉端錨下控制應(yīng)力，反拉檢測(cè)時(shí)為 _預(yù)應(yīng)力筋扣除沿途孔道摩擦損失后錨固端應(yīng)力；1 一一反拉端至錨固端的距離：2當(dāng)<1時(shí)，預(yù)應(yīng)力筋離反拉端X處考慮反摩擦后的預(yù)應(yīng)力損失可按下列公式計(jì)算:A<(cr;2) = Acrjf(C. 2. 3-3)(C. 2. 3-4)式中，Acr為當(dāng)0彡1時(shí)在影響范圍內(nèi)，預(yù)應(yīng)力筋考慮反摩擦后在反拉端錨下的預(yù)應(yīng)力損失值。如$彡f，表示又處預(yù)應(yīng)力筋不受反摩擦的影響。3當(dāng)"1,預(yù)應(yīng)力筋離反拉端x處考慮反摩擦后的預(yù)應(yīng)力損失，可按下列公式計(jì)算:(cr；

39、2 ) = Acr；-2xrcrd(C. 2. 3-5)式中Ac為當(dāng)/1時(shí)在/范圍內(nèi)，預(yù)應(yīng)力筋考慮反摩擦后在張拉端錨下的預(yù)應(yīng)力損失值，可按以下方式求=cdo得：令圖中等腰梯形面積：A = Ep式算得到cd，則圖C.2.3考慮反摩擦后預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算簡(jiǎn)圖圖中：catf表示預(yù)應(yīng)力筋扣除管道正摩擦損失后的應(yīng)力分布線。表示1 f時(shí)，預(yù)應(yīng)力筋扣除管道正摩擦和回縮(考慮反摩擦)損失后的應(yīng)力分布線。bd表示">1時(shí)，預(yù)應(yīng)力筋扣除管道正摩擦和回縮(考慮反摩擦)損失后的應(yīng)力分布線。為等腰三角形；為等腰梯形。C.3反拉法檢測(cè)過程的混凝土彈性壓縮損失A<4C.3.1本條給出反拉法檢測(cè)錨下有效預(yù)應(yīng)

40、力時(shí)，混凝土彈性壓縮損失Aa的理論計(jì)算方法。C. 3. 2后張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，當(dāng)同一截面的預(yù)應(yīng)力筋逐束反拉時(shí)，由混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失， 可按下列簡(jiǎn)化公式計(jì)算：A ' A (C. 3. 2-1)a/4 =式中：m一預(yù)應(yīng)力筋的束數(shù);一一在計(jì)算截面的全部鋼筋重心處，由張拉一束預(yù)應(yīng)力筋產(chǎn)生的混凝土法向壓應(yīng)力（MPa），取各束的平均值。aE彈性模量比值c. 4反拉法檢測(cè)過程的預(yù)應(yīng)力筋與錨口之間的摩擦損失C.4.1在有條件的情況下，錨口摩阻宜通過現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)進(jìn)行測(cè)試獲得，測(cè)試方法參見公路橋梁預(yù)應(yīng)力 鋼絞線用錨具、夾具和連接器JTT329。C.4.2預(yù)應(yīng)力筋與錨口之間的摩擦損失AaA般由錨

41、具生產(chǎn)廠商通過產(chǎn)品體系試驗(yàn)獲得并明示。一般情況， 錨具生產(chǎn)廠商測(cè)得的錨口摩擦損失率不大于3%。本規(guī)程用詞說(shuō)明1本規(guī)程執(zhí)行嚴(yán)格程度的用詞采用下列寫法：1）表示很嚴(yán)格，非這樣做不可的用詞，正面詞采用“必須"，反面詞采用“嚴(yán)禁”；2）表示嚴(yán)格，在正常情況下均應(yīng)這樣做的用詞，正面詞采用"應(yīng)”，反面詞采用“不應(yīng)” “或“不得”;3）表示允許稍有選擇，在條件許可時(shí)首先應(yīng)這樣做的用詞，正面詞采用“宜”，反面詞采用“不宜”：4）表示有選擇，在一定條件下可以這樣做的用詞，采用“可”。2引用標(biāo)準(zhǔn)的用語(yǔ)采用下列寫法：1）在規(guī)程總則中表述與相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的關(guān)系時(shí)，采用“除應(yīng)符合本規(guī)程的規(guī)定外，尚應(yīng)符合國(guó)

42、家和行業(yè)現(xiàn)行有 關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定”。2）在規(guī)程條文及其他規(guī)定中，當(dāng)引用的標(biāo)準(zhǔn)為國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)或行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)時(shí)，應(yīng)表述為“應(yīng)符合XXXXXX（XXX）的有關(guān)規(guī)定”:3）當(dāng)引用本規(guī)程中的其他規(guī)定時(shí)，應(yīng)表述為“應(yīng)符合本規(guī)程第X章的有關(guān)規(guī)定”、“應(yīng)符合本規(guī)程第X.X 節(jié)的有關(guān)規(guī)定”、“應(yīng)符合本規(guī)程第X. X. X條的有關(guān)規(guī)定”或"應(yīng)符合按本規(guī)程第X. X X條的有關(guān)規(guī)定執(zhí) 行"。中華人民共和國(guó)工程建設(shè)地方標(biāo)準(zhǔn)橋梁錨下預(yù)應(yīng)力檢測(cè)技術(shù)規(guī)程DBJ52/T106-2021條文說(shuō)明制定說(shuō)明本規(guī)程制定過程中編制組進(jìn)行了國(guó)內(nèi)外橋梁預(yù)應(yīng)力施工質(zhì)量檢測(cè)等相關(guān)方面的調(diào)査研宄?？偨Y(jié)了我國(guó)尤其是 貴州省工程建設(shè)橋梁錨下

43、預(yù)應(yīng)力施工質(zhì)量檢測(cè)的實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)。通過將等效質(zhì)量法、反拉法及應(yīng)變法檢測(cè)應(yīng)用于工程， 并依據(jù)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)總結(jié)適合貴州省的橋梁錨下預(yù)應(yīng)力施工質(zhì)量的檢測(cè)方法和應(yīng)該解決的問題，取得了相應(yīng)檢測(cè)方法 對(duì)應(yīng)的重要技術(shù)參數(shù)。1總則1.0.1鑒于預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)在市政、公路、鐵路等領(lǐng)域中應(yīng)用廣泛，為保證預(yù)應(yīng)力施工質(zhì)量，規(guī)范檢測(cè)行為，保 證檢測(cè)質(zhì)量，提升檢測(cè)水平，制定貴州地區(qū)統(tǒng)一的技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)，十分必要。1.0.2確定本規(guī)程的適用范圍為錨下預(yù)應(yīng)力。1.0.3合理選擇本規(guī)程規(guī)定的應(yīng)變法、反拉法、等效質(zhì)量法的條件1.0.4為保證橋梁預(yù)應(yīng)力工程的施工質(zhì)量，在貴州省范圍內(nèi)進(jìn)行橋梁預(yù)應(yīng)力工程施工質(zhì)量檢測(cè)，強(qiáng)調(diào)首先應(yīng) 按照本規(guī)程的規(guī)定嚴(yán)格實(shí)施

44、，除此而外尚應(yīng)符合現(xiàn)行相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)中的規(guī)定。2術(shù)語(yǔ)符號(hào)本章節(jié)將規(guī)程中列出的術(shù)語(yǔ)進(jìn)行了詳細(xì)描述與定義。2.1.1后張法的錨下有效預(yù)應(yīng)力僅針對(duì)預(yù)應(yīng)力瞬時(shí)（第一批）損失后的檢測(cè)，未考慮預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力松弛、 混凝土的收縮徐變等因素的長(zhǎng)期損失。先張法的錨下有效預(yù)應(yīng)力僅針對(duì)預(yù)應(yīng)力瞬時(shí)（第一批）損失后的檢測(cè)，未考慮預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力松弛（僅考 慮一半）、混凝土的收縮徐變等因素的長(zhǎng)期損失。3基本規(guī)定3.1 一般規(guī)定3.1.1當(dāng)前，橋梁建設(shè)普遍采用預(yù)應(yīng)力技術(shù)。張拉過程中可能存在多種因素導(dǎo)致實(shí)際錨下有效預(yù)應(yīng)力與其 標(biāo)準(zhǔn)值偏差過大，影響結(jié)構(gòu)使用安全。為了進(jìn)一步加強(qiáng)橋梁預(yù)應(yīng)力施工管理，確保橋梁結(jié)構(gòu)的施工質(zhì)量，應(yīng)開展 橋梁

45、工程的錨下預(yù)應(yīng)力檢測(cè)工作。3.1.2全面記錄被測(cè)對(duì)象的基本信息。3.1.3根據(jù)所選檢測(cè)方法，準(zhǔn)確選擇設(shè)備，并保證設(shè)備及配件齊全，設(shè)備參數(shù)符合規(guī)程要求。3.1.4明確檢測(cè)所用設(shè)備必須定期檢校，檢測(cè)過程保證檢測(cè)設(shè)備在檢校有效期內(nèi)。3.1.5預(yù)應(yīng)力筋出現(xiàn)滑絲、斷絲、夾片破裂、描具變形及錨墊板中心變形或破裂等問題，影響預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu) 的安全性與耐久性。1引起滑絲的主要原因有：張拉時(shí)錨具錐孔與夾片之間有雜物；鋼絞線有油污；錨固效率系數(shù)小于規(guī)范要求 值；鋼絞線受力不均勻；夾片、錨具的強(qiáng)度不夠。2引起斷絲的主要原因有：預(yù)應(yīng)力同束張拉不均勻度過大，導(dǎo)致單根絞線（鋼絲）應(yīng)力大于極限強(qiáng)度；鋼絞 線（鋼絲）質(zhì)量不夠標(biāo)準(zhǔn)

46、值：千斤頂多次重復(fù)使用，導(dǎo)致張拉力不夠均勻；夾片、錨具的強(qiáng)度不夠。3引起夾片破裂的主要原因有：預(yù)應(yīng)力同束張拉不均勻度過大，導(dǎo)致夾片破裂；夾片存在質(zhì)量缺陷。 4引起錨具變形的主要原因是錨具存在質(zhì)量缺陷。5錨墊板中心變形出現(xiàn)明顯擾度或破裂主要原因有，受力不均勻；夾片存在質(zhì)量缺陷。通過觀察檢測(cè)過程中 預(yù)應(yīng)力筋的異常伸長(zhǎng)、錨夾具異響、錨固區(qū)結(jié)構(gòu)裂縫變化等異?，F(xiàn)象，可以幫助了解結(jié)構(gòu)或構(gòu)件在試驗(yàn)過程中 的表現(xiàn)狀況，提前采取應(yīng)對(duì)措施，避免質(zhì)量和安全事故。3.2檢測(cè)工作程序3.2.1橋梁預(yù)應(yīng)力施工質(zhì)量檢測(cè)工作應(yīng)編制檢測(cè)方案，按照規(guī)程規(guī)定程序進(jìn)行檢測(cè)。3.2.2現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)前的對(duì)工程相關(guān)信息的收集宜全面。3.2.3

47、給出現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)方案編制內(nèi)容的參考。3.2.4本規(guī)程所列應(yīng)變法、反拉法、等效質(zhì)量法三種方法現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)應(yīng)滿足的條件。3.3檢測(cè)頻率本小節(jié)給出了應(yīng)變法、反拉法、等效質(zhì)量法各自檢測(cè)時(shí)的檢頻率，檢測(cè)前應(yīng)按此要求確定檢測(cè)項(xiàng)目的檢測(cè)頻 率。3.4檢測(cè)報(bào)告3.4.1本節(jié)介紹了橋梁預(yù)應(yīng)力工程質(zhì)量檢測(cè)提交成果資料的方式。4應(yīng)變法4.1 一般規(guī)定4.1.3當(dāng)不滿足環(huán)境要求時(shí)，應(yīng)根據(jù)儀器設(shè)備正常工作條件，確定是否進(jìn)行應(yīng)變法的檢測(cè)。4.2檢測(cè)設(shè)備4.2.3通常，預(yù)計(jì)實(shí)測(cè)值處于檢測(cè)設(shè)備量程的15%85%。4.3現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)4.3.1采用粘貼應(yīng)變片時(shí)，每個(gè)測(cè)點(diǎn)沿預(yù)應(yīng)力筋環(huán)向布設(shè)不少于3個(gè)應(yīng)變片。預(yù)應(yīng)力筋最大計(jì)算伸長(zhǎng)量為預(yù) 應(yīng)力筋檢

48、測(cè)端在最大荷載作用下的計(jì)算伸長(zhǎng)量。4. 3.2穩(wěn)定觀測(cè)時(shí)間用于衡量外界條件對(duì)測(cè)試結(jié)果的影響，或用于測(cè)點(diǎn)的溫度影響修正。穩(wěn)定觀測(cè)讀數(shù)頻率 宜為1次/分鐘。4.3.3預(yù)應(yīng)力筋長(zhǎng)度30m以下時(shí)，初始應(yīng)力值宜為0. 1 a con0.15 a con;預(yù)應(yīng)力筋長(zhǎng)度30nT60m時(shí)，初始 應(yīng)力值宜為0.15 o coiTO. 2 a co；預(yù)應(yīng)力筋長(zhǎng)度大于60m時(shí)，初始應(yīng)力值宜為0. 2 o coiTO. 25 o con；應(yīng)與 日常預(yù)應(yīng)力施工工藝、施工水平保持一致。4.3.5加載過程中，應(yīng)進(jìn)行實(shí)時(shí)觀測(cè)，并與理論計(jì)算值對(duì)比分析，判斷實(shí)測(cè)應(yīng)變值變化規(guī)律是否異常。4.4檢測(cè)數(shù)據(jù)處理與分析4.4.1荷載-應(yīng)變

49、曲線線性擬合方式可采用最小二乘法等方法。采用工具式傳感器直接測(cè)度力值時(shí)，可直接 進(jìn)行力值數(shù)據(jù)修正。4.4.2采用粘貼應(yīng)變片時(shí)，有效應(yīng)變?yōu)樗袘?yīng)變片測(cè)量應(yīng)變，剔除異常后，取平均值。 4.4.3先計(jì)算單根預(yù)應(yīng)力筋的錨下有效預(yù)應(yīng)力值，再計(jì)算整束錨下有效預(yù)應(yīng)力值；應(yīng)變法檢測(cè)結(jié)果存在應(yīng) 力與應(yīng)變的換算，其中預(yù)應(yīng)力筋的截面面積和彈性模量為關(guān)鍵因素，宜通過取樣實(shí)測(cè)獲取。當(dāng)無(wú)可靠試驗(yàn)數(shù)據(jù)時(shí)， 可參考預(yù)應(yīng)力筋質(zhì)量檢驗(yàn)報(bào)告。5反拉法5.1 般規(guī)定5.1.3通過大量試驗(yàn)檢測(cè)發(fā)現(xiàn)，采用編束穿孔、整束張拉施工工藝的預(yù)應(yīng)力筋錨下有效預(yù)應(yīng)力同束不均勻度均在允許偏差范圍內(nèi)；因此，對(duì)于該工藝施工預(yù)應(yīng)力筋宜采用整束反拉檢測(cè)方式，

50、提髙檢測(cè)效率。 5.1.4反拉力損失主要為預(yù)應(yīng)力筋與錨口之間的摩擦損失，宜通過試驗(yàn)確定。5.2檢測(cè)設(shè)備5.2.2反拉加載設(shè)備最大加持荷載宜不超過最大加載力值的2倍，反拉加載設(shè)備運(yùn)行時(shí)加載速率宜不大于0.2C/min、卸載速率宜不大于0.5C/min、穩(wěn)壓補(bǔ)償宜不大于等。5.2.4采用一體化智能檢測(cè)設(shè)備記錄時(shí)，應(yīng)對(duì)控制點(diǎn)的測(cè)值進(jìn)行監(jiān)控，當(dāng)采用非一體化智能檢測(cè)設(shè)備時(shí)，測(cè) 讀與記錄應(yīng)及時(shí)、準(zhǔn)確，減小人為誤差。5.3現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)5.3.3反拉終止應(yīng)力一般可通過工作夾片退出位移或反拉力（或反拉應(yīng)力）-位移曲線拐點(diǎn)突變確定，一般 小于設(shè)計(jì)張拉控制應(yīng)力。穩(wěn)壓期內(nèi)記錄位移量不少于3次。位移量穩(wěn)定指觀測(cè)期內(nèi)位移變化

51、量不大于1mm。5.4檢測(cè)數(shù)據(jù)處理與分析5.4.1從式（5.4.1）可知，準(zhǔn)確得出錨下有效預(yù)應(yīng)力值K與%、相關(guān)。Aa>又與錨下預(yù)應(yīng)力 筋拉動(dòng)時(shí)的彈性變形有關(guān)，在反拉過程中利用工作夾片退出位移或反拉力-位移（或反拉應(yīng)力-位移）曲線拐點(diǎn)突 變確定計(jì)算時(shí)，反拉過程產(chǎn)生的預(yù)應(yīng)力筋與管壁之間的摩擦損失，錨具及夾片變形、接縫壓縮損失、混凝 土的彈性壓縮損失可忽略不計(jì)，Aazl = AcrZ2=0,僅需考慮反拉過程中預(yù)應(yīng)力筋與錨口之間的摩擦損 失267。因此，檢測(cè)前宜進(jìn)行專項(xiàng)試驗(yàn)確定A<7/、Acr<,主要原因是多個(gè)因素相互影響導(dǎo)致每個(gè)因素造成 的預(yù)應(yīng)力損失值理論計(jì)算很難確定。SS位移（s

52、/mm）圖5. 4.1理想狀態(tài)下反拉法檢測(cè)繪制的反拉力-位移曲線根據(jù)檢測(cè)數(shù)據(jù)繪制反拉力移曲線，理想狀態(tài)下反拉力移曲線如圖5.4.1,圖中0A段為反拉端初應(yīng)力 作用下預(yù)應(yīng)力筋被預(yù)緊階段，AB段為反拉段預(yù)應(yīng)力筋的彈性變形階段，BC段預(yù)應(yīng)力筋拉動(dòng)后自由段和反拉端預(yù) 應(yīng)力筋的共同變形階段，B點(diǎn)對(duì)應(yīng)的力值即為錨下有效預(yù)應(yīng)力值。因此，B點(diǎn)除用式（5.4.1）計(jì)算，在一定條 件下亦可通過曲線斜率變化率等方式可計(jì)算機(jī)自動(dòng)判讀；但現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際檢測(cè)得到的反拉力移曲線，由于反拉損 失應(yīng)力影響，拐點(diǎn)的出現(xiàn)并非特別明顯，自動(dòng)判讀時(shí)宜結(jié)合實(shí)際并與理論計(jì)算綜合得出。當(dāng)反拉終止應(yīng)力為設(shè)計(jì)張拉控制應(yīng)力且反拉補(bǔ)償應(yīng)力Ac為0時(shí)（反拉

53、力-位移曲線未出現(xiàn)拐點(diǎn)B點(diǎn)），錨下 有效預(yù)應(yīng)力檢測(cè)結(jié)果宜給出下限值。特別需注意的是，設(shè)備得出的反拉終止力不直接等于錨下有效預(yù)應(yīng)力，應(yīng)減去反拉過程中預(yù)應(yīng)力筋與錨口之 間的摩擦損失才是實(shí)測(cè)錨下有效預(yù)應(yīng)力值。6等效質(zhì)量法6.1 般規(guī)定6.1.1在任何時(shí)期使用錨頭露出均可進(jìn)行檢測(cè)。參數(shù)的獲取和標(biāo)定，在錨下預(yù)應(yīng)力測(cè)試中需對(duì)己知預(yù)應(yīng)力數(shù) 值的結(jié)構(gòu)振動(dòng)特性進(jìn)行標(biāo)定，需要3個(gè)以上已知錨下預(yù)應(yīng)力進(jìn)行標(biāo)定。標(biāo)定應(yīng)采用同型錨具、位置也最好一致。 同時(shí)，在常規(guī)標(biāo)定時(shí)，一般可通過模型試驗(yàn)或單端張拉的方法。但應(yīng)注意，在單端張拉時(shí)，會(huì)因摩阻而產(chǎn)生預(yù)應(yīng) 力損失。另一方面，在很多時(shí)候僅在接近設(shè)計(jì)錨下預(yù)應(yīng)力值易于標(biāo)定，為此，可采

54、用簡(jiǎn)易標(biāo)定法。在簡(jiǎn)易標(biāo)定時(shí)， 作為標(biāo)定值的錨下預(yù)應(yīng)力盡可能通過其他方法（如施工記錄、預(yù)置傳感器）等確認(rèn)。當(dāng)無(wú)法確認(rèn)時(shí)，可采用全部 測(cè)試值中錨下預(yù)應(yīng)力較大30%的數(shù)值作為設(shè)計(jì)值。此外，該方法對(duì)于低錨下預(yù)應(yīng)力區(qū)的測(cè)試結(jié)果誤差較大，需要 引起注意。6.1.2鋼絞線的影響，根據(jù)測(cè)試?yán)碚摚摻g線露出過長(zhǎng)時(shí)，其影響不能忽視。當(dāng)鋼絞線未截?cái)鄷r(shí)，其露出 長(zhǎng)度常常達(dá)到50cm以上。由于其質(zhì)量大，并在錨頭激振過程中也會(huì)產(chǎn)生相應(yīng)的振動(dòng)，從而給測(cè)試結(jié)果帶來(lái)較大的 負(fù)面影響，導(dǎo)致結(jié)果的穩(wěn)定性降低。激振部位和力度的影響，在測(cè)試過程激振點(diǎn)和激振力度對(duì)結(jié)果產(chǎn)生一定影響， 建議在測(cè)試時(shí)，盡量固定激振點(diǎn)和激振力度。6.2檢測(cè)設(shè)備6.2.1檢測(cè)設(shè)備的系統(tǒng)應(yīng)具備基本功能。6.2.2說(shuō)明了檢測(cè)系統(tǒng)標(biāo)定的相對(duì)誤差。6.2.3對(duì)檢測(cè)系統(tǒng)給出了分辨率、量程、采樣頻率的限值。6.3現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)6.3.2良好的接觸