模板工程施工方案計算

1、模板工程施工方案計算 1 注砼對模板的最大側(cè)壓力。柱的混凝土澆注高度（3.6m）為本工最高（圓形柱另加工定型鋼模板），因此按此例作計算新澆注混凝土對模板的最大側(cè)壓力。式中 F新澆混凝土對模板的最大側(cè)壓力（KN/）r混凝土的重力密度to新澆注混凝土的初凝時間（h）,可按to=200/T+15求得T為混凝土的溫度1外加劑影響系數(shù)，摻加緩凝作用的外加劑時 =1.2; 2混凝土坍落影響修正系數(shù)，當(dāng)坍落度100mm時, 取1. 15; V混凝土澆注速度（m/h）H砼側(cè)壓力計算機(jī)位置處至新澆筑砼頂面的總高度（m）;F=0.22×24×200/（12.1+15）×1.2

2、5;1.15×2=76.05（KN/）F=24×4.5=108（KN/） 按取最小值，故最大側(cè)壓力為108（KN/） 有效壓頭高度：h=F/24=108/243.2(m) （2）、驗算梁模板的強(qiáng)度和剛度 a、 進(jìn)行強(qiáng)度驗算時，各類何載首先應(yīng)乘以分項系數(shù)，其中恒何載乘1.2，活何載乘1.4。梁模（按350×850梁計算）竹膠合板自重（按100N/計） 1.2×850=1020 N/梁高新澆筑砼的自重：1.2×24000×0.85=24480 N/鋼筋自重：2.4×1100×0.85=2244 N/施工何載：1.4&#

3、215;2500=3500 N/總計： 30224 N/ 模板寬度350， 則：q1=0.35×30240=10584 N/mq2=0.35×(30224-3500)=9353.4N/mp=3500×0.35=1225N/m強(qiáng)度驗算施工何載為均布何載：M1=q112/8+p1/4=(9353.4×2.42/8)+(700×2.4/4)=7154.45 N/m由于M1M2 故應(yīng)用 M1 驗算強(qiáng)度。竹膠模板的慣性矩及截面抵抗矩：HIX=IX1+h12A1+(IX2+h22A2)×2 =(350×123/12)+41.22

4、5;3600+(50×1003/12)+14.82×500×2 =104373704Wx=Ix/ymax=10437370/64.8=161070.523= M1×WX=4352.256×103/161070.52=47.31N/2 f=50 N/2 為竹膠模板彎曲強(qiáng)度，強(qiáng)度滿足要求。b、撓度驗算、何載計算 驗算撓度應(yīng)只采用恒何載的標(biāo)準(zhǔn)何載，其各項何載值如下： 竹模板自重：100N/ 新澆筑砼的自重：24000×0.85=20400N/ 鋼筋自重：1100×0.85=935N/ 總計： 21435 N/ 梁高為850，q=0

5、.85×21435=18219.75 N/ m=18.21975N 、撓度驗算 上式以求得：LX=10437370 N/4 竹膠模板彈性模量：E=5.5×103 N/2 V=5q · 14/384/EIX=5×18.21975×7004/384×5.5×103× 10437370=0.99 撓度滿足要求 、驗算現(xiàn)澆板的竹膠模板強(qiáng)度與剛度A、 強(qiáng)度驗算a、 何載計算本工程最厚現(xiàn)澆板為120，故取此板厚度作為計算依據(jù)，計算跨度1.2m，其余計算條件同上：即各項何載值如下：竹膠模板自重：100 N/1.2×10

6、0=120 N/ 新澆筑砼自重：1.2×24000×0.12=3456 N/ 鋼筋自重：1.2×24000×0.12=3456 N/ 施工自重：1.4×2500=3500 N/ 總計： 7114.4 N/ 板寬也為1.2 m，則：q1=1.2×7114.4=8537.28N/m q2=1.2×(7114.43500)=3614.4 N/m p=3500×1.2=4200 N/mb、 強(qiáng)度驗算 施工何載為均布何載： q1·12 8537.28×1.2M1= = = 1536.17 N/m8 8 施

7、工何載為集中何載： q1·12 8537.28×1.22 4200×1.2 M2= = = 2796.71 N/m 8 8 4 由于M2M1，故用M2驗算強(qiáng)度。 竹膠模板的慣性矩及截面抵抗矩： 根據(jù)組合截面形心座標(biāo)公式求得模板形心座標(biāo)是相對座標(biāo)的（600，77.4） IX=IX1+h12A1+(IX2+h22A2)×3 1200×123 50×1003 = + 28.62×12×1200（ + 27.42×50×100）×312 12 =357128244 IX 35712824WX=

8、461406mm3 YMAX 77.4 M2 2796710ó =7.245N/ mm2f=50N/mm2強(qiáng)度滿足要求。 WX 461406 B、 擾度驗算 a 、荷載計算： 竹膠模板自重：100Nm2 200mm厚混凝土自重：24000× 0.12=288Nm2鋼筋自重：1100×0.12=132Nm2總計： 3012Nm2模板寬度為1200mm,q=1.2×3012=3614Nm=3.614Nmmb、擾度計算：上式已算出：IX=35712824mm竹膠模板彈性模量：E=5.5×103Nm2 5.14 5×3.614×12

9、004V=0.50mm384EIx 384×5500×35712824根據(jù)模板技術(shù)規(guī)范竹膠模板結(jié)構(gòu)的允許擾度為：=1400=3mm而V=0.50mm< =3mm 故擾度滿足要求。 、支撐龍骨的驗算： 根據(jù)材料特性及以往施工經(jīng)驗，我們設(shè)定次龍骨間距b=500mm,主龍骨間距為500mm,穿墻螺栓水平間距900mm,小龍骨選用1根50×100mm落葉松木方，大龍骨選用248×3.5mm架管，為確保模板的安全性，現(xiàn)取800mm厚，4500mm高的柱作為計算依據(jù)，同時假設(shè)氣溫T=15，混凝土的澆筑速度為V=2mh。，摻具有緩凝作用的外加劑（ß1=

10、1.2）,混凝土坍落度為泵送大于110mm(ß2=1.15)A、 次龍骨的驗算：a、強(qiáng)度驗算：因墻厚大于100mm,故強(qiáng)度驗算僅考慮新澆筑砼側(cè)壓力與傾倒砼時產(chǎn)生的荷載：新澆筑混凝土的側(cè)壓力（F1）F=0.22c·t·ß1·ß2·V1/2 200200t=6.67 則T+1515+15F=0.22×24×6.67×1.2×1.15×2=68.73KN/m2同時F=24H=24×4.5=108 KN/m2取側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F=67.2KN/m2,并乘以分項系數(shù)1.2所以F1

11、=108×1.2=129.6 KN/m2傾倒砼產(chǎn)生的側(cè)壓力(F2)本工程采用泵送導(dǎo)管入模,因此傾倒砼時產(chǎn)生的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)為2KN/m2,并乘以活荷載分項系數(shù)1.4所以F2=1.4×2=2.8 KN/m2側(cè)壓力合計(F2)F3=F1+F2=129.6+2.8=132.4 KN/m2次龍骨所承受的均布荷載(q)q=bF3=0.5×132.4=66.2 KN/m2強(qiáng)度驗算:已知小龍骨為一根50×50的枋子,即bh2 50×1002W= =83333.3mm2 66M=1/8q12=1/8×66.2×5002=2068750Nm

12、m=M/w=24.82N/mm2f=50N/mm2強(qiáng)度滿足要求.b、撓度驗算：驗算撓度時所采用的荷載，根據(jù)以上已知條件可知僅采用新澆筑砼側(cè)壓力的標(biāo)準(zhǔn)荷載（F）。所以q，=BF=0.5×108=54 KN/mm主慣性矩I=1/12bh3=1/12×50×1003=4.17×106mm4 落葉松的彈性模量:E=1.0×104N/mm25·q·145×54×4004 V= =0.43mm384 E I384×10000×4.17×106木龍骨的容許撓度按鋼楞容許撓度計算 =500/

13、500=1.0mm0.43mmB、主龍骨驗算首先應(yīng)計算次龍骨支座最大反力P0a、 強(qiáng)度驗算 首先應(yīng)計算次龍骨支座最大反力P0當(dāng)次龍骨為支座，梁端支座反力為0.6q1,中跨反力為0.5q1,P=(0.6+0.5) q1=1.1×66.2×0.5=36.41KN強(qiáng)度驗算:M=1/4p1=1/4×36.41×0.9=7.37×106N/mm主龍骨為248×3.5鋼管,即截面抵抗矩: （d4-d1）3.14×(484-414) W=2×=2×=10150.4mm232d32×48 M7370000=72

14、6.37N/mm2f=205N/mm2W10150.4 強(qiáng)度不夠,為此應(yīng)在900間距內(nèi)再增設(shè)一道貌岸然穿墻螺栓,即為主次龍骨交接處均應(yīng)設(shè)穿墻螺栓。、框架柱柱箍計算柱箍是柱模板面板的橫向支撐構(gòu)件，它一方面作為面板的橫向支撐楞，同時又是將整個柱模板箍緊成整體的緊固件。其受力狀態(tài)為拉彎桿件。a、 現(xiàn)取框圖架柱截面a×b=800×800（mm）作為計算對象，在中已求得側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F=108KN/m2，中求得的傾側(cè)砼產(chǎn)生的側(cè)壓力F2=2.8KN/m2,即側(cè)壓力設(shè)計值顯:F3=F+F2=110.8KN/m2,采用竹膠模板選用248×3.5架管作柱箍,柱箍間距L1=500mm,

15、驗算其柱箍的強(qiáng)度與剛度,柱中部由上至下加穿墻螺栓。NMX根據(jù)計算的圖： + fAnlxWxL2=1/2（b+224）=800+224=512（mm）（式中224為兩側(cè)模板厚度和）L1=500mm a=240mm荷載設(shè)計值應(yīng)乘以0.85折減系數(shù)。1、柱模： 該工程所有方柱均采用組合鋼模，根據(jù)模數(shù)結(jié)合柱斷面規(guī)格進(jìn)行組拼，主龍骨；次肋筋均采用鋼、管扣件、3形卡、螺栓進(jìn)行施工，作法詳見模板大樣圖。部分柱模板采用出大樣圖進(jìn)行加工定型鋼制組合模板施工。具體方法：模扳支撐可利用部分排架腳手的立桿外，也可設(shè)專業(yè)預(yù)留鋼筋作臨時支撐來固定單根柱子下端支撐。在邊長600mm以內(nèi)，柱子四周各2根，除四周采用雙鋼管作支

16、撐外，中間增設(shè)一道十字對拉螺栓，螺栓豎向間距與柱箍之間用槽鋼扣件連接。2、梁模板：全部梁模板系統(tǒng)，包括梁底模，側(cè)模均采用定型組合鋼模，現(xiàn)場組拼，個別不符合模數(shù)的，補(bǔ)以少量木模，或制作鋼定型模。梁模支撐系統(tǒng)采用鋼管?？奂M堂腳手架支撐。支粱底模時，利用水平桿鋪上短鋼管，即可支設(shè)梁底模。梁下水平桿的標(biāo)高一定要準(zhǔn)確無誤，短鋼管間距視梁截面而定，通常在700mm2100mm之間。粱底模與梁側(cè)模間加陽模連接，以增加梁模的整體性。對于梁高大于700mm的深梁，需特殊加固，梁高700900mm在梁高范圍內(nèi)，中部需對拉一道扁鐵或12800螺栓。3、樓板模板：現(xiàn)澆樓面模板采用sp模板快拆體系，板面采用九層木質(zhì)防

17、水膠合板或竹膠板。模板的排布采用標(biāo)準(zhǔn)尺寸的整塊膠合板對稱排列，不足部分留在中央和端部，用膠合板鋸成所需尺寸和形狀鑲補(bǔ)。樓板模下采用70X 50mm方楞木擱置。楞木間距以450mm為宜，模扳接頭處應(yīng)放在木方楞中間，楞方木擱置在豎向鋼管排架上的最上一道橫桿上面，一般層高在4m內(nèi)，采用三道橫向水平桿，超過4m以上層高另行配置豎向橫向支撐，支撐系統(tǒng)詳見大樣圖所示。梁柱節(jié)點(diǎn)用鋼板制作定型模板以確保節(jié)點(diǎn)的協(xié)調(diào)平整。4、模板拆除： 模扳的拆除須掌握時機(jī)，使砼達(dá)到一定的強(qiáng)度，常溫下柱及梁側(cè)模板在砼澆筑18小時后，就可拆模(砼強(qiáng)度大于100Ncm2)。樓梯模扳要等砼強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度的80方可拆模，梁和樓梯底模要等砼強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度的100后方可拆模。滿足拆模強(qiáng)度后及時拆除。這有利于模板的周轉(zhuǎn)和加快施工進(jìn)度。柱模板拆除前，須先將