連鑄質(zhì)量控制

1、1 第一節(jié)第一節(jié) 連鑄鋼水的準(zhǔn)備連鑄鋼水的準(zhǔn)備 第二節(jié)第二節(jié) 中間包鋼水溫度的控制中間包鋼水溫度的控制 第三節(jié)第三節(jié) 拉速的確定和控制拉速的確定和控制第四節(jié)第四節(jié) 鑄坯冷卻的控制鑄坯冷卻的控制 第五節(jié)第五節(jié) 連鑄過(guò)程檢測(cè)與自動(dòng)控制連鑄過(guò)程檢測(cè)與自動(dòng)控制2 要想使連鑄生產(chǎn)穩(wěn)定高效地進(jìn)行，并要想使連鑄生產(chǎn)穩(wěn)定高效地進(jìn)行，并且保證鑄坯質(zhì)量，首先要準(zhǔn)備好且保證鑄坯質(zhì)量，首先要準(zhǔn)備好成分、溫成分、溫度、脫氧程度及純凈度度、脫氧程度及純凈度都合格的鋼水都合格的鋼水。 這里重點(diǎn)介紹鋼水這里重點(diǎn)介紹鋼水溫度溫度的要求。的要求。 另外，煉鋼工序和連鑄工序要緊密配另外，煉鋼工序和連鑄工序要緊密配合，步調(diào)一致。合，

2、步調(diào)一致。第一節(jié)第一節(jié) 連鑄鋼水的準(zhǔn)備連鑄鋼水的準(zhǔn)備 3 澆鑄溫度澆鑄溫度: :指鋼水指鋼水進(jìn)入結(jié)晶器時(shí)的溫度進(jìn)入結(jié)晶器時(shí)的溫度. . 也可以指中間包內(nèi)的鋼水溫度也可以指中間包內(nèi)的鋼水溫度. . 通常一爐鋼水需在中間包內(nèi)測(cè)溫通常一爐鋼水需在中間包內(nèi)測(cè)溫3 3次，即次，即開(kāi)澆后開(kāi)澆后5min5min、澆鑄中期和澆鑄結(jié)束前、澆鑄中期和澆鑄結(jié)束前5min,5min,而而這這3 3次溫度的平均值被視為平均澆鑄溫度。次溫度的平均值被視為平均澆鑄溫度。4鋼水的澆鑄溫度要求鋼水的澆鑄溫度要求:( :(在一定范圍內(nèi)的合理溫度在一定范圍內(nèi)的合理溫度) ) 在盡可能高的拉速下，保證鑄坯出結(jié)晶器時(shí)形在盡可能高的拉速

3、下，保證鑄坯出結(jié)晶器時(shí)形成成足夠厚度的足夠厚度的坯殼，使連鑄過(guò)程安全的進(jìn)行下去；坯殼，使連鑄過(guò)程安全的進(jìn)行下去； 在結(jié)晶器內(nèi)在結(jié)晶器內(nèi), ,鋼水將熱量平穩(wěn)的傳導(dǎo)給銅板，使鋼水將熱量平穩(wěn)的傳導(dǎo)給銅板，使周邊坯殼厚度能均勻的生長(zhǎng)，保證鑄坯表面質(zhì)量。周邊坯殼厚度能均勻的生長(zhǎng)，保證鑄坯表面質(zhì)量。 5鋼水溫度過(guò)高的危害鋼水溫度過(guò)高的危害： 出結(jié)晶器坯殼薄，容易漏鋼；出結(jié)晶器坯殼薄，容易漏鋼； 耐火材料侵蝕加快，易導(dǎo)致鑄流失控，降低澆鑄安耐火材料侵蝕加快，易導(dǎo)致鑄流失控，降低澆鑄安全性；全性； 增加非金屬夾雜，影響板坯內(nèi)在質(zhì)量；增加非金屬夾雜，影響板坯內(nèi)在質(zhì)量； 鑄坯柱狀晶發(fā)達(dá)；鑄坯柱狀晶發(fā)達(dá)； 中心偏析

4、加重，易產(chǎn)生中心線裂紋。中心偏析加重，易產(chǎn)生中心線裂紋。 6 鋼水溫度過(guò)低的危害：鋼水溫度過(guò)低的危害： 容易發(fā)生水口堵塞，澆鑄中斷；容易發(fā)生水口堵塞，澆鑄中斷； 連鑄表面容易產(chǎn)生結(jié)皰、夾渣、裂紋等缺連鑄表面容易產(chǎn)生結(jié)皰、夾渣、裂紋等缺陷；陷； 非金屬夾雜不易上浮，影響鑄坯內(nèi)在質(zhì)量。非金屬夾雜不易上浮，影響鑄坯內(nèi)在質(zhì)量。 7一、澆鑄溫度的確定一、澆鑄溫度的確定（澆鑄溫度也稱目標(biāo)澆鑄溫度）（澆鑄溫度也稱目標(biāo)澆鑄溫度）： T澆澆=TL+T 式中式中： TL液相線溫度液相線溫度 T 鋼水過(guò)熱度鋼水過(guò)熱度第二節(jié)第二節(jié) 中間包鋼水溫度的控制中間包鋼水溫度的控制8 1 1、液相線溫度、液相線溫度T TL L

5、 液相線溫度，即開(kāi)始凝固的溫度，液相線溫度，即開(kāi)始凝固的溫度，就是確定澆鑄溫度的基礎(chǔ)。推薦一個(gè)計(jì)就是確定澆鑄溫度的基礎(chǔ)。推薦一個(gè)計(jì)算公式算公式： T TL L =1537- =1537-88%C+8%Si+5%Mn+30%P+88%C+8%Si+5%Mn+30%P+ 25%S+5%Cu+4%Ni+ 2%Mo+ 25%S+5%Cu+4%Ni+ 2%Mo+ 2%V+ 1.5%Cr 2%V+ 1.5%Cr 92 2、鋼水過(guò)熱度、鋼水過(guò)熱度T T的確定的確定 鋼水過(guò)熱度主要是根據(jù)鑄坯的質(zhì)量要鋼水過(guò)熱度主要是根據(jù)鑄坯的質(zhì)量要求和澆鑄性能來(lái)確定。求和澆鑄性能來(lái)確定。鋼種類別鋼種類別 過(guò)熱度過(guò)熱度非合金結(jié)構(gòu)

6、鋼非合金結(jié)構(gòu)鋼 10-2010-20鋁鎮(zhèn)靜深沖鋼鋁鎮(zhèn)靜深沖鋼 15-2515-25高碳、低合金鋼高碳、低合金鋼 5-155-1510二、出鋼溫度的確定二、出鋼溫度的確定 鋼水過(guò)程溫降分析鋼水過(guò)程溫降分析 鋼水從出鋼到進(jìn)入中間包經(jīng)歷鋼水從出鋼到進(jìn)入中間包經(jīng)歷5 5個(gè)溫降過(guò)程：個(gè)溫降過(guò)程：T T總總= =T T1 1+ +T T2 2+ +T T3 3+ +T T4 4+ +T T5 5 T T1 1 出鋼過(guò)程的溫降；出鋼過(guò)程的溫降； T T2 2 出完鋼鋼水在運(yùn)輸和靜置期間的溫降出完鋼鋼水在運(yùn)輸和靜置期間的溫降 (1.0(1.01.5/min)1.5/min)； T T3 3 鋼包精煉過(guò)程的溫降

7、（鋼包精煉過(guò)程的溫降（6 610/min10/min）；）； T T4 4 精煉后鋼水在靜置和運(yùn)往連鑄平臺(tái)的溫降精煉后鋼水在靜置和運(yùn)往連鑄平臺(tái)的溫降 (0.5(0.51.2/min1.2/min）; ; T T5 5 鋼水從鋼包注入中間包的溫降。鋼水從鋼包注入中間包的溫降。11 1 1、T T1 1 鋼水從煉鋼爐的出鋼口流入鋼包這個(gè)過(guò)程的鋼水從煉鋼爐的出鋼口流入鋼包這個(gè)過(guò)程的溫降溫降 分析：分析： 熱量損失形式：熱量損失形式：鋼流輻射熱損失、對(duì)流熱損失、鋼包鋼流輻射熱損失、對(duì)流熱損失、鋼包吸熱。吸熱。 影響因素：影響因素：出鋼時(shí)間、出鋼溫度及鋼包的使用狀況。出鋼時(shí)間、出鋼溫度及鋼包的使用狀況。

8、 降低熱量損失的措施：降低熱量損失的措施： 盡量降低出鋼溫度盡量降低出鋼溫度 減少出鋼時(shí)間減少出鋼時(shí)間 維護(hù)好出鋼口，使出鋼過(guò)程中最大程度保持鋼流的維護(hù)好出鋼口，使出鋼過(guò)程中最大程度保持鋼流的 完整性完整性 鋼包預(yù)熱鋼包預(yù)熱 保持包底干凈保持包底干凈12 2 2、T T2 2 出完鋼鋼包內(nèi)鋼水到精煉開(kāi)始前經(jīng)過(guò)的出完鋼鋼包內(nèi)鋼水到精煉開(kāi)始前經(jīng)過(guò)的運(yùn)輸和靜置過(guò)程中產(chǎn)生的溫降運(yùn)輸和靜置過(guò)程中產(chǎn)生的溫降 分析：分析： 熱量損失形式：熱量損失形式：鋼水上表面通過(guò)渣層的熱損失、鋼水上表面通過(guò)渣層的熱損失、鋼包包襯吸熱。鋼包包襯吸熱。 影響因素：影響因素：鋼包的容量、包襯材質(zhì)及溫度，鋼包鋼包的容量、包襯材質(zhì)

9、及溫度，鋼包的運(yùn)輸距離。的運(yùn)輸距離。 降低熱量損失的措施：降低熱量損失的措施： 鋼包烘烤、充分預(yù)熱鋼包烘烤、充分預(yù)熱 減少留置時(shí)間減少留置時(shí)間 在鋼包內(nèi)加入合適的保溫劑在鋼包內(nèi)加入合適的保溫劑13 3 3、T T3 3 鋼包精煉過(guò)程的溫降鋼包精煉過(guò)程的溫降 分析：分析：熱量損失取決于二次精煉的時(shí)間和方法。熱量損失取決于二次精煉的時(shí)間和方法。例如例如: :向鋼包中吹向鋼包中吹A(chǔ)r, Ar, 由于由于ArAr氣的攪拌強(qiáng)化了對(duì)流氣的攪拌強(qiáng)化了對(duì)流傳熱，同時(shí)傳熱，同時(shí)ArAr氣本身還吸熱氣本身還吸熱, ,所以隨著吹所以隨著吹A(chǔ)rAr時(shí)間的時(shí)間的延長(zhǎng)及延長(zhǎng)及ArAr氣量的增加氣量的增加, ,熱量損失會(huì)增

10、大熱量損失會(huì)增大. .144 4、T T4 4 鋼包精煉結(jié)束鋼水在靜置和運(yùn)鋼包精煉結(jié)束鋼水在靜置和運(yùn)往連鑄平臺(tái)的溫降往連鑄平臺(tái)的溫降分析：分析：熱量損失形式：熱量損失形式：鋼水上表面通過(guò)渣層的熱損失、鋼水上表面通過(guò)渣層的熱損失、鋼包包襯吸熱。鋼包包襯吸熱。熱量損失大?。簾崃繐p失大小：鋼包內(nèi)襯吸熱降低鋼包內(nèi)襯吸熱降低 加了保溫劑，溫降減小加了保溫劑，溫降減小155 5、T T5 5 鋼水從鋼包注入中間包過(guò)程中產(chǎn)生的溫降鋼水從鋼包注入中間包過(guò)程中產(chǎn)生的溫降分析：分析：熱量損失形式：熱量損失形式：輻射熱損失、對(duì)流熱損失、鋼包吸輻射熱損失、對(duì)流熱損失、鋼包吸熱。熱。影響因素：影響因素：鋼流保護(hù)狀況；中

11、間包的容量、材質(zhì)、鋼流保護(hù)狀況；中間包的容量、材質(zhì)、烘烤溫度及保溫措施烘烤溫度及保溫措施降低熱量損失的措施：降低熱量損失的措施： 鋼流需保護(hù)，采用長(zhǎng)水口鋼流需保護(hù)，采用長(zhǎng)水口 減少澆鑄時(shí)間減少澆鑄時(shí)間 充分預(yù)熱中間包內(nèi)襯充分預(yù)熱中間包內(nèi)襯 中間包鋼液面添加保溫劑中間包鋼液面添加保溫劑 提高連澆爐數(shù)提高連澆爐數(shù)16 出鋼溫度的確定出鋼溫度的確定 T出鋼出鋼 = T澆澆+ +T T總總 控制好出鋼溫度是保證目標(biāo)澆鑄溫度的首要前提。具控制好出鋼溫度是保證目標(biāo)澆鑄溫度的首要前提。具體的出鋼溫度要根據(jù)每個(gè)鋼廠在自身溫降規(guī)律調(diào)查的基礎(chǔ)體的出鋼溫度要根據(jù)每個(gè)鋼廠在自身溫降規(guī)律調(diào)查的基礎(chǔ)上，根據(jù)每個(gè)鋼種所要經(jīng)

12、過(guò)的工藝路線來(lái)確定。上，根據(jù)每個(gè)鋼種所要經(jīng)過(guò)的工藝路線來(lái)確定。17 鋼水溫度控制要點(diǎn)鋼水溫度控制要點(diǎn)1 1、出鋼溫度控制：、出鋼溫度控制：提高終點(diǎn)溫度命中率提高終點(diǎn)溫度命中率確保從出鋼到二次精煉站，鋼包鋼水溫度處于確保從出鋼到二次精煉站，鋼包鋼水溫度處于目標(biāo)范圍之內(nèi)目標(biāo)范圍之內(nèi)2 2、充分發(fā)揮鋼包精煉的溫度與時(shí)間的協(xié)調(diào)作用、充分發(fā)揮鋼包精煉的溫度與時(shí)間的協(xié)調(diào)作用3 3、控制和減少?gòu)匿摪街虚g包的溫度損失、控制和減少?gòu)匿摪街虚g包的溫度損失 采用長(zhǎng)水口保護(hù)澆鑄；鋼包、中間包加保溫劑采用長(zhǎng)水口保護(hù)澆鑄；鋼包、中間包加保溫劑183 3、鋼水在鋼包中的溫度控制、鋼水在鋼包中的溫度控制根據(jù)冶煉鋼種嚴(yán)格控

13、制出鋼溫度，使其在較窄的范圍內(nèi)根據(jù)冶煉鋼種嚴(yán)格控制出鋼溫度，使其在較窄的范圍內(nèi)變化；其次，要最大限度地減少?gòu)某鲣?、鋼包中、鋼包運(yùn)變化；其次，要最大限度地減少?gòu)某鲣?、鋼包中、鋼包運(yùn)送途中及進(jìn)入中間包的整個(gè)過(guò)程中的溫降。送途中及進(jìn)入中間包的整個(gè)過(guò)程中的溫降。實(shí)際生產(chǎn)中需采取在鋼包內(nèi)調(diào)整鋼水溫度的措施：實(shí)際生產(chǎn)中需采取在鋼包內(nèi)調(diào)整鋼水溫度的措施：鋼包吹氬調(diào)溫。鋼包吹氬調(diào)溫。加廢鋼調(diào)溫。加廢鋼調(diào)溫。在鋼包中加熱鋼水技術(shù)。在鋼包中加熱鋼水技術(shù)。鋼水包的保溫。鋼水包的保溫。19 一、拉速定義一、拉速定義: :拉坯速度是以每分鐘從結(jié)晶器拉出拉坯速度是以每分鐘從結(jié)晶器拉出的鑄坯長(zhǎng)度來(lái)表示的鑄坯長(zhǎng)度來(lái)表示. .

14、拉坯速度應(yīng)和鋼液的澆注速度拉坯速度應(yīng)和鋼液的澆注速度相一致。相一致。 二、拉速控制的意義：拉速控制合理二、拉速控制的意義：拉速控制合理, ,不但可以保不但可以保證連鑄生產(chǎn)的順利進(jìn)行證連鑄生產(chǎn)的順利進(jìn)行, ,而且可以提高連鑄生產(chǎn)能而且可以提高連鑄生產(chǎn)能力力, ,改善鑄坯的質(zhì)量改善鑄坯的質(zhì)量. .現(xiàn)代連鑄追求高拉速現(xiàn)代連鑄追求高拉速. . 三、拉速確定：三、拉速確定： 1 1、確定原則、確定原則: : 確保鑄坯出結(jié)晶器時(shí)的能承受確保鑄坯出結(jié)晶器時(shí)的能承受鋼水的靜壓力而不破裂，對(duì)于參數(shù)一定的結(jié)晶器，鋼水的靜壓力而不破裂，對(duì)于參數(shù)一定的結(jié)晶器，拉速高時(shí)，坯殼薄；反之拉速低時(shí)則形成的坯殼拉速高時(shí)，坯殼薄

15、；反之拉速低時(shí)則形成的坯殼厚。一般，拉速應(yīng)確保出結(jié)晶器的坯殼厚度為厚。一般，拉速應(yīng)確保出結(jié)晶器的坯殼厚度為8-8-15mm15mm。第三節(jié)第三節(jié) 拉速的確定和控制拉速的確定和控制20 2、影響因素影響因素 A A、機(jī)身長(zhǎng)度的限制、機(jī)身長(zhǎng)度的限制 根據(jù)凝固的平方根定律，鑄坯完全凝固時(shí)達(dá)根據(jù)凝固的平方根定律，鑄坯完全凝固時(shí)達(dá)到的厚度到的厚度 又又 機(jī)身長(zhǎng)度機(jī)身長(zhǎng)度 得到拉速得到拉速DK tLvt22L KvD21 B B、拉坯力的限制、拉坯力的限制 拉速提高，鑄坯中的未凝固長(zhǎng)度變長(zhǎng)，各相應(yīng)位置上拉速提高，鑄坯中的未凝固長(zhǎng)度變長(zhǎng)，各相應(yīng)位置上凝固殼厚度變薄，鑄坯表面溫度升高，鑄坯在輥間的鼓凝固殼厚度

16、變薄，鑄坯表面溫度升高，鑄坯在輥間的鼓肚量增多。拉坯時(shí)負(fù)荷增加。超過(guò)拉拔轉(zhuǎn)矩就不能拉坯，肚量增多。拉坯時(shí)負(fù)荷增加。超過(guò)拉拔轉(zhuǎn)矩就不能拉坯，所以限制了拉速的提高。所以限制了拉速的提高。 C C、結(jié)晶器導(dǎo)熱能力的限制、結(jié)晶器導(dǎo)熱能力的限制 根據(jù)結(jié)晶器散熱量計(jì)算出，最高澆注速度根據(jù)結(jié)晶器散熱量計(jì)算出，最高澆注速度 板坯為板坯為2.52.5米米/ /分分 方坯為方坯為3-43-4米米/ /分分 22 D D、拉坯速度對(duì)鑄坯質(zhì)量的影響、拉坯速度對(duì)鑄坯質(zhì)量的影響 （1 1）降低拉速可以阻止或減少鑄坯內(nèi)部裂紋和中心偏析）降低拉速可以阻止或減少鑄坯內(nèi)部裂紋和中心偏析 （2 2）提高拉速可以防止鑄坯表面產(chǎn)生縱裂

17、和橫裂）提高拉速可以防止鑄坯表面產(chǎn)生縱裂和橫裂 （3 3）為防止矯直裂紋，拉速應(yīng)使鑄坯通過(guò)矯直點(diǎn)時(shí)表面溫度避）為防止矯直裂紋，拉速應(yīng)使鑄坯通過(guò)矯直點(diǎn)時(shí)表面溫度避開(kāi)鋼的熱脆區(qū)。開(kāi)鋼的熱脆區(qū)。 E E、鋼水過(guò)熱度的影響、鋼水過(guò)熱度的影響 一般連鑄規(guī)定允許最大的鋼水過(guò)熱度，在允許過(guò)熱度下拉速隨一般連鑄規(guī)定允許最大的鋼水過(guò)熱度，在允許過(guò)熱度下拉速隨著過(guò)熱度的降低而提高。著過(guò)熱度的降低而提高。 F F、鋼種影響、鋼種影響 就含碳量而言，拉坯速度按低就含碳量而言，拉坯速度按低 碳鋼、中碳鋼、高碳鋼的順序碳鋼、中碳鋼、高碳鋼的順序由高到低；由高到低； 就鋼中合金含量而言，拉速按普碳鋼、優(yōu)質(zhì)碳素鋼、合金鋼就鋼

18、中合金含量而言，拉速按普碳鋼、優(yōu)質(zhì)碳素鋼、合金鋼順序降低。順序降低。 2324 鋼水在結(jié)晶器內(nèi)的冷卻即一冷確定，其冷卻效果可以鋼水在結(jié)晶器內(nèi)的冷卻即一冷確定，其冷卻效果可以由通過(guò)結(jié)晶器壁傳出的熱流的大小來(lái)度量。由通過(guò)結(jié)晶器壁傳出的熱流的大小來(lái)度量。 1 1、一冷作用：一冷就是結(jié)晶器通水冷卻。其作用是確保、一冷作用：一冷就是結(jié)晶器通水冷卻。其作用是確保鑄坯在結(jié)晶器內(nèi)形成一定的初生坯殼。鑄坯在結(jié)晶器內(nèi)形成一定的初生坯殼。 2 2、一冷確定原則：一冷通水是根據(jù)經(jīng)驗(yàn)確定，以在一定、一冷確定原則：一冷通水是根據(jù)經(jīng)驗(yàn)確定，以在一定工藝條件下鋼水在結(jié)晶器內(nèi)能夠形成足夠的坯殼厚度和確工藝條件下鋼水在結(jié)晶器內(nèi)能

19、夠形成足夠的坯殼厚度和確保結(jié)晶器安全運(yùn)行為前提。保結(jié)晶器安全運(yùn)行為前提。 通常結(jié)晶器周邊供水通常結(jié)晶器周邊供水2L/mm.min2L/mm.min。進(jìn)出水溫差不超過(guò)。進(jìn)出水溫差不超過(guò)10 10 0 0C C，出水溫度控制在，出水溫度控制在45-500 45-500 0 0C C為宜，水壓控制在為宜，水壓控制在0.4-0.4-0.7Mpa.0.7Mpa.第四節(jié)第四節(jié) 鑄坯冷卻的控制鑄坯冷卻的控制一、一冷確定一、一冷確定2526二、二冷確定二、二冷確定27 1 1、二冷作用、二冷作用: :二次冷卻是指出結(jié)晶器的鑄坯在連二次冷卻是指出結(jié)晶器的鑄坯在連鑄機(jī)二冷段進(jìn)行的冷卻過(guò)程鑄機(jī)二冷段進(jìn)行的冷卻過(guò)程.

20、 .其目的是對(duì)帶有液芯其目的是對(duì)帶有液芯的鑄坯實(shí)施噴水冷卻的鑄坯實(shí)施噴水冷卻, ,使其完全凝固使其完全凝固, ,以達(dá)到在拉以達(dá)到在拉坯過(guò)程中均勻冷卻坯過(guò)程中均勻冷卻. . 2 2、二冷強(qiáng)度確定原則、二冷強(qiáng)度確定原則: :二冷通常結(jié)合鑄坯傳熱與二冷通常結(jié)合鑄坯傳熱與鑄坯冶金質(zhì)量?jī)蓚€(gè)方面來(lái)考慮鑄坯冶金質(zhì)量?jī)蓚€(gè)方面來(lái)考慮. .鑄坯剛離開(kāi)結(jié)晶器鑄坯剛離開(kāi)結(jié)晶器, ,要采用大量水冷卻以迅速增加坯殼厚度要采用大量水冷卻以迅速增加坯殼厚度, ,隨著鑄坯隨著鑄坯在二冷區(qū)移動(dòng)在二冷區(qū)移動(dòng), ,坯殼厚度增加坯殼厚度增加, ,噴水量逐漸降低噴水量逐漸降低. .因因此此, ,二冷區(qū)可分若干冷卻段二冷區(qū)可分若干冷卻段,

21、 ,每個(gè)冷卻段單獨(dú)進(jìn)行每個(gè)冷卻段單獨(dú)進(jìn)行水量控制水量控制. .同時(shí)考慮鋼種對(duì)裂紋敏感性而有針對(duì)性同時(shí)考慮鋼種對(duì)裂紋敏感性而有針對(duì)性的調(diào)整二冷噴水量的調(diào)整二冷噴水量. .28 3 3、二冷水量與水壓、二冷水量與水壓: : 對(duì)普碳鋼低合金鋼，冷卻強(qiáng)度為：對(duì)普碳鋼低合金鋼，冷卻強(qiáng)度為：1.0-1.2L/Kg1.0-1.2L/Kg鋼鋼. . 對(duì)低碳鋼、高碳鋼對(duì)低碳鋼、高碳鋼, ,冷卻強(qiáng)度為：冷卻強(qiáng)度為：0.6-0.8L/Kg0.6-0.8L/Kg鋼鋼. . 對(duì)熱裂紋敏感性強(qiáng)的鋼種，冷卻強(qiáng)度為對(duì)熱裂紋敏感性強(qiáng)的鋼種，冷卻強(qiáng)度為: : 0.4-0.6L/Kg 0.4-0.6L/Kg鋼鋼. . 水壓為水壓為

22、0.1-0.5MPa0.1-0.5MPa29 一、連鑄過(guò)程自動(dòng)檢測(cè)連鑄過(guò)程自動(dòng)檢測(cè)第五節(jié)第五節(jié) 連鑄過(guò)程檢測(cè)與自動(dòng)控制連鑄過(guò)程檢測(cè)與自動(dòng)控制（一）中間包鋼液溫度測(cè)定（一）中間包鋼液溫度測(cè)定1 1、中間包鋼液溫度的點(diǎn)測(cè)、中間包鋼液溫度的點(diǎn)測(cè)30 用用快速測(cè)溫快速測(cè)溫頭頭及數(shù)字顯示及數(shù)字顯示二次儀測(cè)量溫二次儀測(cè)量溫度。度。 31 2 2、中間包鋼液溫度的連續(xù)測(cè)定中間包鋼液溫度的連續(xù)測(cè)定 32（二）結(jié)晶器液面控制（二）結(jié)晶器液面控制1 1、放射性同位素測(cè)量法、放射性同位素測(cè)量法 332 2、紅外線結(jié)晶器液面測(cè)量法、紅外線結(jié)晶器液面測(cè)量法343 3、熱電偶結(jié)晶器液面測(cè)量法、熱電偶結(jié)晶器液面測(cè)量法354

23、 4、激光結(jié)晶器液面測(cè)量法、激光結(jié)晶器液面測(cè)量法36（三）連鑄機(jī)漏鋼預(yù)報(bào)裝置（三）連鑄機(jī)漏鋼預(yù)報(bào)裝置 37（四）連鑄二次冷卻水控制（四）連鑄二次冷卻水控制 38（五）鑄坯表面缺陷在線檢測(cè)（五）鑄坯表面缺陷在線檢測(cè)1 1、工業(yè)電視攝象法、工業(yè)電視攝象法392 2、渦流檢測(cè)法、渦流檢測(cè)法40二、連鑄過(guò)程質(zhì)量控制二、連鑄過(guò)程質(zhì)量控制（一）提高鋼純凈度的措施（一）提高鋼純凈度的措施1 1、無(wú)渣出鋼、無(wú)渣出鋼2 2、選擇合適的精煉處理方式、選擇合適的精煉處理方式 3 3、采用無(wú)氧化澆注技術(shù)、采用無(wú)氧化澆注技術(shù) 4 4、充分發(fā)揮中間罐冶金凈化器的作用、充分發(fā)揮中間罐冶金凈化器的作用 5 5、選用優(yōu)質(zhì)耐火材

24、料、選用優(yōu)質(zhì)耐火材料 6 6、 充分發(fā)揮結(jié)晶器的作用充分發(fā)揮結(jié)晶器的作用 7 7、 采用電磁攪拌技術(shù)，控制注流運(yùn)動(dòng)采用電磁攪拌技術(shù)，控制注流運(yùn)動(dòng) 41 （二）（二）連鑄坯表面質(zhì)量及控制連鑄坯表面質(zhì)量及控制 連鑄坯表面質(zhì)量的好壞決定了鑄坯在熱加工連鑄坯表面質(zhì)量的好壞決定了鑄坯在熱加工之前是否需要精整之前是否需要精整，也是影響金屬收得率和成本，也是影響金屬收得率和成本的重要因素，還是鑄坯熱送和直接軋制的前提條的重要因素，還是鑄坯熱送和直接軋制的前提條件件。 連鑄坯表面缺陷形成的原因較為復(fù)雜，但總連鑄坯表面缺陷形成的原因較為復(fù)雜，但總體來(lái)講，主要是受結(jié)晶器內(nèi)鋼液凝固所控制體來(lái)講，主要是受結(jié)晶器內(nèi)鋼液

25、凝固所控制。 4243（三）連鑄坯內(nèi)部質(zhì)量及控制（三）連鑄坯內(nèi)部質(zhì)量及控制 鑄坯的內(nèi)部質(zhì)量是指鑄坯是否具有正確的凝鑄坯的內(nèi)部質(zhì)量是指鑄坯是否具有正確的凝固結(jié)構(gòu)、偏析程度、內(nèi)部裂紋、夾雜物含量及分固結(jié)構(gòu)、偏析程度、內(nèi)部裂紋、夾雜物含量及分布狀況等。布狀況等。 凝固結(jié)構(gòu)是鑄坯的低倍組織，即鋼液凝固過(guò)凝固結(jié)構(gòu)是鑄坯的低倍組織，即鋼液凝固過(guò)程中形成等軸晶和柱狀晶的比例。鑄坯的內(nèi)部質(zhì)程中形成等軸晶和柱狀晶的比例。鑄坯的內(nèi)部質(zhì)量與二冷區(qū)的冷卻及支撐系統(tǒng)密切相關(guān)。量與二冷區(qū)的冷卻及支撐系統(tǒng)密切相關(guān)。444546 1 1、減少鑄坯內(nèi)部裂紋的措施、減少鑄坯內(nèi)部裂紋的措施 （1 1）采用壓縮澆鑄技術(shù)，或者應(yīng)用多點(diǎn)

26、矯直技術(shù)）采用壓縮澆鑄技術(shù)，或者應(yīng)用多點(diǎn)矯直技術(shù) （2 2）二冷區(qū)采用合適夾輥輥距，支撐輥準(zhǔn)確對(duì)?。┒鋮^(qū)采用合適夾輥輥距，支撐輥準(zhǔn)確對(duì)弧 （3 3）二冷水分配適當(dāng)，保持鑄坯表面溫度均勻）二冷水分配適當(dāng)，保持鑄坯表面溫度均勻 （4 4）合適拉輥壓下量，最好采用液壓控制機(jī)構(gòu)）合適拉輥壓下量，最好采用液壓控制機(jī)構(gòu) 472 2、 夾雜物的控制夾雜物的控制從從煉煉鋼鋼精精煉煉連連鑄鑄生生產(chǎn)產(chǎn)潔潔凈凈鋼鋼，主主要要控控制制對(duì)對(duì)策策是是： ( (1 1) ) 控控制制煉煉鋼鋼爐爐下下渣渣量量 擋擋渣渣法法（偏偏心心爐爐底底出出鋼鋼、氣氣動(dòng)動(dòng)法法、擋擋渣渣球球）； 扒扒渣渣法法：目目標(biāo)標(biāo)是是鋼鋼包包渣渣層層

27、厚厚 5 50 0m mm m，下下渣渣2 2k kg g/ /t t。 ( (2 2) )鋼鋼包包渣渣氧氧化化性性控控制制 出出鋼鋼渣渣中中高高（F Fe eO O+ +M Mn nO O）是是渣渣子子氧氧勢(shì)勢(shì)量量度度。 （F Fe eO O+ +M Mn nO O）板板坯坯T T O O 48( (3)3)鋼包精煉渣成分控制鋼包精煉渣成分控制 不管采用何種精煉方法（如不管采用何種精煉方法（如RHRH、LFLF、VDVD），），合理攪拌強(qiáng)度和合理精煉渣組成是獲得潔凈鋼合理攪拌強(qiáng)度和合理精煉渣組成是獲得潔凈鋼水的基礎(chǔ)。水的基礎(chǔ)。 合適的鋼包渣成分合適的鋼包渣成分 CaO/ AlCaO/ Al2

28、 2O O3 31.51.51.81.8，CaO/ SiOCaO/ SiO2 2=8=81313，（，（FeO+MnOFeO+MnO）550m50m）去除，去除， 采用中間包控流技術(shù)；采用中間包控流技術(shù)；小顆粒夾雜（小顆粒夾雜（50m50m）去除：去除：中間包鈣質(zhì)過(guò)濾器中間包鈣質(zhì)過(guò)濾器中間包電磁旋轉(zhuǎn)中間包電磁旋轉(zhuǎn)54(9)(9)防止?jié)沧⑦^(guò)程下渣和卷渣防止?jié)沧⑦^(guò)程下渣和卷渣 加入示蹤劑追蹤鑄坯中夾雜物來(lái)源；加入示蹤劑追蹤鑄坯中夾雜物來(lái)源； 結(jié)晶器渣中示蹤劑變化；結(jié)晶器渣中示蹤劑變化； 鑄坯中夾雜物來(lái)源，初步估算外來(lái)夾鑄坯中夾雜物來(lái)源，初步估算外來(lái)夾雜物占雜物占41.6%41.6%二次氧化占二次氧

29、化占 39%39%，脫氧產(chǎn)物，脫氧產(chǎn)物為為20%20%55( (1 10 0) )防防止止A Ar r氣氣泡泡吸吸附附夾夾雜雜物物 對(duì)對(duì)A Al lK K鋼鋼， 采采用用浸浸入入式式水水口口吹吹A(chǔ) Ar r防防止止水水口口堵堵塞塞， 但但吹吹A(chǔ) Ar r會(huì)會(huì)造造成成： 水水口口堵堵塞塞物物破破碎碎進(jìn)進(jìn)入入鑄鑄坯坯，大大顆顆粒粒A Al l2 2O O3 3軋軋制制延延伸伸會(huì)會(huì)形形成成表表面面成成條條狀狀缺缺陷陷 2 20 00 0m m易易在在冷冷軋軋板板表表面面形形成成條條狀狀缺缺陷陷。 為為解解決決水水口口堵堵塞塞問(wèn)問(wèn)題題，可可采采用用： 鈣鈣處處理理改改善善鋼鋼水水可可澆澆性性 鈣鈣質(zhì)質(zhì)

30、水水口口 無(wú)無(wú)C C質(zhì)質(zhì)水水口口 目目前前還還是是廣廣泛泛采采用用吹吹 A Ar r 來(lái)來(lái)防防止止堵堵塞塞。生生產(chǎn)產(chǎn)潔潔凈凈鋼鋼總總的的原原則則是是：鋼鋼水水進(jìn)進(jìn)入入結(jié)結(jié)晶晶器器之之前前盡盡可可能能排排除除A Al l2 2O O3 3。 56(11)(11)結(jié)晶器鋼水流動(dòng)控制結(jié)晶器鋼水流動(dòng)控制57（四）連鑄坯形狀缺陷及控制（四）連鑄坯形狀缺陷及控制1 1、鼓肚變形、鼓肚變形 帶液心的鑄坯在運(yùn)行過(guò)程中，于兩支撐輥之間，帶液心的鑄坯在運(yùn)行過(guò)程中，于兩支撐輥之間，高溫坯殼中鋼液靜壓力作用下，發(fā)生鼓脹成凸面的現(xiàn)高溫坯殼中鋼液靜壓力作用下，發(fā)生鼓脹成凸面的現(xiàn)象，稱之為鼓肚變形。板坯寬面中心凸起的厚度與

31、邊象，稱之為鼓肚變形。板坯寬面中心凸起的厚度與邊緣厚度之差叫鼓肚量，用以衡量鑄坯彭肚變形程度。緣厚度之差叫鼓肚量，用以衡量鑄坯彭肚變形程度。5859 減少鼓肚應(yīng)采取措施減少鼓肚應(yīng)采取措施 降低連鑄機(jī)的高度降低連鑄機(jī)的高度 二冷區(qū)采用小輥距密排列；鑄機(jī)從上到下二冷區(qū)采用小輥距密排列；鑄機(jī)從上到下 輥距應(yīng)由密到疏布置；輥距應(yīng)由密到疏布置； 支撐輥要嚴(yán)格對(duì)中支撐輥要嚴(yán)格對(duì)中 加大二冷區(qū)冷卻強(qiáng)度加大二冷區(qū)冷卻強(qiáng)度 。 防止支撐輥的變形，板坯的支撐輥?zhàn)詈眠x防止支撐輥的變形，板坯的支撐輥?zhàn)詈眠x 用多節(jié)輥。用多節(jié)輥。 602 2、菱形變形、菱形變形 菱形變形也叫脫方。是大、小方坯菱形變形也叫脫方。是大、小方坯的缺陷。是指鑄坯的一對(duì)角小于的缺陷。是指鑄坯的一對(duì)角小于9090，另一對(duì)角大于另一對(duì)角大于9090；兩對(duì)角線長(zhǎng)度之差；兩對(duì)角線長(zhǎng)度之差稱為脫方量。稱為脫方量。 61應(yīng)對(duì)菱變的措施應(yīng)對(duì)菱變的措施 選用合適錐度的結(jié)晶器選用合適錐度的結(jié)晶器 結(jié)晶器最好用軟水冷卻結(jié)晶器最好用軟水冷卻 保持結(jié)晶器內(nèi)腔正方形，以使凝固坯殼為保持結(jié)晶器內(nèi)腔正方形，以使凝固坯殼為 規(guī)規(guī)正正的形狀規(guī)規(guī)正正的形狀 結(jié)晶器以下的結(jié)晶器以下的600mm600mm距離要嚴(yán)格對(duì)??；并距離要嚴(yán)格對(duì)?。徊⒋_保二冷區(qū)的均勻冷卻確保二冷區(qū)的均勻冷卻 。 控制好鋼液成分?？刂坪娩撘撼煞?。 623 3、圓鑄坯變形、圓