課程設計;CAD圖;廣西防城港萬噸級集裝箱碼頭設計;

1、目 錄摘 要1ABSTRACT2第1章 概 述31.1工程概況31.2設計依據(jù)31.3 設計范圍41.4 設計題目4第2章 自然條件52.1 地形、地貌52.2 工程地質52.2.1 地質特征概述52.2.2 港區(qū)地質分層及物理力學指標52.3 水文72.4 波浪82.5 地震8第3章 貨運量和船型93.1 船型資料93.2 吞吐量資料9第4章 總平面布置104.1 總平面布置原則104.2 泊位數(shù)確定104.2.1 集裝箱碼頭104.2.2 鋼鐵碼頭114.2.3 水泥化肥碼頭134.2.4 糧食碼頭134.2.5 金屬、非金屬礦石碼頭134.2.6 其他件雜貨144.3 碼頭平面布置144

2、.3.1 水域布置144.3.2 陸域布置16第5章 裝卸工藝225.1 選型配備原則225.2 裝卸工藝流程設計225.3 集裝箱泊位機械數(shù)量225.3.1 集裝箱裝卸橋數(shù)目225.3.2 集裝箱牽引車數(shù)目235.3.3 集裝箱半掛車數(shù)目235.3.4 輪胎式龍門吊數(shù)目23第6章 沉箱碼頭結構設計256.1設計依據(jù)256.2 沉箱碼頭結構設計和計算266.2.1 沉箱尺寸的確定266.2.2 作用分類及標準值計算26第7章 碼頭穩(wěn)定性和基床承載力驗算427.1 作用效應組合427.2 碼頭沿基床頂面的抗滑穩(wěn)定性驗算427.3 碼頭沿基床頂面的抗傾穩(wěn)定性驗算447.4 基床承載力驗算467.4

3、.1 基床頂面應力計算作用組合467.4.2 持久組合情況一時基床頂面應力計算477.4.3 持久組合情況二時基床頂面應力計算487.4.4 短暫組合情況時基床頂面應力計算48第8章 碼頭結構施工圖設計508.1 沉箱結構內力計算508.2 配筋計算568.3 裂縫寬度驗算58參考文獻61致 謝62附 錄64附錄1 外文原文64附錄2 外文譯文76附錄3 設計任務書86附錄4 開題報告89附錄5 圖紙92廣西防城港碼頭二期工程 3萬噸級集裝箱碼頭設計摘 要該地區(qū)地質條件較好，波浪較弱，采用沉箱碼頭比較經(jīng)濟。參考以前畢業(yè)設計算例，查閱相關文獻，完成總平面布置、裝卸工藝、碼頭結構設計、穩(wěn)定性驗算、

4、施工圖設計。首先進行總平面布置。根據(jù)貨運量和船型資料，計算各碼頭的年通過能力，確定泊位數(shù)。平面布置包括水域和陸域布置。水域布置包括：碼頭前沿設計水深、航道設計水深、港池寬度、錨地面積、回旋半徑、制動距離和停泊水域寬度。陸域布置包括：碼頭前沿高程、碼頭前沿長度、碼頭前沿水底高程和庫場面積。其次進行裝卸工藝設計。確定集裝箱裝卸橋、牽引車、半掛車和輪胎式龍門吊數(shù)目以及機械的型號。第三進行結構設計。先確定沉箱尺寸，再進行作用分類及標準值計算，包括沉箱自重、土壓力、船舶系纜力、波浪力、貯倉壓力、施工期沉箱沉放時面板所受水壓力。第四進行穩(wěn)定性和基床承載力驗算。穩(wěn)定性驗算包括抗滑和抗傾穩(wěn)定性驗算，均考慮八種

5、作用效應組合，基床承載力驗算考慮三種作用組合。第五進行施工圖設計。先計算結構內力，考慮承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)，包括沉箱前面板和前底板的受力計算，再進行配筋計算和裂縫寬度驗算。最后，采用CAD繪出總平面圖，沉箱斷面圖，沉箱平面、立面圖，裝卸流程圖，配筋圖。關 鍵 詞：沉箱碼頭；總平面布置；結構設計；穩(wěn)定驗算；配筋中圖分類號：U651+.4the design of phase two 30000 tons container wharf of Guangxi Fangchenggang port projectABSTRACTGood geological conditions in

6、 the rigion, wave is weak, the caisson wharf comparatively economic. Reference to previous graduate design example, access to relevant literature, to complete the general layout, loading and unloading process, wharf structure design, stability checking, construction drawing design. Firstly, the gene

7、ral layout. According to the cargo and ship data, calculating the terminal through capacity, determining the number of berths. Layout includes water and land arrangement. Water arrangement includes: design depth of wharf apron, channel design depth, width, harbor anchorage area, radius of gyration,

8、braking distance, parking area width. Land arrangement includes: elevation and length of wharf apron, bottom elevation , the storage area. Secondly, the design of handling process. Determining the number of container crane, tractor, semi-trailer and tyre type gantry crane and mechanical models. Thir

9、d, structure design. First determining the caisson dimensions, and then calculating value classification and standard: caisson gravity, earth pressure, ship mooring force, wave force, soil pressure, water pressure during construction of caisson sinking back panel. Fourth, stability and foundation be

10、aring capacity. Stability checking includes anti-sliding and anti-inclining stability calculation, all considering eight kinds of effect combination, foundation bearing capacity calculation considering three function combination. Fifth, the construction drawing design. To calculate the internal forc

11、e of the structure, the bearing capacity limit state and serviceability limit states considered, calculation of stress including caisson front panel and front floor. Then the reinforcement calculation and crack width calculation. Finally, draw general layout plan drawing, section drawing of the cais

12、son, plan and solid drawing of the caisson, loading and unloading flow drawing and reinforcement drawing by using CAD.Key words: caisson wharf; general layout; structure design; stability ; reinforcemen第1章 概 述1.1 工程概況防城港是中國的深水良港；是全國25個沿海主要港口之一，中國西部地區(qū)第一大港；是東進西出的橋頭堡，西南地區(qū)走向世界的海上主門戶；是鏈接中國東盟、服務西部的物流大平臺。防

13、城港市地處我國大陸海岸線的最西南端，背靠大西南，面向東南亞，區(qū)位優(yōu)勢十分突出。沿海，為西南諸省市走向東南亞和世界各地提供了最便捷的出海通道。沿邊，既可與越南進行邊貿(mào)和經(jīng)濟技術合作，又為我國商品進入東南亞市場提供了便捷的陸路門戶?！鞍宋濉币詠?，防城港的建設發(fā)展速度加快，1990年，港口貨物吞吐量也只不過200多萬噸，到1996年首次突破500萬噸，之后每年躍上一個新臺階。2001年突破1000萬噸，2004年超過1600萬噸。防城港近幾年來，不斷加快專業(yè)泊位、專業(yè)庫場、專業(yè)裝卸線以及加工、包裝、配送、信息等服務設施建設。促進了港口貿(mào)易、物流業(yè)的發(fā)展，食糖、食油、豆粕、硫磷產(chǎn)品、化肥、重晶石、鐵礦

14、交易日益活躍，初步形成食糖食油、非金屬礦、金屬礦的批發(fā)、分銷、配送市場?！岸褕?市場”格局日趨凸顯。1.2 設計依據(jù)防城港北接黔川，西靠云南，東臨粵、瓊、港澳，南鄰北部灣，是連接中國大陸資源豐富的大西南和經(jīng)濟活躍的東南亞地區(qū)的樞紐地帶。水陸交通便利，南防高速公路直達港口，與西南公路出海大通道相連，這使得防城港可以直接與全國公路聯(lián)網(wǎng)。鐵路經(jīng)南防線、黎欽線與全國鐵路相連。特別是經(jīng)南昆線、水柏線、內昆線抵達防城港，可大大縮短運距時空。海運開辟有聯(lián)接“珠三角”、“長三角”、環(huán)渤海灣等經(jīng)濟圈內的國內航線；并已與70多個國家和地區(qū)的220個港口通航，海運網(wǎng)絡覆蓋全球。集裝箱航線開辟了東南亞、東北亞、中東、

15、歐洲、美西、美東、澳門、香港的國際直航或中轉班輪航線以及防城港蛇口/赤灣全球集裝箱公共快線。在防城港經(jīng)濟腹地內，有南亞熱帶氣候資源，有農(nóng)林海洋資源和豐富的礦產(chǎn)資源，其中有50多種礦藏儲量居全國前十位。腹地資源的開發(fā)、運輸、利用，都為防城港提供了充足的貨源。1.3 設計范圍擬建的防城港深水泊位碼頭位于防城港總體布局規(guī)劃二區(qū)內，即東灣暗埠江口的南端，從11#、12#泊位順延建設。1.4 設計題目廣西防城港碼頭二期工程3萬噸級集裝箱碼頭設計。 第2章 自然條件2.1 地形、地貌防城港所在的防城灣，三面丘陵環(huán)抱，灣口朝南，口門寬約10.4km，由于受地質構造影響及海水長期浸蝕，陸域兩翼突出，東為企沙半

16、島，西為白龍尾半島，灣內有東北西南走向的漁漫島將防城灣分成外灣、內灣兩部分，水域呈“丫”型。白龍尾半島與漁漫島之間形成內灣，水域面積約40km2，漁漫島與企沙半島之間形成外灣，水域面積約120km2。防城港深水泊位碼頭在防城港總體布局規(guī)劃二區(qū)內建設，從12#泊位末端往南延伸建設。岸線西面接現(xiàn)已動工興建的五萬噸級進港航道，并與該航道平行。岸線以東（后方）為退潮時淺露的沙灘。2.2 工程地質2.2.1 地質特征概述防城港深水泊位工程地質鉆探共布置283個鉆孔，據(jù)鉆探揭示，場地巖土層由第四系人工堆積層（Qml）、第四系海陸交互沉積層（Qmc）、第四系殘積層（Qel）（包括人工炸礁碎渣）、侏羅系基巖（

17、J）組成。2.2.2 港區(qū)地質分層及物理力學指標按從上到下層序描述如下： 第四系人工堆積層（Qml）：多為碎石，混淤泥、砂土等，為挖泥船卸土，成分為泥巖、泥質砂巖等，已軟化，呈松散狀。進出港航道以東區(qū)域地表零星有分布，通常上覆薄層浮泥。按疏浚巖土分類標準（JTJ/T32096）表劃分，該層巖土類別定為11級。 第四系海陸交互沉積層（Qmc）：按巖性可分為淤泥、粘土、砂土、碎石土四種類型，分別描述如下：（1）淤泥：部分混砂土，呈灰黑色，流塑軟塑狀。標準貫入試驗實測錘擊數(shù)15擊，平均1.8擊。分布廣，場地各區(qū)域均有揭示，以進出港航道及以東區(qū)域分布較多，局部以透鏡體分布于砂土層中。該層巖土類別定為2

18、級。頂面高程3.5m，平均厚度3.7m。（2）粘土：呈黃色、紫紅色，以軟塑狀為主，局部呈流塑或可塑狀。標準貫入試驗實測錘擊數(shù)19擊，平均4.1擊。常以透鏡體產(chǎn)出。該層巖土類別定為4級。平均厚度5.2m。（3）砂土：部分混淤泥、貝殼或卵礫石等，以灰白色為主，其次為灰黑色，多呈松散狀，局部呈稍密或中密狀。標準貫入試驗實測錘擊數(shù)114擊，平均7.1擊。平均粒徑d50=0.45mm，不均勻系數(shù)CU=8,曲率系數(shù)Cc=0.89，屬中等均勻性土。分布廣，場地各區(qū)域均有揭示，局部以透鏡體分布于淤泥層中。該層巖土類別定為8級。平均厚度2.9m。（4）碎石土：為卵、礫石，成分為砂巖、石英，磨圓度高，通?；焐巴粒?/p>

19、局部混粘土，多呈密實狀，部分呈稍密或中密狀。標準貫入試驗實測錘擊數(shù)1932擊，平均23.4擊。平均粒徑d50=8.1mm，不均勻系數(shù)CU=83,曲率系數(shù)Cc=0.84，屬不均勻性土。多分布于（Qmc）底部。該層巖土類別定為13級。平均厚度2.3m。 第四系殘積層（Qel）：按巖性可分為粘土和碎石土兩種類型，分別描述如下：（1）粘土：紫紅色或黃色，以可塑狀為主，局部呈軟塑狀。該層巖土類別定為4級。平均厚度3.8m。（2）碎石土：為碎石，包括風化碎石和人工炸礁碎渣。成分為泥巖、泥質砂巖及砂巖等，人工炸礁碎渣層多呈松散狀，其余呈中密密實狀。該層巖土類別定為12級。平均厚度2.1m。 侏羅系基巖（J）

20、：巖性有泥巖、泥質砂巖、粉砂巖和砂巖。根據(jù)巖石極限抗壓強度劃分，除砂巖為硬質巖外，其余為軟質巖。根據(jù)風化程度劃分強風化層和中風化層。綜合巖性、工程特性，把基巖分為三層，即三種巖土類別：（1）強風化泥巖：紫紅色，結構大部分破壞，鉆進快，巖芯手感軟，手可掰開，用鍬鎬可挖掘。標貫擊數(shù)小于50擊。該層分布范圍小，厚度較薄，通常分布于基巖上層。該層巖土類別定為14級。平均厚度3.3m。（2）強風化泥質砂巖、粉砂巖、砂巖和中風化泥巖、泥質砂巖、粉砂巖。按風化特征分述如下：a強風化泥質砂巖、粉砂巖、砂巖：結構大部分破壞，風化裂隙很發(fā)育，巖體破碎，鉆進稍不平穩(wěn)，巖芯易散碎，多呈碎石狀，用鎬可挖掘，但較困難。標

21、貫擊數(shù)大于50擊。 b中風化泥巖：巖體完整，鉆進平穩(wěn)，巖芯呈長柱狀，手感較軟，手用力可折斷。標貫擊數(shù)大于50擊。天然抗壓強度0.11.0MPa,平均0.38MPa。平均厚度2.9m。c中風化泥質砂巖、粉砂巖：結構部分破壞，裂隙稍發(fā)育，部分巖體較完整，鉆進平穩(wěn)，巖芯多呈柱狀，較硬，用力互擊方可擊斷。飽和抗壓強度122.5MPa,平均10.0MPa。平均厚度4m。該層巖土類別定為15級。（3）中風化砂巖：結構部分破壞，裂隙稍發(fā)育，部分巖體較完整，鉆進平穩(wěn)，進尺較慢，巖芯多呈塊狀，部分呈柱狀，堅硬，不易擊碎。飽和抗壓強度16.389.1MPa,平均41.4MPa。該層巖土類別定為16級。各土巖層物理

22、力學指標見下表。其中把Qmc（粘土）與Qel（粘土）、Qmc（碎石土）與Qel（碎石土）合并統(tǒng)計。表2-1 各土層物理力學指標 指 參標數(shù)土巖層名稱及編號土的密度標準值粘聚力標準值內摩擦角標準值水下休止角壓縮模量標準值基床摩擦系數(shù)承載力容許值鉆孔樁極限端阻力標準值極限側阻力標準值g/cm3kPaMPakPakPakPa淤泥1.626.132.72.274713粘土2.0612.2519.39.3311345砂土1.90135313312050碎石土2.10340.4400140基巖2.300.4535090基巖12.440.550084022.440.58001200基巖2.410.61500

23、3000注：1包括：強風化泥質砂巖、粉砂巖、砂巖和中風化泥巖； 2包括：中風化泥質砂巖、粉砂巖。2.3 水文據(jù)防城港19761991年實測潮位資料統(tǒng)計，其潮位特征值如下（以理論深度基準面起算，下同）：最高潮位 5.54m （）最低潮位 -0.29m （）平均潮位 2.27m平均高潮位 3.67m平均低潮位 1.12m最大潮差 5.39m平均潮差 2.55m根據(jù)1986、1989、1990年潮位資料統(tǒng)計分析：設計高水位：4.64m （潮峰累積頻率10）設計低水位：0.30m （潮谷累積頻率90）跟據(jù)1979年1991年的最高最低潮位系列進行分析得：極端高水位：5.69m （重現(xiàn)期為50年一遇）極

24、端低水位：-0.73m （重現(xiàn)期為50年一遇）2.4 波浪本港無長期波浪觀測資料，港址ENW向為陸域所環(huán)抱，該向波浪是小風區(qū)所生成的，其浪不大。唯有SSWSSSE方向，向北部灣海域敞開，外海波浪在高潮時可以越過淺灘傳至港區(qū)，因此，本港區(qū)主要受該向波浪影響。設計波浪要素，其重現(xiàn)期按50年一遇，根據(jù)南京水利科學研究院2001年10月的防城港水域波浪計算，設計高水位時的主波要素為：SW向： 設計高水位：H1=2.57m，T=7.4s 極端高水位： H1=2.60m，T=7.4s 設計低水位： H1=2.45m，T=7.4s2.5 地震根據(jù)建筑抗震設計規(guī)范（GB500112001）附錄A資料，防城港屬

25、6度抗震設防烈度、設計地震第一組，地震動峰值加速度值為0.05g，地震動反應譜特征周期為0.35s。 第3章 貨運量和船型3.1 船型資料 表3-1 船型尺度表船型噸級DWT船長(米)船寬(米)型深(米)滿載吃水(米)雜貨150001622213.39.8雜貨200001752414.410.8雜貨300001902615.311.2集裝箱300002173018.910.7集裝箱400002703321.212.5集裝箱500002943521.813.3散貨300001902614.610.8散貨500002303217.512.7散貨700002533519.313.83.2 吞吐量資料

26、表3-2 吞吐量一覽表貨種 吞吐量出口進口小計外貿(mào)內貿(mào)小計外貿(mào)內貿(mào)合計（萬噸）1370122095027015011040鋼鐵（萬噸）255520155水泥、化肥（萬噸）454545糧食（萬噸）551010452025非金屬礦石（萬噸）900900700200金屬礦石（萬噸）20020015050集裝箱（萬TEU）83.53.54.54.5其他件雜貨（萬噸）6525205403010注：1TEU按10噸進行換算。第4章 總平面布置4.1 總平面布置原則(一) 平面布置應以港口發(fā)展規(guī)劃為基礎，合理利用自然條件、遠近結合和合理分區(qū)，并應留有綜合開發(fā)的余地。各類碼頭的布置既應避免相互干擾，也應相對集

27、中，以便于綜合利用港口設施和集疏運系統(tǒng)。(二) 新建港區(qū)的布置應與原有港區(qū)相協(xié)調，并有利于原有港區(qū)的改造，同時應減少建設過程中對原有港區(qū)生產(chǎn)的干擾。(三) 港口平面布置，應力求各組成部分之間的協(xié)調配合，有利于安全生產(chǎn)和方便船舶及物流運轉。(四) 平面設計應考慮方便施工，并根據(jù)建設條件，注意施工場地的安排。(五) 港口建設應考慮港口水域交通管理的必要設施，并應留有口岸檢查和檢驗設施布置的適當位置。4.2 泊位數(shù)確定4.2.1 集裝箱碼頭根據(jù)海港工程設計手冊（上）23P691，集裝箱碼頭年泊位通過能力可按下式計算： Pt=TyApQPtg+tftdQ （4-1）P=nP1K1K2(1-K3) （4

28、-2）式中 Pt集裝箱碼頭泊位年通過能力（TEU）； Ty泊位年營運天數(shù)（天）； Ap泊位有效率（%），取50%70%泊位；P設計船時效率（TEUh）； tg晝夜裝卸作業(yè)時間，取22h24h； td晝夜小時數(shù)；Q集裝箱船單船裝箱量（TEU），按本港歷年統(tǒng)計資料確定，若無資料時，可按表3-2-1-7選用； tf船舶裝卸輔助作業(yè)及船舶靠、離泊時間之和（h），取3h5h；n 工藝設計采用的岸邊集裝箱起重機臺數(shù)，按表3-2-1-8選用； P1 岸邊集裝箱起重機臺時效率（自然箱h），按表3-2-1-9選用； K1集裝箱標準箱折算系數(shù)，宜取1.21.6； K2岸邊集裝箱起重機同時作業(yè)率（%），按表3-2-

29、1-9選用； K3裝卸船作業(yè)倒箱率（%），按表3-2-1-9選用。 n=2臺，P1=22自然箱h，K1=1.4，K2=90%，K3=2%，Ty=336天，Ap=60%，Q=1000TEU，tg=23h，tf=24h。故P=2×22×1.4×90%×12%=54.33（TEUh）Pt=336×0.6100054.33×23+424×1000=208495.1(TEU)根據(jù)海港總平面設計規(guī)范4P47，泊位數(shù)按下式計算：N=QPt （4-3）式中 N泊位數(shù)；Q碼頭年作業(yè)量（t），指通過碼頭裝卸的貨物數(shù)量，包括船舶外擋作業(yè)的貨物數(shù)量

30、，根據(jù)設計吞吐量和操作過程確定； Pt一個泊位的年通過能力（t）。 查本設計書表3-2得Q=80000（TEU），故N=80000208495.1=0.384<1取N=1。4.2.2 鋼鐵碼頭根據(jù)海港總平面設計規(guī)范4P47，件雜貨、散貨碼頭年通過能力可按下式計算： Pt=TGtztd-t+tftd （4-4）tz=GP （4-5）式中 T年日歷天數(shù)，取365；G 設計船型的實際載貨量（t）； tz裝卸一艘設計船型所需的時間（h）；P 設計船時效率(th)；td 晝夜小時數(shù)，取24h；t晝夜非生產(chǎn)時間之和（h），包括工間休息、吃飯及交接班時間，應根據(jù)各港實際情況確定，可取24h； 泊位利用

31、率； tf 船舶的裝卸輔助作業(yè)、技術作業(yè)時間以及船舶靠離泊時間之和（h）。船舶的裝卸輔助作業(yè)、技術作業(yè)時間指在泊位上不能同裝卸作業(yè)同時進行的各項作業(yè)時間。當無統(tǒng)計資料時，部分單項作業(yè)時間可采用表中的數(shù)值。船舶靠離泊時間與航道、錨地、泊位前水域及港作方式等條件有關，可取12h。 貨物船時效率按表4-1選取。表4-1 貨物船時效率貨種裝卸機械臺數(shù)臺時效率（th）船時效率（th）鋼鐵10噸級門座起重機160806080水泥化肥10噸級門座起重機25070100140糧食10噸級門座起重機25070100140其它件雜貨10噸級門座起重機2406080120金屬礦石移動式裝船機130006000300

32、06000非金屬礦石移動式裝船機13000600030006000集裝箱岸邊集裝箱起重機1250250G=30000×80%=24000(t)，查表4-1得P=80th ，t=3（h），tf=6（h），=0.65，故tz=2400080=300(h)Pt=365×24000228.7524-3+624×0.65=391724.8t查本設計書表3-2得Q=250000(t)，代入式（4-3），故N=250000391724.8=0.638<1 取N=1。4.2.3 水泥化肥碼頭 根據(jù)式（4-4）、式（4-5），查表4-1得P=140th，其他數(shù)值同上，故tz=

33、24000140=171.4(h)Pt=365×24000171.424-3+624×0.65=676897.8t查本設計書表3-2得Q=450000(t)，代入式（4-3），故N=450000676897.8=0.665<1 取N=1。4.2.4 糧食碼頭 根據(jù)式（4-4）、式（4-5），查表4-1得P=140 th，其他數(shù)值同上，故tz=24000140=171.4(h)Pt=365×24000171.424-3+624×0.65=676897.8(t)查本設計書表3-2得Q=550000(t)，代入式（4-3），故N=550000676897

34、.8=0.813<1取N=1。4.2.5 金屬、非金屬礦石碼頭根據(jù)式（4-4）、式（4-5），查表4-1得P=5000th，其他數(shù)值同上，故tz=400005000=8(h)Pt=365×40000824-3+624×0.6=13883770(t)查本設計書表3-2得Q=11000000(t)，代入式（4-3），故取N=1。4.2.6 其他件雜貨根據(jù)式（4-4）、式（4-5），查表4-1得P=120th，其他數(shù)值同上，tz=24000120=200(h)Pt=365×2400020024-3+624×1.0=896272.5(t)查本設計書表3-2

35、得Q=650000(t)，代入式（4-3），故N=650000896272.5=0.725<1取N=1。4.3 碼頭平面布置4.3.1 水域布置(1) 碼頭前沿設計水深根據(jù)海港總平面設計規(guī)范4P12第條規(guī)定，碼頭前沿設計水深可按下式確定： D=T+Z1+Z2+Z3+Z4 （4-6）式中 D碼頭前沿設計水深(m)； T 設計船型滿載吃水(m)； Z1 龍骨下最小富裕深度(m)； Z2 波浪富裕深度(m)； Z3 船舶因配載不均勻而增加的船尾吃水值(m)，雜貨船可不計，散貨船和油船取0.15m； Z4 備淤富裕深度(m)，根據(jù)回淤強度、維護挖泥間隔期及挖泥設備的性能確定，不小于0.4m。故D

36、=10.7+0.3+0+0.15+0.5=11.65(m)(2) 航道設計水深根據(jù)港口規(guī)劃與布置13P79式（5-3），航道設計水深可按下式確定： D=T+Z0+Z1+Z2+Z3+Z4 （4-7）式中 D 航道設計水深(m)； Z0船舶航行時船體下沉增加的富裕水深(m)。其它符號意義與式（4-6）一致，故D=10.7+0.4+0.4+0.23+0.15+0.5=12.38(m)(3) 港池寬度 根據(jù)海港總平面設計規(guī)范4P10第條規(guī)定，順岸碼頭前沿港池，當考慮船舶轉頭要求時，其寬度不應小于1.5倍設計船長，這里取2倍。則B=2L=230×2=460(m) 取B=600(m)。(4) 錨

37、地面積根據(jù)海港總平面設計規(guī)范4P27第4.7.5.2條規(guī)定，雙浮筒系泊水域尺度可按下式計算： 長度:s=L+2r+l (4-8) 寬度:a=4B (4-9)式中 L設計船長； r 由潮差引起的浮筒水平偏位(m)，每米潮差可按1m計算； l 系纜的水平投影長度(m)，DWT10000t，取20m，10000t<DWT30000t，取25m，DWT>30000t可適當增大。 由本設計書P6第2.3節(jié)知最大潮差為5.39m，則r=5.39m，又DWT=30000t，則l=25m，故 長度： S =L+2r+l=217+2×5.39+25=277.78(m)寬度： a=4B=4&

38、#215;30=120(m)面積： A=sa=277.78×120=33333.6(m2)(5) 回旋半徑 根據(jù)海港總平面設計規(guī)范4P10第條規(guī)定，有掩護的水域，港作拖船條件較好，借岸標定位時回旋圓直徑可取2.0L(L為設計船長)，故回旋半徑R=1.0L=217(m)(6) 制動距離根據(jù)海港總平面設計規(guī)范4P10第條規(guī)定，船舶制動距離可取34倍設計船長，故l=4L=4×217=868(m)(7) 停泊水域寬度 根據(jù)海港總平面設計規(guī)范4P10第條規(guī)定，碼頭前沿停泊水域為碼頭前2倍設計船寬的水域范圍，故B=2×32=64(m)4.3.2 陸域布置(1) 碼頭前沿高程根

39、據(jù)港口規(guī)劃與布置13P74表4-23，碼頭前沿高程可按下式計算：E1=4.64+1.25=5.89mE2=5.69+0.5=6.19(m) 取E=6.0(m)。(2) 碼頭前沿長度根據(jù)港口規(guī)劃與布置13 P61式（4-23）、(4-24)，泊位長度Lb：端部泊位 Lb=L+1.5d (4-10)中間泊位 Lb=L+d (4-11)式中 L設計船長(m)； d泊位間富裕長度(m)。碼頭泊位布置圖見圖 4-1。圖 4-1 碼頭泊位布置L=23+217+23+190×4+19×3+230+25×2=1360(m)(3) 碼頭前沿水底高程（h）由港口規(guī)劃與布置13P157

40、知：碼頭前沿水底高程=設計低水位-碼頭前沿設計水深 故h=0.3-11.7=-11.40(m)(4) 庫場面積集裝箱碼頭根據(jù)海港工程總平面布置規(guī)范4P54第條規(guī)定，集裝箱碼頭堆場所需容量及地面箱位數(shù)可按下列公式計算： Ey=QhtdcKBKTyk (4-12) Ns=EyN1AS (4-13)式中 Ey集裝箱堆場容量（TEU）； Qh集裝箱碼頭年運量（TEU）； tdc到港集裝箱平均堆存期（d），按本港統(tǒng)計資料確定，若無資料可采用表中的數(shù)值； KBK堆場集裝箱不平衡系數(shù)，按本港統(tǒng)計資料確定，若無資料可取1.11.3； Tyk集裝箱堆場年工作天數(shù)（d），取350360d； Ns集裝箱碼頭堆場所需

41、地面箱位數(shù)（TEU）； N1堆場設備堆箱層數(shù)，采用表中的數(shù)值； AS堆場容量利用率（%），采用表中的數(shù)值。出口情況： tdc=4(d)， KBK=1.2，Tyk=360(d)，N1=6（層），AS=65%，查本設計書表3-2得Qh=3.5×104 （TEU），故Ey1=3.5×104×4×1.2360=467(TEU)Ns1=4676×65%=120(TEU)A1=120×26=3120(m2)進口情況：tdc=8(d)，KBK =1.2，Tyk=360(d)，N1=6（層），AS=65%，查本設計書表3-2得Qh=4.5×

42、104 （TEU），故Ey2=4.5×104×8×1.2360=1200(TEU)Ns2=12006×65%=308(TEU)A2=308×26=8008(m2)根據(jù)海港總平面設計規(guī)范4P55第條規(guī)定，集裝箱碼頭拆裝箱庫所需容量可按下式計算：Ew=QhKcqtKBWTyktdc （4-14）式中 Ew拆裝箱庫所需容量（t）； Qh集裝箱碼頭年運量（TEU）； Kc拆裝箱比例（%），不宜大于15%； qt標準箱平均貨物重量（tTEU），按本港統(tǒng)計資料確定，若無資料可取510（tTEU）； KBW拆裝箱庫貨物不平衡系數(shù)，按本港統(tǒng)計資料確定，若無資料

43、可取1.11.3； tdc貨物在庫平均堆存期（d），按本港統(tǒng)計資料確定，若無資料可取35d； Tyk拆裝箱庫年工作天數(shù)（d），取350365d。出口情況： Ew1=3.5×104×10%×8×1.2360×4=373.3（t）進口情況：Ew2=4.5×104×10%×8×1.2360×4=480.0（t）根據(jù)海港總平面設計規(guī)范4P55第條規(guī)定，集裝箱碼頭大門所需車道數(shù)按下式計算：N=Qh1-KbKBVTykTdPdqc （4-15）式中 N集裝箱碼頭大門所需車道數(shù)； Kb水運、鐵路中轉及港內拆裝

44、箱庫的集裝箱之和占碼頭年運量的百分比（%）； KBV集裝箱車輛到港不平衡系數(shù)，按本港統(tǒng)計資料確定，若無資料可取1.53； Tyk 堆場年工作天數(shù)，取350360； Td 大門日工作時間（h）取1224h； Pd 單車道小時通過車輛數(shù)（輛h）； qc 車輛平均載箱量（TEU輛），按本港統(tǒng)計資料確定，若無資料可取1.21.6（TEU輛）。 Kb=15%，KBV=2，Tyk=360（天），Td=20h，Pd=30（輛h），qc=1.5，故N=80000×1-0.15×2360×20×30×1.5=0.42<1設置1個車道。鋼鐵碼頭根據(jù)海港總平面

45、設計規(guī)范4P53第條規(guī)定，鋼鐵的倉庫或堆場所需的容量可按下式計算： E=QhKBKKrTykktdc （4-16）式中 E倉庫或堆場所需容量（t）； Qh年貨運量（t）； KBK倉庫或堆場不平衡系數(shù)； Kr貨物最大入倉庫或堆場百分比（%）； Tyk倉庫或堆場年營運天（d）取350365d； tdc貨物在倉庫或堆場的平均堆存期（d）； k堆場容積利用系數(shù)，對件雜貨取1.0；對散貨取0.70.9。根據(jù)海港總平面設計規(guī)范4P53第條規(guī)定，件雜貨、散貨倉庫或堆場總面積可按下式計算： A=EqKk （4-15）式中 A倉庫或堆場的總面積（m2）；q單位或有效面積的貨物堆存量（tm2）； Kk倉庫或堆場總

46、面積利用率，為有效面積占總面積的百分比（%）。 KBK=1.6 ,Kr=90%,Tyk=360d,k=1.0,tdc=10d,q=5.0tm2,Kk=75%。出口情況：查本設計書表3-2得Qh=50000(t)，故E1=50000×1.6×0.9360×1×10=2000(t)A1=20005×0.75=533.3(m2)進口情況：查本設計書表3-2得Qh=200000(t)，故E2=200000×1.6×0.9360×1×10=8000(t)A2=80005×0.75=2133.2(m2)A=

47、A1+A2=533.3+2133.2=2666.5(m2)水泥化肥碼頭 KBK=1.55 ,Kr=95%,Tyk=360d,k=1,tdc=8d,q=1.8tm2,Kk=75%。查本設計書表3-2得Qh=4.5×105（t），故E=4.5×105×1.55×0.95360×1.0=14725(t)A=147251.8×0.75=10907.4(m2)糧食碼頭KBK=1.6 ,Kr=90%,Tyk=360d,k=1,tdc=9d,q=1.5tm2,Kk=75%。 出口情況：查本設計書表3-2得Qh=1.0×105（t），故E1

48、=1.0×105×1.55×0.9360×1.0×9=3487.5(t)A1=3487.51.5×0.75=3100(m2)進口情況：查本設計書表3-2得Qh=4.5×105（t），故E2=4.5×105×1.55×0.9360×1.0×9=15693.75(t)A2=15693.751.5×0.75=13950(m2)A=A1+A2=3100+13950=17050(m2)金屬、非金屬礦石碼頭 KBK=1.3 ,Kr=90%,Tyk=360d,k=0.8,tdc=

49、10d,q=3tm2,Kk=75%。a) 金屬礦：查本設計書表3-2得Qh=2.0×106（t），故E1=2.0×106×1.3×0.9360×0.8×10=81250(t)A1=812503×0.75=36111(m2)b) 非金屬礦：查本設計書表3-2得Qh=9.0×106（t），故E2=9.0×106×1.3×0.9360×0.8×10=365625(t)A2=3656253×0.75=162500(m2)A=A1+A2=36111+162500=1

50、98611(m2)其他件雜貨碼頭 KBK=1.3 ,Kr=90%,Tyk=360d,k=1.0,tdc=12d,q=1.8tm2,Kk=75%。 出口情況：查本設計書表3-2得Qh=2.5×105（t），故E1=2.5×105×1.3×0.9360×1×12=9750(t)A1=97501.8×0.75=7222.2(m2)進口情況：查本設計書表3-2得Qh=4.0×105（t），故E2=4.0×105×1.3×0.9360×1×12=15600(t)A2=156001.8×0.75=11555.6(m2)A=A1+A2=7222.2+11555.6=27155.6(m2)第5章 裝卸工藝 5.1 選型配備原則(1) 裝卸船機械選型時應根據(jù)船型和貨種的特點進行選擇，并在機械的配備上應注意發(fā)揮船機的作用。(2) 水平運輸機械的選型，一般情況下，運