濱江農村多層住宅五區(qū)塊北擴（繽紛小區(qū)）高3標工程腳手架專項方案

1、目 錄第一局部 工程概況2第二局部 腳手架搭設依據(jù)及材質要求4第三局部 腳手架構造和搭設方法5第四局部 落地式雙排鋼管扣件式腳手架搭設要求9第五局部 懸挑式鋼管扣件式腳手架搭設要求12第六局部 扣件式鋼管腳手架構造要求13第七局部 腳手架的檢查與驗收20第八局部 外腳手架搭設的平安技術措施21第九局部 外腳手架撤除的平安技術措施22第十局部 勞動力安排23第十一局部 驗算書24落地式雙排鋼管扣件式腳手架、懸挑式鋼管扣件式腳手架、懸挑鋼卸料平臺第一局部 工程概況一、工程簡介工程名稱：濱江農村多層住宅五區(qū)塊北擴繽紛小區(qū)高3標工程建設單位：濱江農村多層住宅建設管理中心設計單位：杭州市城建設計研究院監(jiān)

2、理單位：浙江宏誠監(jiān)理建設地點：位于錢塘江南岸杭州市濱江區(qū)西興鎮(zhèn)，濱盛路以南、西興路以東。二、建筑設計簡介1、建設總建筑面積：32934.81。2、本工程由6#、9#、10#、4#地下車庫組成。地下車庫面積1996m2。6#樓：建筑面積12988.57m2，29層帶躍層，一層為架空層，層高5.8m，局部3.8m，二層及以上層高均為2.8m，檐口高度85.17m。9#樓：建筑面積8707.13m2，11層帶躍層，一層層高3.0m，二層及以上層高均為2.8m，檐口高度37.4m。 10#樓：建筑面積9448.63m2。12層帶躍層，檐口高度39.6m，其它均同9#樓。三、結構特征本工程0.000相對

3、黃海絕對標高6.700，主樓為鋼筋混凝土剪力墻結構體系，其他為框架結構體系，0.00相當于黃海高程6.700m。 第二局部 腳手架搭設依據(jù)及材質要求一、腳手架搭設依據(jù) 落地式雙排鋼管扣件式腳手架和懸挑式鋼管扣件式腳手架，根據(jù)?建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術標準?JGJ1302001，?建筑施工平安檢查標準?JGJ5999及杭州市文明雙標化工地的有關標準設計搭設。二、腳手架材質要求1、本工程中的鋼管腳手架均選用483.5mm的A3鋼管，外表平整光滑，無銹蝕、裂紋、結巴、分層、錯位、壓痕、毛刺、劃道和硬彎，新鋼管必須有出廠合格證。2、搭設腳手架前，鋼管進行保養(yǎng)、除銹并統(tǒng)一涂色，新舊扣件進行防銹處

4、理。腳手架立桿、防護欄桿、踢腳桿統(tǒng)一漆黃色，剪刀撐統(tǒng)一漆桔紅色，底排立桿掃地桿漆紅白相間色。3、鋼管腳手架搭設使用的扣件必須符合建設部?鋼管腳手架扣件標準?要求，由有扣件生產許可證的生產廠家提供，不得有裂縫、縮頸、砂眼等的缺陷。4、舊扣件使用前進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現(xiàn)滑絲的螺栓必須更換。5、扣件的規(guī)格和鋼管相匹配，貼和面平整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口最小距離不小于5mm。6、腳手板、腳手片須符合有關要求，腳手板、腳手片的綁扎鉛絲不細于18#，綁扎時鉛絲必須雙股并聯(lián)綁扎。7、平安網(wǎng)采用密目式平安網(wǎng)，滿足2000目/1010cm2,做貫穿試驗不穿透，61.8m的單網(wǎng)重量在3k

5、g以上，顏色應滿足環(huán)境效果，要求先用綠色，要求阻燃，使用的平安網(wǎng)必須有產品生產許可證和質量合格證，以及由杭州市建筑平安監(jiān)督管理部門發(fā)放的合格準用證。8、懸挑式腳手架選用16 b槽鋼作為懸挑梁，外表平整光滑、無銹蝕、裂紋、扭曲、變形，使用前除銹，并統(tǒng)一漆黃色。9、懸挑架固定槽鋼所用的吊環(huán)必須為HPB235級熱軋圓鋼,且一次制作成型,不得反彎。10、現(xiàn)場用于施工腳手架的鋼管和扣件應經有關檢測單位檢測合格前方可使用。第三局部 腳手架搭設方法一、腳手架搭設 6#樓腳手架，25.40m以下采用落地雙排鋼管腳手架搭設；25.40m以上采用懸挑式鋼管腳手架搭設，11步一挑七層一挑，計算高度19.60m，架高

6、19.80m；分別在25.40m9層樓面、45.00m16層樓面、64.6 m23層樓面、84.2m29層樓面、上步9.10 m鋼管懸挑。9#-10#樓腳手架25.40m以下采用落地式雙排雙立管鋼管腳手架搭設；25.40m以上采用雙排鋼管腳手架搭設。 二、落地式雙排鋼管扣件式腳手架構造落地式雙排鋼管扣件式腳手架搭設的立桿縱距為1.50m，橫距為1.05m，步距為1.80m，該腳手架連墻件豎向間距為3.6m，水平間距為4.50m，腳手片滿鋪。三、懸挑式雙排鋼管扣件式腳手架1、懸挑式鋼管扣件式腳手架采用16b的槽鋼作水平支撐，11步一挑，架高19.8m，腳手片滿鋪，并在其上端增設斜向鋼絲繩拉接。搭

7、設立桿縱距為1.5m，橫距為1.05m，步距為1.80m，該腳手架的連墻件豎向間距為3.6m，水平間距為4.5m。2、16b懸挑段長度1.50m；錨固段長度2.00m ；鋼絲繩與槽鋼拉結點離墻2.80m，采用雙根并聯(lián)鋼絲繩拉結，直徑11mm以上；鋼絲繩與槽鋼或建筑物拉結的吊環(huán)直徑15mm以上；水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)直徑16mm，采用包箍形式，拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面或與下層鋼筋焊接牢，并要保證兩側30cm以上搭接長度。吊環(huán)采用HPB235鋼筋，拉環(huán)可以采用HRB335鋼筋。3、外架轉角處無法安裝槽鋼，采用預埋件，與水平槽鋼焊接和立桿受力點用直徑15mm鋼絲繩雙繩上拉以承受上部施工荷載，

8、每根立桿各設一根可用調節(jié)螺桿調節(jié)的鋼絲繩子，調節(jié)螺桿必須確保40KN的拉力值以上。四、懸挑卸料平臺構造和平安操作要求構造1、平臺水平鋼梁(主梁)的懸挑長度4.20m(考慮2.5m卸料平臺，1.05m腳手架寬，腳手架內立桿離墻0.3m，卸料平臺內次梁離腳手架外立桿距離0.15m)，懸挑水平鋼梁間距(平臺寬度)2.00m。主梁采用16b號槽鋼，次梁采用14b號槽鋼，次梁間距0.60m。2、施工人員等活荷載2.00kN/m2，最大堆放材料荷載15.00kN。3、在平臺主梁吊環(huán)的位置處，要四周圍焊2101008，鋼板上部割直徑40mm圓孔作吊環(huán)。為防止鋼板銳角切斷鋼絲繩，在圓孔處鋼板兩側各焊直徑12m

9、m鋼筋圓孔。也可采用16圓鋼吊環(huán)與平臺主梁焊接，焊縫滿焊。4、預埋在建筑物上的吊環(huán)采用16圓鋼，與卸料平臺的垂直距離為6.0米考慮鋼絲繩與平臺主梁夾角在450以上，應考慮4.2米以上高度，預埋在梁中。5、鋼絲繩采用每側雙根并聯(lián)鋼絲繩拉結，直徑12mm以上，內鋼絲繩離墻3.0米，外鋼絲繩與內鋼絲繩間距1.00米。外鋼絲繩應拉緊。內鋼絲繩應稍松弛，作保險之用。6、吊環(huán)和拉環(huán)的設置同懸挑腳手架水平鋼梁相似。操作平臺平安要求1、卸料平臺的上部拉結點，必須位于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設備上。2、斜拉桿或鋼絲繩，構造上宜兩邊各設置前后兩道，并進行相應受力計算。3、卸料平臺安裝時，鋼絲繩采用專用的掛

10、鉤掛牢，建筑物銳角口圍系鋼絲繩處應加補軟墊物，平臺外口應略高于內口。4、卸料平臺前左右三側必須裝置固定的防護欄。5、卸料平臺吊裝，需要橫梁支撐點電焊固定，接好鋼絲繩，經過檢驗才能松卸起重吊鉤；6、鋼絲繩與水平鋼梁的夾角最好在45-60度。7、卸料平臺使用時，應有專人負責檢查，發(fā)現(xiàn)鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復。8、操作平臺上應顯著標明容許荷載，人員和物料總重量嚴禁超過設計容許荷載，配專人監(jiān)督。第四局部 落地式雙排鋼管式扣件腳手架搭設要求一、立桿根底立桿根底以20cm厚C20砼地面做為腳手架根底，下墊20020050的墊木，滿足地基承載力，立桿根底外側設置截面200200的排水溝

11、。二、立桿間距1、腳手架的底部立桿采用不同長度的鋼管參差布置，使鋼管立桿的對接接頭交錯布置，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在各接頭中心至主節(jié)點的距離不大于步距的1/3，搭接長度不小于1m，且要求相鄰接頭不應在同部同跨內，以保證腳手架的整體性。2、立桿設置墊木50200200并設置縱橫方向掃地桿，連接于立桿腳點上，離底座8cm左右。立桿頂端宜高出女兒墻上皮1m，高出檐口上皮1.5m。3、立桿的垂直度偏差應控制在不大于架高的 1/200。 三、大橫桿、小橫桿設置1、腳手架按立桿與步距設置小橫桿，兩端用扣件固定在內外立桿上，外側伸長度統(tǒng)一為150mm，內側統(tǒng)一為300mm，以形成空間結構整體受力；2

12、、大橫桿豎向間距控制在1.8m以內，以便立網(wǎng)掛設，大橫桿設置于立桿內側，固定在立桿上，外側外伸長度為150mm。四、剪刀撐與斜撐腳手架外側設置剪刀撐，由腳手架端頭開始，剪刀撐滿設，剪刀撐與樓面角度成56，連續(xù)設置并保證搭接長度1000，相交點應處于同一條直線上。五、腳手板、腳手片的鋪設要求1、腳手架里排立桿與結構層之間均應鋪設腳手板，腳手板寬為300mm，應滿鋪，無探頭板。2、滿鋪層腳手片必須垂直墻面橫向鋪設，滿鋪到位，不留空位。3、腳手片必須用18#鉛絲雙并聯(lián)綁扎，不少于4點，要求綁扎牢固，交接處平整，鋪設時要選用完好無損的腳手片，發(fā)現(xiàn)有破損的要及時更換。六、防護欄桿1、腳手架外側使用建設主

13、管部門認證合格的綠色密目式安網(wǎng)封閉，且將平安網(wǎng)固定在腳手架外立桿里側；選用18#鉛絲雙股張掛平安網(wǎng)，要求嚴密、平整；2、腳手架外立桿內側必須設1.2m高的防護欄桿和30cm高踢腳桿，頂排防護欄桿不少于2道，高度分別為0.9m和1.3m；3、腳手架內側形成臨邊的如遇大開間門窗洞等，在腳手架內側設1.2m高的防護欄桿和30mm高的踢腳桿。七、架體建筑物拉結1、腳手架與建筑物拉結為剛性拉結，采用梁內預埋短鋼管，露出板面150mm，再通過短鋼管與腳手架的立桿用扣件固定。2、拉結點要保證牢固，防止其移動變形，盡量靠近外架大小橫桿的接點處。3、外墻裝飾階段拉結點，必須滿足上述要求，確因施工需要除去原拉結點

14、時，必須重設可靠、有效的臨時拉結，以確保外架的平安可靠。八、架體內封閉1、腳手架的架體內立桿距墻體凈距大于300mm，必須鋪設站人片，站人片設置平整牢固；2、腳手架施工層內立桿與建筑物之間應采用腳手片進行封閉；九、腳手架搭設順序放樣彈線墊好墊板擺放掃地桿貼近地面大橫桿豎立桿裝掃地小橫桿第一步小橫桿第一步大橫第二步小橫桿第二步大橫桿加設臨時斜撐桿連墻桿接立桿加設剪刀撐防護欄桿鋪腳手片掛平安網(wǎng)。第五局部 懸挑式鋼管扣件式腳手架搭設要求一、懸挑架立桿根底1、外挑架從相應層結構開始用槽鋼外挑，11步一挑，直至建筑物頂部。2、槽鋼在安裝立桿的位置處，穿桿焊接25鋼筋，伸出槽鋼20cm，以固定立桿不移動；

15、懸挑架的槽鋼固定于室內板面上。3、在安裝懸挑槽鋼的樓板上預埋2組，經過制作加工的16鋼筋吊環(huán)，高出以后砼澆厚度樓面16-20cm，里邊一組預埋在距槽鋼尾部15cm處，外邊一組距里邊一組螺桿20cm,預埋鋼筋安放在樓板底筋上面，同樓板底筋焊牢。4、在安裝槽鋼時，懸挑槽鋼與吊環(huán)間隙用木楔楔緊。二、立桿間距1、腳手架立桿縱距1.5m，橫距1.05m，步距1.8m。2、腳步手架立桿采用對接扣件連接，相鄰兩立桿接頭應錯開不小于50cm，且不在同一步距內，里立桿距墻0.3m。3、縱向水平桿接頭用活動扣件連接，搭接不小于1m，應等間距設置3個旋轉扣件固定，接頭且不在同一跨內。4、立桿頂端宜高出女兒墻上皮1m

16、，高出檐口上皮1.5m。5、立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1/200。 第六局部 扣件式鋼管腳手架構造要求一.縱向水平桿，橫向水平桿，腳手板縱向水平桿的構造應符合以下規(guī)定：1、縱向水平桿宜設置在立桿內側，其長度不宜小于3跨；2、縱向水平桿接長采用對接扣件連接，也可采用搭接并符合以下規(guī)定： 縱向水平桿的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心至最近主節(jié)點的距離不宜大于縱距的1/3，如以下圖：搭接長度不應小于1m，應等間距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不應小

17、于100mm；當使使用竹笆腳手板時，縱向水平桿應采用直角扣件固定在橫向水平桿上并等間距設置，間距不應大于400mm。 橫向水平桿的構造應符合以下規(guī)定： 1、主節(jié)點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁撤除。主節(jié)點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。在雙排腳手架中，靠墻一端的外伸長度a如以下圖所示，不應大于0.4l,且不應大于500mm。2、作業(yè)層上非主節(jié)點處的橫向水平桿，宜根據(jù)支承腳手板的需要等間距設置，最大間距不應大于縱距1/2。 3、使用竹笆腳手板時，雙排腳手架的橫向水平桿兩端，應用直角扣件固定在立桿上；單排腳手架的橫向水平桿的一端，應用直角扣件固定在立桿上，另一端應插入墻內

18、，插入長度亦不應小于180mm。 腳手板的設置應符合以下規(guī)定：1、作業(yè)層腳手板應鋪滿，鋪穩(wěn)，離開墻面120150mm；2、竹笆腳手板應按其主竹筋垂直于縱向水平桿方向鋪設，且采用對接平鋪，四個角應用直徑1.2mm的鍍鋅鋼絲固定在縱向水平桿上。3、作業(yè)層端部腳手板探頭長度取150mm,其板長兩端均應與支承桿可靠地固定。 二、立桿每根立桿底部應設置底座或墊板。腳手架必須設置縱，橫向掃地桿?？v向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿根底不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，上下差不應大

19、于1m?？窟吰律戏降牧U軸線到邊坡的距離不小于500mm，如以下圖；腳手架底層步距不應大于2m,如以下圖： 立桿必須用連墻件與建筑物可靠連接，連墻件布置間距宜按本標準的表三采用。立桿接長除頂層頂步采用搭接外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。對接，搭接應符合以下規(guī)定：1、立桿上的對接扣件交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不能設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm；各接頭中心在主節(jié)點的距離不宜大于步距的1/3；2、搭接長度不小于1m，采用不少于3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣距離不小于100mm。立桿頂端宜高出女兒墻上皮1m，高出檐口上皮1.5m。

20、三、連墻件連墻件的布置應符合以下規(guī)定：1、靠近主節(jié)點設置，偏離主節(jié)點的距離不大于300mm。2、應從底層第一步縱向水平桿處開始設置，當該處設置有困難時，采用其它可靠措施固定。3、優(yōu)先采用菱形布置，也可采用方形，矩形布置。 連墻件的構造應符合下式規(guī)定：1、連墻件中的連墻桿或拉筋宜呈水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接，不采用斜連接。2、連墻件必須采用可承受拉力和壓力的構造，采用拉筋必須配用頂撐，頂撐應可靠地頂在混凝土圈梁，柱等結構部位。拉筋采用兩根以上直徑4mm的鋼絲擰成一股，使用時不應少于2股，或采用直徑不小于6mm的鋼筋。 四、門洞 簡圖如下： 雙排腳手架門洞采用上升斜桿

21、，平行弦桿桁架結構型式(圖)，斜桿與地面的傾角應在45度60之間。門洞桁架的型式按以下要求確定：1、當步距(h)小于縱距(la)時，采用A型；2、當步距(h)大于縱距(la)時，采用B型,并符合以下規(guī)定：h=1.8m時，縱距不大于1.5m；h=2.0m時，縱距不大于1.2m；3、雙排腳手架門洞桁架的構造符合以下規(guī)定： 斜腹桿宜采用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端上，旋轉扣件中心線至主節(jié)點的距離不大于150mm。 4、門洞桁架下的兩側立桿為雙管立桿，副立桿高度應高于門洞口12步。 5、門洞桁架中伸出上下弦桿的桿件端頭，均應增設一個防滑扣件，如以下圖，該扣件宜緊靠主節(jié)點處的扣件。五.剪刀

22、撐與橫向斜撐1、雙排腳手架應設剪刀撐與橫向斜撐，單排腳手架應設剪刀撐。2、剪刀撐的設置應符合以下規(guī)定：每道剪刀撐跨越立桿的根數(shù)宜按確定。每道剪刀撐寬度不應小于6跨，且不應小于6m，斜桿與地面的傾角在560之間；雙排腳手架在外側立面整個長度和高度上連續(xù)設置剪刀撐；剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接應符合標準第3.5條的規(guī)定；剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節(jié)點的距離不宜大于150mm。六、斜道人行并兼作材料運輸?shù)男钡赖男问揭税匆韵乱蟠_定：1、高度不大于6m的腳手架，宜采用一字型斜道；2、高度大于6m的腳手架，宜采用之字型斜道。斜道的構造應符合以

23、下規(guī)定：1、斜道宜附著外腳手架或建筑物設置。2、運料斜道寬度大于1.5m，坡度宜采用1:6；人行斜道寬度不宜小于1m，坡度宜采用1：3；3、拐彎處設置平臺，其寬度不小于斜道寬度。4、斜道兩側及平臺外圍均應設置欄桿及擋腳板。欄桿高度為1.2m，擋腳板高度不小于180mm。5、運料斜道兩側，平臺外圍和端部均按標準第4.14.6條規(guī)定設置連墻件；每兩步加設水平斜桿；按本標準第6.2和6.3條的規(guī)定設置剪刀撐和橫向斜撐。斜道腳手板構造應符合以下規(guī)定：1、腳手板橫鋪時，在橫向水平桿下增設縱向支托桿，縱向支托桿間距不大于500mm。2、腳手板橫鋪時，接頭采用搭接；下面的板頭應壓住上面的板頭，板頭的凸棱處采

24、用三角木填順。3、人行斜道和運料斜道的腳手板上每隔250300mm設置一根防滑木條，木條厚度為2030mm。 第七局部 腳手架的檢查與驗收1、腳手架必須由持有效上崗證的專業(yè)技術人員搭設。2、進行分段驗收和檢查，每搭設三步進行驗收，發(fā)現(xiàn)有不符合要求要迅速整改。3、外腳手架分段驗收嚴格按(JGJ59-99)中“外腳手架檢查評分表所列工程和施工方案要求的內容及省廳有關文件要求進行檢查。由公司組織驗收，并填寫驗收記錄表，并由工程經理、施工員、平安員簽證方能交付使用。4、架體內宜每層封閉進行隔離；如確有困難，不能大于3步，且應用平安網(wǎng)兜底。5、腳手架搭設順序槽鋼安裝豎立桿小橫桿大橫桿每步小大橫桿連墻桿接

25、立桿加設剪刀撐防護欄桿鋪腳手片掛平安網(wǎng)。第八局部 外腳手架搭設的平安技術措施1、鋼管架設置避雷針，并聯(lián)通大橫桿與懸挑架避雷聯(lián)通，形成避雷網(wǎng)絡，并檢測接地電阻不大于10。2、外腳手架搭設在距離外電架空線路平安距離內，并做好可靠的平安接地處理。3、外腳手架必須及時維修加固，以到達鞏固穩(wěn)定，確保施工平安。4、外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料篾混用。5、外腳手架搭設人員，必須持證上崗，并正確使用平安帽、平安帶，穿防滑鞋。6、嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施工，施工荷載不得大于3KN/m2。7、控制扣件螺栓，擰緊力矩，采用扭力矩應控制40-50Nm的范圍內。8、嚴禁腳手

26、板存在探頭板，鋪設腳手板以及作業(yè)時，應盡量使施工荷載內、外傳遞平衡。9、保證腳手架的整體性，不得與井架、升架機等一并拉結。不得截斷架體。10、在腳手架使用期間，嚴禁撤除以下桿件：主節(jié)點處的縱橫水平桿，縱橫掃地桿；連接桿。在腳手架上進行電、氣焊作業(yè)時，必須有防火措施和專人看守；當有六級及六級以上大風和霧、雨天氣時，應停止腳手架搭設與撤除作業(yè)。雨、雪后上漆作業(yè)應有防滑措施并掃除積雪。第九局部 外腳手架撤除的平安技術措施1、拆架前，全面檢查擬拆腳手架，根據(jù)檢查結果，擬訂出作業(yè)方案，報請批準，進行交底后才準備工作，作業(yè)方案一般包括：拆架的方法和步驟、平安措施、材料堆放地點、勞動組織安排等。2、拆架應劃

27、分作業(yè)區(qū)，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面設專人指揮，禁止非作業(yè)人員進入。3、拆架的高處作業(yè)人員戴平安帽，系平安帶，扎裹腳，穿軟底防滑鞋。拆架的程序遵守由上而下，先搭后拆的原那么，即先拆平安網(wǎng)、腳手片、防護欄桿，剪刀斜撐，而后拆大橫桿、小橫桿、立桿等，并按一步一清原那么依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業(yè)。4、拆立桿時，要求先拉住立桿，再拆開最后兩個扣件，撤除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣件。5、連墻桿拉結點隨撤除進度逐層撤除。分段撤除高度不應大于2步，如高差大于2步，增設連墻桿加固。6、撤除時要統(tǒng)一指揮、上下響應、動作協(xié)調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通

28、知對方，以防墜落。7、拆架時，嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。8、在拆架時，不得中途換人，如換人時將撤除情況交代清楚前方可離開。9、拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲，運至地面的材料指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。10、高層建筑腳手架撤除，配備良好的通訊裝置。輸送至地面的桿件，及時按類堆放，整理保養(yǎng)。11、當天離崗時，及時加固未撤除局部，防止存留隱患造成離崗后的人為事故。12、遇臺、強風、雨、雪等特殊氣候，嚴禁進行腳手架的撤除，嚴禁夜間撤除。第十局部 組織措施一、腳手架施工主要負責人工地總負責：曹國才 工地施工主管：周建德工地技術負責人：劉偉工地專

29、職平安員：李建江工地腳手架班組長：陳水祥二、勞動力安排1、工程進度的需要，同時根據(jù)本工程的結構特征和外腳手架工程量，確定本工程外腳手架搭設人員需要4050人。2、建立由工程經理、施工員、平安員、搭設技術員組成的管理機構，搭設負責人負責指揮、調配、檢查的直接責任。3、外腳手架的搭設和撤除，均應有工程技術負責人的認可，方能進行施工作業(yè)，并必須配備有足夠的鋪肋人員和必要的工具。 第十一局部 計算書落地式扣件鋼管腳手架計算書 鋼管腳手架的計算參照?建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術標準?JGJ130-2001。 計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為25.4米，立桿采用單立管。 搭設尺寸為：立桿的縱距1.

30、20米，立桿的橫距1.05米，立桿的步距1.20米。 采用的鋼管類型為483.5，連墻件采用2步3跨，豎向間距2.40米，水平間距3.60米。 施工均布荷載為2.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設14層。 一、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.050/3=0.052kN/m 活荷載標準值 Q=2.0001.050/3=0.700kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.20

31、.038+1.20.052=0.109kN/m 活荷載的計算值 q2=1.40.700=0.980kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.109+0.100.980)1.2002 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.100.109+0.1170.980)1.2002 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.181106/5080.0=35.594N/mm2 大橫桿的計

32、算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.038+0.052=0.091kN/m 活荷載標準值q2=0.700kN/m 三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.091+0.9900.700)1200.04/(1002.06105121900.0)=0.623mm 大橫桿的最大撓度小于1200.0/150與10mm,滿足要求! 二、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。

33、 1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.0381.200=0.046kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.0501.200/3=0.063kN 活荷載標準值 Q=2.0001.0501.200/3=0.840kN 荷載的計算值 P=1.20.046+1.20.063+1.40.840=1.307kN 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.20.038)1.0502/8+1.307 =0.464106/5080.0=91.292N/mm2 小橫桿

34、的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00.0381050.004/(3842.060105121900.000)=0.02mm 集中荷載標準值P=0.046+0.063+0.840=0.949kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=949.0801050.0(31050.02-41050.02/9)/(722.06105121900.0)=1.553mm 最大撓度和 V=V1+V2=1

35、.577mm 小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與10mm,滿足要求! 三、扣件抗滑力的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(標準): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.0381.050=0.040kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.0501.200/2=0.095kN 活荷載標準值 Q=2.0001.0501.200/2=1.260kN 荷載的計算值 R=1.20.040+1.20.095+1.41.260=1.926kN 單扣

36、件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗說明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 四、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1489 NG1 = 0.14925.400=3.782kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15 NG2 = 0.150141.200(1.050+0.300)/2=1.701kN (3

37、)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0.1501.20014/2=1.260kN (4)吊掛的平安設施荷載，包括平安網(wǎng)(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.20025.400=0.152kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.895kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 2.00021.2001.050/2=2.520kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 根本風壓(kN

38、/m2)，按照?建筑結構荷載標準?(GB50009-2001)的規(guī)定采用：W0 = 0.450 Uz 風荷載高度變化系數(shù)，按照?建筑結構荷載標準?(GB50009-2001)的規(guī)定采用：Uz = 1.250 Us 風荷載體型系數(shù)：Us = 1.200 經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.4501.2501.200 = 0.472kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah

39、2/10 其中 Wk 風荷載根本風壓標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 五、立桿的穩(wěn)定性計算: 1.不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=11.80kN； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 的結果查表得到0.39； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=2.08m； k 計算長度附加系數(shù)，取1.155； u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.50； A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08

40、cm3； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 61.69 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=11.27kN； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 的結果查表得到0.39； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=2.08m； k 計算長度附加系數(shù)，取1.155； u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定；u = 1.50 A 立桿凈截面面積，A=4.89

41、cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 78.05 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求! 連墻件采用焊接方式與墻體連接，對接焊縫強度計算公式如下 其中 N為連墻件的軸向拉力，N=10.715kN； lw為連墻件的周長，取3.141648.0=150.80mm； t為連墻件的周長，t=3.50mm； ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185.0N/mm2； 經過焊縫抗拉強度

42、= 10715.36/(150.803.50) = 20.30N/mm2。 對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求! 連墻件對接焊縫連接示意圖 八、立桿的地基承載力計算: 立桿根底底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 其中 p 立桿根底底面的平均壓力 (kN/m2)，p = N/A；p = 47.21 N 上部結構傳至根底頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 11.80 A 根底底面面積 (m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設計值 (kN/m2)；fg = 68.00 地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk 其中 kc 腳手架地基承載力調整系數(shù)；kc = 0.40 fg

43、k 地基承載力標準值；fgk = 170.00 地基承載力的計算滿足要求!落地式扣件鋼管腳手架計算書 鋼管腳手架的計算參照?建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術標準?JGJ130-2001。 計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為39.6米，25.0米以下采用雙管立桿，25.0米以上采用單管立桿。 搭設尺寸為：立桿的縱距1.20米，立桿的橫距1.05米，立桿的步距1.20米。 采用的鋼管類型為483.5，連墻件采用2步3跨，豎向間距2.40米，水平間距3.60米。 施工均布荷載為2.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設14層。 一、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在

44、小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.050/3=0.052kN/m 活荷載標準值 Q=2.0001.050/3=0.700kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.20.052=0.109kN/m 活荷載的計算值 q2=1.40.700=0.980kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計

45、算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.109+0.100.980)1.2002 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.100.109+0.1170.980)1.2002 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.181106/5080.0=35.594N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.038+0.052=0.091kN/m 活荷載標準值q2=0.700kN/m 三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.09

46、1+0.9900.700)1200.04/(1002.06105121900.0)=0.623mm 大橫桿的最大撓度小于1200.0/150與10mm,滿足要求! 二、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.0381.200=0.046kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.0501.200/3=0.063kN 活荷載標準值 Q=2.0001.0501.200/3=0.840kN 荷載的計算值 P=1.20.046+1.20.06

47、3+1.40.840=1.307kN 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.20.038)1.0502/8+1.307 =0.464106/5080.0=91.292N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00.0381050.004/(3842.0

48、60105121900.000)=0.02mm 集中荷載標準值P=0.046+0.063+0.840=0.949kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=949.0801050.0(31050.02-41050.02/9)/(722.06105121900.0)=1.553mm 最大撓度和 V=V1+V2=1.577mm 小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與10mm,滿足要求! 三、扣件抗滑力的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(標準): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；

49、 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.0381.050=0.040kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.0501.200/2=0.095kN 活荷載標準值 Q=2.0001.0501.200/2=1.260kN 荷載的計算值 R=1.20.040+1.20.095+1.41.260=1.926kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗說明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 四、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載

50、。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1489 NG1 = 0.14939.600+25.0000.038=6.856kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15 NG2 = 0.150141.200(1.050+0.300)/2=1.701kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0.1501.20014/2=1.260kN (4)吊掛的平安設施荷載，包括平安網(wǎng)(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.20039.600

51、=0.238kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 10.055kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 2.00021.2001.050/2=2.520kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 根本風壓(kN/m2)，按照?建筑結構荷載標準?(GB50009-2001)的規(guī)定采用：W0 = 0.450 Uz 風荷載高度變化系數(shù)，按照?建筑結構荷載標準?(GB50009-2001)的規(guī)定采用：Uz = 1.250 Us 風荷載體型系數(shù)：Us = 1.200 經

52、計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.4501.2501.200 = 0.472kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載根本風壓標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 五、立桿的穩(wěn)定性計算: 單雙立桿交接位置和雙立桿底部均需要立桿穩(wěn)定性計算。 參照施工手冊計算方法，雙立桿底部的鋼管截面面積和模量按照兩倍的單

53、鋼管截面的0.7折減考慮。 1.不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=15.59kN； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 的結果查表得到0.39； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=2.08m； k 計算長度附加系數(shù)，取1.155； u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.50； A 立桿凈截面面積，A=6.85cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=7.11cm3； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 58.22 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f

54、= 205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求! 不考慮風荷載時，單雙立桿交接位置的立桿穩(wěn)定性計算=49.49N/mm2f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=15.07kN； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 的結果查表得到0.39； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=2.08m； k 計算長度附加系數(shù)，取1.155； u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定；u = 1.50 A 立桿凈截面面積，A=6.85cm2； W 立桿凈截面

55、模量(抵抗矩)，W=7.11cm3； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 69.91 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求! 考慮風荷載時，單雙立桿交接位置的立桿穩(wěn)定性計算 =65.85N/mm2Nl，連墻件的設計計算滿足要求! 連墻件采用焊接方式與墻體連接，對接焊縫強度計算公式如下 其中 N為連墻件的軸向拉力，N=10.715kN； lw為連墻件的周長，取3.141648.0=150.80mm； t為連墻件的周長，t=3.50mm； ft或fc為對接焊縫

56、的抗拉或抗壓強度，取185.0N/mm2； 經過焊縫抗拉強度 = 10715.36/(150.803.50) = 20.30N/mm2。 對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求! 連墻件對接焊縫連接示意圖 八、立桿的地基承載力計算: 立桿根底底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 其中 p 立桿根底底面的平均壓力 (kN/m2)，p = N/A；p = 62.38 N 上部結構傳至根底頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 15.59 A 根底底面面積 (m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設計值 (kN/m2)；fg = 68.00 地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk

57、其中 kc 腳手架地基承載力調整系數(shù)；kc = 0.40 fgk 地基承載力標準值；fgk = 170.00 地基承載力的計算滿足要求!懸挑式扣件鋼管腳手架計算書 鋼管腳手架的計算參照?建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術標準?JGJ130-2001。 計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為19.6米，立桿采用單立管。 搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.05米，立桿的步距1.80米。 采用的鋼管類型為483.5， 連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距4.50米。 施工均布荷載為2.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設10層。 懸挑水平鋼梁采用16b號槽鋼U口水平，其中建

58、筑物外懸挑段長度2.50米，建筑物內錨固段長度1.50米。 懸挑水平鋼梁上面的聯(lián)梁采用16b號槽鋼U口水平，相鄰懸挑鋼梁之間的聯(lián)梁上最多布置1根立桿。 懸挑水平鋼梁采用拉桿與建筑物拉結，最外面支點距離建筑物2.00m。拉桿采用鋼絲繩。 一、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.050/3=0.052kN/m 活荷載標準值 Q=2.0001.050/3=0.700kN/m 靜荷載

59、的計算值 q1=1.20.038+1.20.052=0.109kN/m 活荷載的計算值 q2=1.40.700=0.980kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.109+0.100.980)1.5002 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.100.109+0.1170.980)1.5002 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.283106/5080.0=55.61

60、6N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.038+0.052=0.091kN/m 活荷載標準值q2=0.700kN/m 三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.091+0.9900.700)1500.04/(1002.06105121900.0)=1.521mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求! 二、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算