二級圓柱齒輪減速器說明書(共24頁)

1、PAGE - PAGE 26 - PAGE 26 -機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計計算(j sun)說明書設(shè)計(shj)題目：設(shè)計(shj)用于盤磨機(jī)的二級圓柱齒輪減速器班 級 ：11車輛1班設(shè) 計 者 ： 張東升 指導(dǎo)教師 ： 智 淑 亞 2013年12月9日星期一機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計任務(wù)書學(xué)號 1104104048 姓名(xngmng) 張東升 班級(bnj) 車輛(chling)1班 一、設(shè)計題目： 盤磨機(jī)傳動裝置 二、傳動裝置簡圖：1電動機(jī)；2、5聯(lián)軸器；3圓柱齒輪減速器；4碾輪；6錐齒輪傳動；7主軸三、設(shè)計原始數(shù)據(jù)：主軸轉(zhuǎn)速： 圓錐齒輪傳動比：i=4電動機(jī)功率：P= 5.5 kW 電動機(jī)轉(zhuǎn)速：每日工作

2、時數(shù)：8小時 傳動工作年限：8年四、機(jī)器傳動特性：傳動不逆轉(zhuǎn)，有輕微的振動，起動載荷為名義載荷的1.5倍，主軸轉(zhuǎn)速允許誤差為5%。五、設(shè)計工作量：1減速器裝配圖1張（A0）；2零件工作圖2張；3設(shè)計說明書1份。 目 錄一、設(shè)計(shj)任務(wù)書二、傳動系統(tǒng)方案的分析(fnx)與擬定三、電動機(jī)的選擇(xunz)計算四、計算傳動裝置分配各級傳動比五、傳動裝置運動及動力參數(shù)的計算六、傳動零件的設(shè)計計算七、軸及聯(lián)軸器結(jié)構(gòu)的初步設(shè)計八、驗算滾動軸承的壽命九、鍵聯(lián)接的選擇和計算十、減速器潤滑方式、潤滑油牌號、密封類型的選擇和裝油量計算十一、減速器箱體設(shè)計十二、誤差分析十三、參考文獻(xiàn)計 算 及 說 明結(jié) 果一

3、、設(shè)計任務(wù)書1設(shè)計任務(wù)設(shè)計盤磨機(jī)傳動裝置的二級圓柱直齒輪減速器2原始數(shù)據(jù)(1).主軸轉(zhuǎn)速 n=50 r/min(2).圓錐齒輪傳動比 i=4(3).電動機(jī)功率 P=5.5 kW(4).電動機(jī)轉(zhuǎn)速 n=1500 r/min3工作條件連續(xù)單向運轉(zhuǎn)，空載起動，使用期限8年，每日工作時數(shù)8小時，有輕微的振動，起動載荷為名義載荷的1.5倍，主軸轉(zhuǎn)速允許誤差為。二、傳動系統(tǒng)方案的分析與擬定盤磨機(jī)傳動系統(tǒng)方案如下圖所示。電動機(jī)；2、5聯(lián)軸器；3圓柱齒輪減速器；4碾輪；6錐齒輪傳動；7主軸由電動機(jī)帶動高速級齒輪轉(zhuǎn)動，再由低速級齒輪經(jīng)聯(lián)軸器將動力傳遞給錐齒輪，再由錐齒輪傳給磨盤。齒輪傳動瞬時速比穩(wěn)定，傳動效率高

4、，工作可靠，壽命長，結(jié)構(gòu)緊湊，外形尺寸小。選用兩級展開式圓柱齒輪減速器，結(jié)構(gòu)簡單、應(yīng)用廣泛。齒輪相對于軸承位置不對稱。當(dāng)軸產(chǎn)生彎扭變形時，載荷在齒寬上分布不均勻，因此軸應(yīng)設(shè)計得具有較大剛度，并使高速軸齒輪遠(yuǎn)離輸入端。計 算 及 說 明結(jié) 果三、電動機(jī)的選擇計算1選擇電動機(jī)的類型及原因：選擇Y系列全封閉自扇冷式籠型三相異步電動機(jī)，電壓380V。此類型電動機(jī)是按照國際電工委員會(IEC)標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計的，具有國際互換性的特點，應(yīng)用廣泛。其結(jié)構(gòu)簡單、起動性能好、工作可靠、價格低廉，維護(hù)方便，適用于不易燃、不易爆、無腐蝕性氣體、無特殊要求的場合。2傳動裝置的總效率：按表2-3確定各部分傳動效率： 聯(lián)軸器的效

5、率 球軸承的效率 滾子軸承的效率 8級精度齒輪效率 3電動機(jī)型號的選擇： 根據(jù)題意要求選擇同步轉(zhuǎn)速1500r/min，額定功率5.5kw,故選擇Y132S-4 符合這一范圍的同步轉(zhuǎn)速有，?，F(xiàn)比較，查表16-1，電動機(jī)數(shù)據(jù)及計算出的總傳動比列于下表方案電動機(jī)型號額定功率電機(jī)轉(zhuǎn)速同步轉(zhuǎn)速滿載轉(zhuǎn)速Y132S-45.515001440由表16-3查取電動機(jī)軸外伸端尺寸：D=38mm E=80mm F=10mm G=33mm.計 算 及 說 明結(jié) 果四、計算傳動裝置分配各級傳動比1傳動裝置的總傳動比：2分配傳動裝置各級傳動比：由題目可知減速器圓錐齒輪傳動比則減速器內(nèi)的傳動比為 =7.5高速級傳動比 低速

6、級傳動比 五、傳動裝置的運動和動力參數(shù)的計算輸入功率、轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩(1)0軸（電機(jī)軸）：(2)軸(3)軸(4)軸計 算 及 說 明結(jié) 果輸出功率、轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩將上述運動和動力參數(shù)的計算結(jié)果匯總下參數(shù) 軸名傳動比i效率轉(zhuǎn)速n(r/min)輸入功率P(kW)輸入轉(zhuǎn)矩T()0 軸10.9715005.535 軸15005.336133.973.12 軸480.775.07100.712.4 軸200.324.8195229.76計 算 及 說 明結(jié) 果六、傳動零件的設(shè)計計算一、高速級：選擇齒輪材料及精度等級采用軟齒面閉式齒輪轉(zhuǎn)動。由教材表11-8查得：小齒輪選用45，調(diào)質(zhì)處理，齒面硬度為217256HB

7、S。大齒輪選用45，正火處理，齒面硬度為169217HBS。因為是普通減速器，由表11.20選8級精度確定設(shè)計準(zhǔn)則由于該減速器為閉式齒輪傳動，且兩齒輪均為齒面硬度HBS小于等于350的軟齒 面，齒面點蝕為主要的失效形式。應(yīng)先按齒面接觸疲勞強(qiáng)度進(jìn)行設(shè)計計算，確定齒輪的主要參數(shù)和尺寸，然后再按彎曲疲勞強(qiáng)度校核齒根的彎曲強(qiáng)度。按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計： 因兩齒輪均為鋼制齒輪，可應(yīng)用式（11.23）求出值。 確定有關(guān)參數(shù)與系數(shù)：小齒輪上的轉(zhuǎn)矩 載荷系數(shù)K查表11.10取K=1.2齒數(shù)和齒寬系數(shù)小齒輪的齒數(shù)=22，則大齒輪的齒數(shù)=68.64，取69因單級直齒圓柱齒輪為對稱布置，而齒輪表面又為軟齒面，由表1

8、1.19選取=1許用接觸應(yīng)力由圖11.25查得 小齒輪接觸疲勞極限， 大齒輪接觸疲勞極限。由表11.9查得。 查圖11.28得 故 又表11.3取標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)m = 2 mm主要尺寸計算 取 按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度校核由式（11.25）得出，如，則校核合格。確定有關(guān)系數(shù)與參數(shù)：外齒輪的齒形系數(shù) 查表11.12得 應(yīng)力修正系數(shù) 查表11.13得許用彎曲應(yīng)力 由圖11.26查得 ，。 由表11.9查得。 由圖11.27查得。 由式（11.16）可得 故 齒根彎曲強(qiáng)度校核合格驗算齒輪的圓周速度 由表11.21可知，選8級精度是合適的。二、低速級：選擇齒輪材料及精度等級采用軟齒面閉式齒輪轉(zhuǎn)動。由教材表11-8

9、查得：小齒輪選用45，調(diào)質(zhì)處理，齒面硬度為217256HBS。大齒輪選用45，正火處理，齒面硬度為169217HBS。因為是普通減速器，由表11.20選8級精度確定設(shè)計準(zhǔn)則由于該減速器為閉式齒輪傳動，且兩齒輪均為齒面硬度HBS小于等于350的軟齒 面，齒面點蝕為主要的失效形式。應(yīng)先按齒面接觸疲勞強(qiáng)度進(jìn)行設(shè)計計算，確定齒輪的主要參數(shù)和尺寸，然后再按彎曲疲勞強(qiáng)度校核齒根的彎曲強(qiáng)度。按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計： 因兩齒輪均為鋼制齒輪，可應(yīng)用式（11.23）求出值。 確定有關(guān)參數(shù)與系數(shù)：小齒輪上的轉(zhuǎn)矩 載荷系數(shù)K查表11.10取K=1.2齒數(shù)和齒寬系數(shù)小齒輪的齒數(shù)=22，則大齒輪的齒數(shù)=52.8,取53.

10、因單級直齒圓柱齒輪為對稱布置，而齒輪表面又為軟齒面，由表11.19選取=1許用接觸應(yīng)力由圖11.25查得 小齒輪接觸疲勞極限， 大齒輪接觸疲勞極限。由表11.9查得。 查圖11.28得 故 又表11.3取標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)m = 3 mm主要尺寸計算 取 按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度校核由式（11.25）得出，如，則校核合格。確定有關(guān)系數(shù)與參數(shù)：外齒輪的齒形系數(shù) 查表11.12得 應(yīng)力修正系數(shù) 查表11.13得許用彎曲應(yīng)力 由圖11.26查得 ，。 由表11.9查得。 由圖11.27查得。 由式（11.16）可得 故 齒根彎曲強(qiáng)度校核合格驗算齒輪的圓周速度 由表11.21可知，選8級精度是合適的。七、軸及聯(lián)軸器的

11、初步計算高速軸的設(shè)計計算選擇軸的材料，確定許用應(yīng)力 高速軸與低速軸均用45號鋼，進(jìn)行調(diào)質(zhì)處理。由表16.1查得強(qiáng)度極限，再由表16.3查得許用彎曲應(yīng)力2按鈕轉(zhuǎn)強(qiáng)度估算軸徑 3.設(shè)計軸的結(jié)構(gòu) （1）確定軸上零件的位置和固定方式，確定裝配簡圖 取齒輪距箱體內(nèi)壁距離12.5mm，軸承端面距箱體內(nèi)壁的距離為5mm。由于高速軸上的小齒輪的尺寸較小，通常設(shè)計成齒輪軸 （2）確定各軸段直徑 由于軸的最右端要安裝半聯(lián)軸器，需有一鍵槽，則增加后得直徑d=20mm，為滿足半聯(lián)軸器的軸向定位要求，-段的左端需制出一軸肩，故取-段直徑為24mm，選取單列圓錐滾子軸承型號為30205，其內(nèi)徑為25mm，故-段和-段的直

12、徑為25mm，兩端軸承均選用軸肩定位，因此-段和-段直徑為32mm。（3）確定各軸段長度高速級齒輪齒寬輪轂寬度為49mm，因為齒輪距箱體內(nèi)壁距離12.5mm，且軸承端面距箱體內(nèi)壁距離為5mm，-段寬度為17.5mm，兩端采用型號為30205的單列圓錐滾子軸承，軸承-段和-段寬度為15mm，-段寬度為100.5mm，兩軸承支點之間的距離為188mm。（4）按彎矩合成強(qiáng)度校核軸徑1）畫出軸的受力圖 根據(jù)齒輪傳遞的功率和轉(zhuǎn)速，算出齒輪1、2的模數(shù)m=2，因而齒輪3、4的模數(shù)m=2.5，所以 2)作水平面的彎矩圖 支點反力 截面處的彎矩為 3）作垂直面的彎矩圖 支點反力 截面處的彎矩為 4)作合成彎矩

13、圖 -截面： 5）作扭矩圖 6）求當(dāng)量彎矩因減速器單向運轉(zhuǎn)，故可認(rèn)為轉(zhuǎn)矩為脈動循環(huán)變化，修正系數(shù)為0.6 = 1 * ROMAN I- = 1 * ROMAN I截面： 7)確定危險截面及校核強(qiáng)度因為 = 1 * ROMAN I- = 1 * ROMAN I處所受的彎矩最大，所以只需對-截面進(jìn)行校核，因為-截面做成了齒輪軸。故故軸有足夠的強(qiáng)度中間軸的設(shè)計計算選擇軸的材料，確定許用應(yīng)力 高速軸與低速軸均用45號鋼，進(jìn)行調(diào)質(zhì)處理。由表16.1查得強(qiáng)度極限，再由表16.3查得許用彎曲應(yīng)力2按鈕轉(zhuǎn)強(qiáng)度估算軸徑 3.設(shè)計軸的結(jié)構(gòu) （1）確定軸上零件的位置和固定方式，確定裝配簡圖 取齒輪距箱體內(nèi)壁距離15

14、mm，兩齒輪端面之間的距離15mm，軸承端面距箱體內(nèi)壁的距離為5mm。齒輪從軸的左右兩端裝入，齒輪一端用軸肩定位，另一端用套筒定位；齒輪的周向固定采用平鍵連接。軸承一端用套筒定位，另一端用端蓋固定。 （2）確定各軸段直徑 兩端軸徑最小，為；考慮到齒輪的安裝，取安裝齒輪端得軸徑為32mm；齒輪一側(cè)用軸肩定位，取中間軸段的直徑為40mm。（3）確定各軸段長度高速級齒輪齒寬輪轂寬度為44mm，為保證齒輪固定可靠，取該軸段長度為42mm；同理取低速級軸段長度為65mm；由于取兩齒輪端面之間距離15mm，因而中間軸段的長度為15mm；又因為齒輪距箱體內(nèi)壁距離15mm，且軸承端面距箱體內(nèi)壁距離為5mm，假

15、定兩端采用型號為30205的單列圓錐滾子軸承，軸承寬度為15mm，因而中間軸段長度為37mm,右端軸段長度為38mm，兩軸承支點之間的距離為188mm。 （4）按彎矩合成強(qiáng)度校核軸徑1）畫出軸的受力圖 根據(jù)齒輪傳遞的功率和轉(zhuǎn)速，算出齒輪1、2的模數(shù)m=2，因而齒輪3、4的模數(shù)m=2.5，所以 2)作水平面的彎矩圖 支點反力 截面處的彎矩為 -截面處的彎矩為 3）作垂直面的彎矩圖 支點反力 截面處的彎矩為 -截面處的彎矩為 4)作合成彎矩圖 -截面： -截面： 5）作扭矩圖 6）求當(dāng)量彎矩因減速器單向運轉(zhuǎn)，故可認(rèn)為轉(zhuǎn)矩為脈動循環(huán)變化，修正系數(shù)為0.6 = 1 * ROMAN I- = 1 * R

16、OMAN I截面： -截面：7)確定危險截面及校核強(qiáng)度因為 = 1 * ROMAN I- = 1 * ROMAN I和-處的軸徑相同。且-處所受的更大，因為只需對-截面進(jìn)行校核。因為，故軸有足夠的強(qiáng)度低速軸的設(shè)計計算選擇軸的材料，確定許用應(yīng)力 高速軸與低速軸均用45號鋼，進(jìn)行調(diào)質(zhì)處理。由表16.1查得強(qiáng)度極限，再由表16.3查得許用彎曲應(yīng)力2按鈕轉(zhuǎn)強(qiáng)度估算軸徑 3.設(shè)計軸的結(jié)構(gòu) （1）確定軸上零件的位置和固定方式，確定裝配簡圖 取齒輪距箱體內(nèi)壁距離17.5mm，軸承端面距箱體內(nèi)壁的距離為5mm。低速軸左端用軸肩定位，右端用套筒定位。 （2）確定各軸段直徑 由于軸的最左端要安裝半聯(lián)軸器，需有一鍵

17、槽，則增加后得直徑d=35mm，為滿足半聯(lián)軸器的軸向定位要求，-段的左端需制出一軸肩，故取-段直徑為38mm，選取單列圓錐滾子軸承型號為30208，其內(nèi)徑為40mm，故-段和-段的直徑為40mm，左端軸承選用軸肩定位，因此-段直徑為44mm，右端軸承選用套筒定位。齒輪左端用軸肩定位，軸肩直徑為50mm，右端用套筒定位。（3）確定各軸段長度低速級齒輪齒寬輪轂寬度為66mm，因為齒輪距箱體內(nèi)壁距離17.5mm，且軸承端面距箱體內(nèi)壁距離為5mm，-段寬度為60mm，兩端采用型號為30205的單列圓錐滾子軸承，軸承-段寬度為19.75mm，-段寬度為40.5mm，-段寬度為72.5mm，軸肩寬度為15

18、mm，兩軸承支點之間的距離為192.75mm。（4）按彎矩合成強(qiáng)度校核軸徑1）畫出軸的受力圖 根據(jù)齒輪傳遞的功率和轉(zhuǎn)速，算出齒輪1、2的模數(shù)m=2，因而齒輪3、4的模數(shù)m=2.5，所以 2)作水平面的彎矩圖 支點反力 截面處的彎矩為 3）作垂直面的彎矩圖 支點反力 截面處的彎矩為 4)作合成彎矩圖 -截面： 5）作扭矩圖 6）求當(dāng)量彎矩因減速器單向運轉(zhuǎn)，故可認(rèn)為轉(zhuǎn)矩為脈動循環(huán)變化，修正系數(shù)為0.6 = 1 * ROMAN I- = 1 * ROMAN I截面： 7)確定危險截面及校核強(qiáng)度因為 = 1 * ROMAN I- = 1 * ROMAN I處所受的彎矩最大，所以只需對-截面進(jìn)行校核。故

19、故軸有足夠的強(qiáng)度 K=1.2=1計 算 及 說 明結(jié) 果八、驗算滾動軸承的壽命由設(shè)計指導(dǎo)書進(jìn)行軸承型號的選擇:輸入軸：選取軸承類型6007。輸出軸：選取軸承類型6009低速軸軸承正裝受力如圖 = 1 * GB2 受力分析 計算當(dāng)量動載荷P因為此軸承只承受徑向載荷,根據(jù)教材公式16-5可得：。軸承壽命計算根據(jù)教材表16-8可查得：溫度系數(shù)；根據(jù)教材表16-9可查得：載荷系數(shù)；根據(jù)設(shè)計指導(dǎo)書附表10.1可查得：基本額定動載荷；根據(jù)教材可查得：壽命系數(shù)。根據(jù)教材公式16-3得每天工作8小時，每年按250天計算，軸承壽命為：。因此軸承壽命足夠。計 算 及 說 明結(jié) 果九、鍵聯(lián)接的強(qiáng)度校核 1許用擠壓應(yīng)

20、力 鍵、軸和輪轂的材料都是45鋼，由教材查得連接件的許用擠壓應(yīng)力，取其平均值。2校核聯(lián)接大齒輪和輸出軸的鍵 聯(lián)接大齒輪和輸出軸的鍵采用普通A型平鍵。尺寸為。鍵的工作長度為。鍵的高度。 故滿足擠壓強(qiáng)度要求。3校核聯(lián)接輸出軸與聯(lián)軸器的鍵 聯(lián)接輸出軸與聯(lián)軸器的鍵采用普通A型平鍵。尺寸為。鍵的工作長度為。鍵的高度。 故滿足擠壓強(qiáng)度要求。4校核聯(lián)接聯(lián)軸器與輸入軸的鍵聯(lián)接聯(lián)軸器與輸入軸的鍵采用普通A型平鍵。尺寸為。鍵的工作長度為。鍵的高度。 故滿足擠壓強(qiáng)度要求。十、減速器潤滑方式、潤滑油牌號、密封類型的選擇和裝油量計算軸承潤滑方式和潤滑油牌號的選擇輸出軸上軸承：輸入軸上軸承：因為,所以滾動軸承均采用潤滑脂

21、潤滑。脂潤滑因潤滑脂不易流失，故便于密封和維護(hù)，且一次充填潤滑脂可運轉(zhuǎn)較長時間。選用通用鈣基潤滑脂（GB491-87），牌號為L-XAAMHA1。其耐水性能。適用于工作溫度低于的機(jī)械設(shè)備的軸承潤滑，特別是有水或潮濕處。潤滑脂的裝填量不宜過多，一般不超過軸承內(nèi)部空間容積的1/32/3。齒輪潤滑方式、潤滑油牌號的選擇和裝油量的計算當(dāng)時閉式齒輪傳動的潤滑法多采用油池潤滑。大齒輪浸入油池一定深度，齒輪運轉(zhuǎn)時就把潤滑油帶到嚙合區(qū)，同時也甩到箱壁上，借以散熱。齒輪浸入油池中的深度一般為一個齒高，但不應(yīng)小于10mm。為避免攪油損失過大，大齒輪的浸油深度不應(yīng)該超過其分度圓半徑的1/3。為避免攪油時將油池底部的

22、臟油帶起，造成齒面磨損，大齒輪齒頂?shù)接统氐酌娴木嚯x應(yīng)大于3050mm，現(xiàn)取為。為保證潤滑及散熱的需要，減速器內(nèi)應(yīng)有足夠的油量。二級減速器每傳遞1kW的功率，計 算 及 說 明結(jié) 果需油量為。 密封類型的選擇（）軸外伸處的密封設(shè)計為防止?jié)櫥瑒┩饴┘巴饨绲幕覊m、水分和其他雜質(zhì)滲入，造成軸承磨損或腐蝕， 應(yīng)設(shè)置密封裝置。深溝球軸承為脂潤滑，選用氈圈油封，材料為半粗羊毛氈。（）剖分面的密封設(shè)計為保證密封，箱體剖分面處的連接凸緣應(yīng)有足夠的寬度，連接螺栓的間距也不應(yīng)過大，以保證足夠的壓緊力；在剖分面間涂水玻璃，以防止漏油，保證了密封。十一、減速器箱體設(shè)計減速器箱體起著支承和固定軸系部件、保證傳動零件嚙合精

23、度和良好潤滑以及軸組件的可靠密封等重要作用，其質(zhì)量約占減速器總質(zhì)量的。因此，應(yīng)具有足夠的強(qiáng)度和剛度。為提高箱體強(qiáng)度，采用鑄造的方法制造。為便于軸系部件的安裝和拆卸，箱體采用剖分式結(jié)構(gòu)，由箱座和箱蓋組成，剖分面取軸的中心線所在平面,箱座和箱蓋采用普通螺栓連接，圓錐銷定位。減速器箱體的結(jié)構(gòu)設(shè)計 首先保證箱體具有足夠的剛度，使箱體有足夠的壁厚，箱座和箱蓋的壁厚取。其次，為保證減速器箱體的支承剛度，箱體軸承座處要有足夠的厚度，并設(shè)置加強(qiáng)肋，且選用外肋結(jié)構(gòu)。為提高軸承座孔處的聯(lián)接剛度，座孔兩側(cè)的連接螺栓應(yīng)盡量靠近（以避免與箱體上固定軸承蓋的螺紋孔干涉為原則）。為提高聯(lián)接剛度，在軸承座旁聯(lián)接螺栓處做出凸臺

24、，要有一定高度，以留出足夠的扳手空間。由于減速器上各軸承蓋的外徑不等，各凸臺高度設(shè)計一致。 另外，為保證箱座與箱蓋的聯(lián)接剛度，箱座與箱蓋聯(lián)接凸緣應(yīng)有較大的厚度。為保證箱體密封，除箱體剖分面聯(lián)接凸緣要有足夠的寬度外，合理布置箱體凸緣聯(lián)接螺栓，采用對稱均勻布置，并不與吊耳、吊鉤和定位銷等發(fā)生干涉。油面位置及箱座高度的確定對于圓柱齒輪，通常取浸油深度為一個齒高，對于多級傳動中的低速級大齒輪，其浸油深度不得超過其分度圓半徑的1/3。為避免傳動零件傳動時將沉積在油池底部的污物攪起，造成齒面磨損，應(yīng)使大齒輪齒頂圓距油齒底面的的距離大于3050mm。取50mm。箱體結(jié)構(gòu)的工藝性箱體結(jié)構(gòu)工藝性的好壞對于提高加

25、工精度和裝配質(zhì)量，提高生產(chǎn)率以及便于檢修維護(hù)等有很大影響。主要考慮鑄造工藝和機(jī)械加工工藝兩方面。（1）、由于采用鑄造箱體，所以要注意鑄造的工藝要求，力求壁厚均勻、過渡平緩、外形簡單、不要出現(xiàn)局部金屬積聚；考慮液態(tài)金屬的流動性，箱體壁厚不應(yīng)過薄，砂形鑄造圓角半徑?。粸楸阌谠煨蜁r取模，鑄件表面沿拔模方向設(shè)計成的拔模斜度，應(yīng)盡量減少沿拔模方向的凸起結(jié)構(gòu)，以利于拔模。箱體上應(yīng)盡量避免出現(xiàn)狹縫，以免砂型強(qiáng)度不夠，在澆鑄和取模時易形成廢品。（2）、設(shè)計箱體的結(jié)構(gòu)形狀時，應(yīng)盡量減小機(jī)械加工的面積，減少工件和刀計 算 及 說 明結(jié) 果具的調(diào)整次數(shù)。例如同一軸心線上的兩軸承座孔的直徑應(yīng)盡量一致，以便鏜孔并保證鏜孔精度。同一方向上的平面盡量能一次調(diào)整、加工完成。各軸承座端面應(yīng)在同一平面上。箱體加工面與非加工面必須嚴(yán)格分開。另外，窺視孔蓋、通氣器、油標(biāo)和油塞等的結(jié)合面處，與螺栓頭部或螺母接觸處都應(yīng)做出凸臺(凸起高度)。也可將螺栓頭部或螺母接觸處做出沉頭座