寶鋼股份熱軋廠降低1880平整板形返修率(QC成果)課件

1、寶鋼股份熱軋廠三熱軋分廠平整乙班JK小組2012-06降低1880平整板形返修率第1頁(yè)，共44頁(yè)。小 組 介 紹第2頁(yè)，共44頁(yè)。1880平整機(jī)組工藝介紹開(kāi)卷機(jī)平整機(jī)防皺輥分切剪卷 取 機(jī)出口壓輥入口壓輥夾送輥深彎輥五輥矯直機(jī)張力輥組EPC第3頁(yè)，共44頁(yè)。名詞解釋 平整后帶鋼板形返修率指機(jī)組生產(chǎn)的平整計(jì)劃的帶鋼板形未達(dá)到質(zhì)檢判定要求，需要進(jìn)行內(nèi)部返修卷數(shù)與機(jī)組生產(chǎn)卷數(shù)的比值。第4頁(yè)，共44頁(yè)。一、選題理由 分廠要求分廠的重點(diǎn)工作安排，要求平整作業(yè)區(qū)板形返修率的控制水平3.5% 現(xiàn)場(chǎng)問(wèn)題點(diǎn)2010年8月-2011年1月，板形返修率的平均值為5.59%，明顯高于作業(yè)區(qū)要求。課題選定降低1880平

2、整板形返修率第5頁(yè)，共44頁(yè)。二、設(shè)定目標(biāo)板形返修率5.59%板形返修率3.5%第6頁(yè)，共44頁(yè)。三、目標(biāo)可行性分析2010年8月-2011年1月各月分品種鋼統(tǒng)計(jì)圖 單位：卷數(shù)據(jù)來(lái)源：1、1880平整生產(chǎn)實(shí)績(jī) 2、1880平整鋼卷異常返修聯(lián)絡(luò)表 數(shù)據(jù)收集：葉定海 制表人：章毅分 析第7頁(yè)，共44頁(yè)。三、目標(biāo)可行性分析成品帶鋼分品種統(tǒng)計(jì)表統(tǒng)計(jì)、制表人：章毅根據(jù)2010年8月-2011年1月數(shù)據(jù)利用分析統(tǒng)計(jì)工具進(jìn)行分析，得到如下圖所示的Pareto圖。分 析第8頁(yè)，共44頁(yè)。若100%解決，板形返修率可以下降到：5.59%*（1-74.6%）=1.42%；通過(guò)進(jìn)一步分析，高強(qiáng)鋼的生產(chǎn)方式與集板相似

3、，而目前集板生產(chǎn)穩(wěn)定受控，如果高強(qiáng)鋼的控制水平達(dá)到集板的水平，則板形的返修率可以達(dá)到： 5.59%*(1-74.6%+9.2%)=1.93%；即使高強(qiáng)鋼的板形問(wèn)題只解決50%，則板形返修率可以下降到：5.59%*（1-74.6%*50%）=3.5%；從圖中可以看出，高強(qiáng)鋼板形問(wèn)題是導(dǎo)致返修率高的主要源頭，占整個(gè)返修率的74.6%。三、目標(biāo)可行性分析第9頁(yè)，共44頁(yè)。三、目標(biāo)可行性分析通過(guò)目標(biāo)可行性分析，小組成員堅(jiān)信通過(guò)成員的共同努力，小組設(shè)定的目標(biāo)一定能夠?qū)崿F(xiàn)。也即：分析結(jié)果1880平整帶鋼板形返修率由當(dāng)前的5.59%下降到3.5%。第10頁(yè)，共44頁(yè)。四、原因分析高 強(qiáng) 鋼 板 形 返 修

4、率 高高強(qiáng)鋼浪形大設(shè)備能力不足彎輥不滿(mǎn)足實(shí)際生產(chǎn)要求帶鋼強(qiáng)度大，變形困難初始輥形單一各項(xiàng)工藝參數(shù)不匹配帶鋼頭尾浪形大來(lái)料帶鋼板形不良參數(shù)調(diào)整不及時(shí)運(yùn)行不穩(wěn)定帶鋼全長(zhǎng)板形不均勻平整軋輥問(wèn)題軋制力設(shè)定不合理張力設(shè)定不合理熱凸度大上料溫度高第11頁(yè)，共44頁(yè)。四、原因分析1末端因素匯總彎輥不滿(mǎn)足實(shí)際生產(chǎn)要求 234上料溫度高 參 數(shù) 調(diào) 整 不 及 時(shí)軋制力設(shè)定不合理 56初 始 輥 形 單 一 張力設(shè)定不合理第12頁(yè)，共44頁(yè)。軋制力設(shè)定不合理驗(yàn)證標(biāo)準(zhǔn)：質(zhì)檢技術(shù)規(guī)程YADF00510281驗(yàn)證方法：平整帶鋼實(shí)際生產(chǎn)數(shù)據(jù)查看五、要因確認(rèn)精整卷浪形缺陷檢驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)，浪形10mm分析確認(rèn)：目前系統(tǒng)工藝參數(shù)模

5、型比較簡(jiǎn)單:模型的鍵值主要包括強(qiáng)度、厚度、延伸率。系統(tǒng)當(dāng)時(shí)的考慮是根據(jù)帶鋼的屈服強(qiáng)度進(jìn)行計(jì)算，但是實(shí)際帶鋼的強(qiáng)度往往比設(shè)定的強(qiáng)度大，故而導(dǎo)致工藝參數(shù)計(jì)算不準(zhǔn)確，引起帶鋼的板形比較難于控制。1計(jì)算機(jī)自動(dòng)下發(fā)參數(shù)第13頁(yè)，共44頁(yè)。五、要因確認(rèn) 鋼卷1170875201生產(chǎn)工藝軋制力實(shí)際數(shù)據(jù)（從右至左） 確認(rèn)人：章毅、趙青確認(rèn)時(shí)間：2011.03.08確認(rèn)結(jié)果：要因手動(dòng)調(diào)整之后數(shù)據(jù)調(diào)整設(shè)定值后板形模型自動(dòng)設(shè)定數(shù)據(jù)使用設(shè)定值板形第14頁(yè)，共44頁(yè)。五、要因確認(rèn)參數(shù)調(diào)整不及時(shí)驗(yàn)證方法：現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試驗(yàn)證標(biāo)準(zhǔn)：質(zhì)檢技術(shù)規(guī)程YADF00510281精整卷浪形缺陷檢驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)，浪形10mm分析確認(rèn)：任意取5卷對(duì)來(lái)料鋼

6、卷全長(zhǎng)進(jìn)行浪形測(cè)量。 鋼卷原始板形測(cè)量數(shù)據(jù)2第15頁(yè)，共44頁(yè)。五、要因確認(rèn)鋼卷平整后板形測(cè)量數(shù)據(jù)確認(rèn)結(jié)果：要因 由于平整生產(chǎn)基本以恒軋制力模式進(jìn)行生產(chǎn)，結(jié)合以上數(shù)據(jù)分析，鋼卷在頭，中，尾的浪高差異比較大，但生產(chǎn)中采用的是同一套參數(shù)（包括：軋制力、彎輥力、傾斜、張力）軋制，平整后頭、尾浪形改善不佳，平整后浪高超標(biāo)，而且機(jī)組生產(chǎn)運(yùn)行中相當(dāng)不穩(wěn)定。確認(rèn)人：章毅、趙青確認(rèn)時(shí)間：2011.03.12尾部浪形尤其大第16頁(yè)，共44頁(yè)。五、要因確認(rèn)初始輥型單一驗(yàn)證標(biāo)準(zhǔn)：平整機(jī)組技術(shù)規(guī)程YADX01013010分析確認(rèn)：驗(yàn)證方法： L2軋輥數(shù)據(jù)查看目前，現(xiàn)場(chǎng)使用的軋輥均為平輥，沒(méi)有使用其他類(lèi)型的軋輥。下表是

7、我們抽樣調(diào)查的輥型配對(duì)情況：3第17頁(yè)，共44頁(yè)。 軋輥輥縫值邊部位置為H1，中間位置為H0，對(duì)于平輥來(lái)講，H0與H1相等。故而，對(duì)于存在邊浪的鋼卷，為了控制帶鋼的板形，僅使用彎輥系統(tǒng)補(bǔ)償，效果將非常不理想的。此時(shí)對(duì)于平輥參與板形控制顯得能力非常不足。確認(rèn)人：章毅、趙青確認(rèn)時(shí)間：2011.03.04確認(rèn)結(jié)果：要因五、要因確認(rèn)H0H1第18頁(yè)，共44頁(yè)。五、要因確認(rèn)彎輥不滿(mǎn)足實(shí)際生產(chǎn)要求驗(yàn)證標(biāo)準(zhǔn)：平整機(jī)組技術(shù)規(guī)程YADX01000050彎輥力設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)，彎輥系統(tǒng)為正負(fù)彎輥，彎輥力單側(cè)為75噸分析確認(rèn)：1880平整機(jī)組的定位是高強(qiáng)鋼生產(chǎn)機(jī)組，故而機(jī)組在設(shè)計(jì)過(guò)程中已經(jīng)考慮了高強(qiáng)鋼情況下機(jī)組彎輥力的要求

8、。從產(chǎn)線的設(shè)計(jì)能力分析也說(shuō)明了機(jī)組的彎輥考慮了高強(qiáng)鋼的因素。驗(yàn)證方法：理論分析4第19頁(yè)，共44頁(yè)。確認(rèn)人：趙青確認(rèn)時(shí)間：2011.03.03如果對(duì)于邊浪比較大的鋼卷，也即帶鋼兩邊厚度比中間薄，需要使用正彎進(jìn)行控制，但是過(guò)大的浪形，已經(jīng)超過(guò)了機(jī)組的彎輥的極限，故而對(duì)于邊浪的改善能力不明顯；但是系統(tǒng)設(shè)計(jì)已經(jīng)決定了彎輥力的大小，不能進(jìn)行改變。綜上所述，對(duì)于浪形比較大的情況，機(jī)組的彎輥是不能滿(mǎn)足實(shí)際生產(chǎn)的需要。確認(rèn)結(jié)果：非要因五、要因確認(rèn)彎輥力作用在工作輥軸承座上第20頁(yè)，共44頁(yè)。五、要因確認(rèn)張力設(shè)定不合理驗(yàn)證方法：平整帶鋼實(shí)際生產(chǎn)數(shù)據(jù)查看驗(yàn)證標(biāo)準(zhǔn)：質(zhì)檢技術(shù)規(guī)程YADF00510281精整卷浪形缺

9、陷檢驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)，浪形10mm分析確認(rèn)：從理論上講，平整機(jī)組入口張力的目的是為了保證帶鋼運(yùn)行平穩(wěn)，減少帶鋼跑偏廢鋼的幾率，同時(shí)入口張力的大小對(duì)于軟鋼產(chǎn)品的表面質(zhì)量存在一定的影響，如來(lái)料鋼卷內(nèi)圈松，入口張力設(shè)定過(guò)大，則會(huì)在帶鋼表面產(chǎn)生挫傷缺陷；對(duì)于卷取張力來(lái)講，張力的大小是為了保證成品鋼卷的卷形。由于張力的作用，有時(shí)會(huì)掩蓋帶鋼的板形問(wèn)題，但相對(duì)于高強(qiáng)鋼而言，由于其強(qiáng)度高，張力對(duì)于帶鋼板形的影響比較小。 5第21頁(yè)，共44頁(yè)。五、要因確認(rèn)確認(rèn)人：章毅、葉定海確認(rèn)時(shí)間：2011.03.10確認(rèn)結(jié)果：非要因第22頁(yè)，共44頁(yè)。五、要因確認(rèn)上料溫度高驗(yàn)證方法：現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試驗(yàn)證標(biāo)準(zhǔn)：平整技術(shù)規(guī)程YADX010000

10、30 機(jī)組鋼卷上料溫度60分析確認(rèn)：從理論上講，上料溫度的高低對(duì)于設(shè)備的影響比較大，同時(shí)對(duì)于軟規(guī)格帶鋼，如酸洗板，上料溫度高易產(chǎn)生腰折缺陷，不會(huì)對(duì)帶鋼的板形造成影響；同時(shí)機(jī)組的生產(chǎn)模式為平整和分卷模式交替生產(chǎn)，對(duì)于軋輥輥溫的影響幾乎可以忽略不計(jì)。從機(jī)組的生產(chǎn)數(shù)據(jù)來(lái)看，認(rèn)為對(duì)于在庫(kù)時(shí)間大于48小時(shí)的，可以認(rèn)為鋼卷的溫度能夠滿(mǎn)足上料溫度要求。下表是機(jī)組2010年2月份生產(chǎn)的部分帶鋼冷卻時(shí)間情況，從生產(chǎn)的數(shù)據(jù)來(lái)看，投料生產(chǎn)的鋼卷均符合上料溫度標(biāo)準(zhǔn)。6第23頁(yè)，共44頁(yè)。五、要因確認(rèn)2011年2月1日10日帶鋼冷卻時(shí)間統(tǒng)計(jì)確認(rèn)人：章毅、趙青確認(rèn)時(shí)間：2011.03.04確認(rèn)結(jié)果：非要因第24頁(yè)，共44

11、頁(yè)。主要原因初始輥型單一參數(shù)調(diào)整不及時(shí)五、要因確認(rèn)軋制力設(shè)定不合理第25頁(yè)，共44頁(yè)。六、制 定對(duì) 策序號(hào)主要原因?qū)Σ吣繕?biāo)措施地點(diǎn)負(fù)責(zé)人完成日期 1初始輥型單一改變軋輥的初始輥型平整后帶鋼浪形頭尾14mm，中部10mm1.理論分析初步確定輥型；2.制定實(shí)驗(yàn)方案，確定最佳輥型； 3.制定軋輥使用規(guī)范機(jī)組現(xiàn)場(chǎng)鄭偉東、王勇2011.3.172軋制力設(shè)定不合理完善生產(chǎn)工藝參數(shù)單卷人工干預(yù)次數(shù)1機(jī)組工藝參數(shù)調(diào)整機(jī)組現(xiàn)場(chǎng)章毅、王勇2011.4.23參數(shù)調(diào)整不及時(shí)帶鋼全長(zhǎng)分段參數(shù)控制頭尾與中部浪形差值10mm分段調(diào)整作業(yè)線速度、傾斜、軋制力、彎輥力機(jī)組現(xiàn)場(chǎng)章毅、鄭偉東2011.4.4第26頁(yè)，共44頁(yè)。七、

12、對(duì)策 實(shí) 施對(duì)策實(shí)施一：改變軋輥的初始輥型目標(biāo)：確保平整后頭尾20m內(nèi)浪形小于14mm,中部浪形小于10mm輥型改變 經(jīng)過(guò)前期的分析，對(duì)于邊浪比較大的鋼卷，已經(jīng)超出了彎輥系統(tǒng)的能力，此時(shí)如果要獲得更大的彎輥力，只能通過(guò)輥輥型的改變來(lái)實(shí)現(xiàn)。H1H0凸輥：H0 H1第27頁(yè)，共44頁(yè)。凸度確定：由于沒(méi)有參考值借鑒，所以以現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際使用效果來(lái)確定凸度值。帶鋼號(hào)最大浪高最大浪高部位是否需返修102177320023精整尾部是109407290028精整頭部是108197640031精整尾部是110787190024精整尾部是方案1：凸度80微米，生產(chǎn)后帶鋼浪形情況：數(shù)據(jù)收集：葉定海 制表人：章毅方案上下

13、輥型凸度值/ mm方案1凸輥80方案2凸輥100方案3凸輥150方案4凸輥200七、對(duì)策 實(shí) 施第28頁(yè)，共44頁(yè)。帶鋼號(hào)最大浪高最大浪高部位是否需返修139387160013精整尾部否139387170011精整頭部否139387180014精整尾部整尾部否方案3：凸度150微米數(shù)據(jù)收集：葉定海 制表人：章毅方案4，由于采用的凸度比較大，控制效果與方案3相當(dāng)，但是考慮到輥耗對(duì)成本的影響，不予采納。方案2：由于采用的凸度還是相對(duì)比較小，如同方案一，效果不明顯，帶鋼的板形改善不佳，不能滿(mǎn)足生產(chǎn)要求；七、對(duì)策 實(shí) 施第29頁(yè)，共44頁(yè)。最終確定：凸度的大?。和苟葹橹睆椒较?/p>

14、目標(biāo)150微米；上下輥均為凸輥。實(shí)施人：鄭偉東實(shí)施時(shí)間：2011.5.2實(shí)施效果：凸輥的使用，使得軋線來(lái)料嚴(yán)重雙邊浪的鋼卷在平整以后，浪形明顯改善。圖12鋼卷1393871800入口與出口板形情況對(duì)比七、對(duì)策 實(shí) 施第30頁(yè)，共44頁(yè)。實(shí)施內(nèi)容: 針對(duì)機(jī)組系統(tǒng)設(shè)計(jì)的特點(diǎn)，機(jī)組對(duì)于部分強(qiáng)度高的帶鋼的工藝參數(shù)進(jìn)行了調(diào)整。針對(duì)BS600系類(lèi)，經(jīng)過(guò)前期的實(shí)驗(yàn)，制定出了相對(duì)穩(wěn)定的工藝參數(shù)：實(shí)施人：王勇參數(shù)名稱(chēng)參數(shù)值軋制力 200250噸；張 力開(kāi)卷張力57噸，卷取張力710噸作業(yè)線速度300400m/min 對(duì)策實(shí)施二：完善生產(chǎn)工藝參數(shù) 目標(biāo)：?jiǎn)尉砣斯じ深A(yù)次數(shù)1實(shí)施時(shí)間：2011.05.08七、對(duì)策 實(shí)

15、 施第31頁(yè)，共44頁(yè)。序號(hào)鋼卷號(hào)平整板形情況117001757001. 精整頭部50m，平整出口浪形7mm;2.軋線頭部6m，平整出口浪形5mm217001758001.軋線頭部16m，平整入口浪形8mm，出口3mm； 317001759001.軋線尾部30m，平整出口2mm，入口5mm；417001760001.軋線頭部120m，平整入口8mm，出口2mm；517001761001. 軋線尾部50m，出口3mm，入口5mm；2.軋線頭部50m，入口12mm，出口5mm（中浪）；617001762001. 軋線尾部56m，出口3mm，入口10mm； 2.軋線頭部16m，入口8mm，出口2mm

16、； 記錄人：葉定海 制表人：章毅實(shí) 施 效 果七、對(duì)策 實(shí) 施第32頁(yè)，共44頁(yè)。項(xiàng)目實(shí)施前實(shí)施后序號(hào)鋼卷號(hào)干預(yù)次數(shù)鋼卷號(hào)干預(yù)次數(shù)107032777003170017570002102358150021700175800131015405600417001759001410188506005170017600005101827470011700176100061018274900217001762000實(shí)施前后單卷人工干預(yù)次數(shù)人工干預(yù)次數(shù)明顯降低，板形也達(dá)到了相關(guān)要求。數(shù)據(jù)收集：葉定海 制表人：章毅七、對(duì)策 實(shí) 施第33頁(yè)，共44頁(yè)。實(shí)施內(nèi)容：針對(duì)高強(qiáng)鋼整卷板形頭、中、尾浪形不一，頭尾偏大的特

17、點(diǎn)，采用分段動(dòng)態(tài)參數(shù)控制的操作方法。項(xiàng)目速度(米/分)軋制力（噸）彎輥力（噸）入口張力（噸）頭部2噸8010023025010203.84中部40020003.23.5尾部3噸5020280300203544.5實(shí)施人：章毅對(duì)策實(shí)施三：帶鋼全長(zhǎng)分段參數(shù)控制目標(biāo)：頭尾與中部浪形差值10mm實(shí)施時(shí)間：2011.5.12實(shí)施效果：經(jīng)過(guò)采用分段參數(shù)軋制法，大大改善生產(chǎn)高強(qiáng)鋼浪行超標(biāo)的情況。七、對(duì)策 實(shí) 施第34頁(yè)，共44頁(yè)。序號(hào)鋼卷號(hào)頭部（mm）中部（mm）尾部（mm）1135787580095821363870600961031366771300105841355971800117951355971

18、6008613613419751009712實(shí)施后帶鋼頭中尾浪形情況表 數(shù)據(jù)收集：葉定海 制表人：章毅七、對(duì)策 實(shí) 施第35頁(yè)，共44頁(yè)。八、效果檢查第36頁(yè)，共44頁(yè)。 活動(dòng)開(kāi)展前后對(duì)比圖目標(biāo)檢查：通過(guò)本次自主管理活動(dòng)后，平整板形返修率由明顯下降，由以前的5.59%，下降到實(shí)施后的 2.41%，達(dá)到了小組制定的目標(biāo)。再次通過(guò)對(duì)返修鋼卷分品種分析來(lái)看，高強(qiáng)鋼板形問(wèn)題已經(jīng)不再是引起平整板形返修率高的主要原因。八、效果檢查第37頁(yè)，共44頁(yè)。八、效果檢查小組成員都提高了成本意識(shí)無(wú)形效果小組成員協(xié)作方面有了不同程度的提高，關(guān)系更為融洽。也為爭(zhēng)當(dāng)熱軋和諧班組打下深厚的基礎(chǔ)。協(xié)作能力創(chuàng)新能力成本意識(shí)小組

19、成員在數(shù)據(jù)收集、統(tǒng)計(jì)，工具運(yùn)用，問(wèn)題分析等方面的能力有了一定的認(rèn)識(shí)和提高，但是創(chuàng)新成果的總結(jié)還待進(jìn)一步提高。第38頁(yè)，共44頁(yè)。八、效果檢查創(chuàng)新成果 通過(guò)本活動(dòng)的開(kāi)展，小組取得經(jīng)濟(jì)效益31.11萬(wàn)。31.11萬(wàn)第39頁(yè)，共44頁(yè)。九、標(biāo)準(zhǔn)化1、標(biāo)準(zhǔn)化文檔名稱(chēng)：崗位規(guī)程：BGFG-ADW0008-003-017-001-05 第40頁(yè)，共44頁(yè)。十、總結(jié)及下一步打算總結(jié)：（1)本次活動(dòng)我們?nèi)〉玫男Ч置黠@，達(dá)到了預(yù)定的目標(biāo)。（2）本次活動(dòng)我們嚴(yán)格按照自主管理的活動(dòng)程序，和PDCA循環(huán)的原則進(jìn)行活動(dòng)。但是在一些工具的運(yùn)用，歸納總結(jié)上還存在明顯的不足，我們將在今后的學(xué)習(xí)實(shí)踐中不斷完善。心得與體會(huì)：為了貫徹落實(shí)寶鋼熱軋廠降本增效的目標(biāo)，把成本的各項(xiàng)指標(biāo)層層分解、落實(shí)到人，立足現(xiàn)場(chǎng)，持續(xù)推進(jìn)。減少?gòu)U次降是分廠工作重點(diǎn)之一，本次活動(dòng)的成果為分廠降本增效作出一定貢獻(xiàn)。第41頁(yè)，共44頁(yè)。十、總結(jié)及下一步打算下一步打算： 隨著高強(qiáng)鋼市場(chǎng)的緊俏，高強(qiáng)鋼的生產(chǎn)將會(huì)成為今后生產(chǎn)的主要方向。本次活動(dòng)對(duì)高強(qiáng)鋼的批量穩(wěn)定生產(chǎn)，對(duì)降低生產(chǎn)成本，提高合同一次通過(guò)率均起到了一定的幫助作用。下次活動(dòng)課題為：【提高BS960高強(qiáng)鋼的成材率】第42頁(yè)，共44頁(yè)。非常感謝！第43頁(yè)，共44頁(yè)。生活中的辛苦阻撓不了我對(duì)生活的熱愛(ài)。8月-228月-22F