大環(huán)水閘計算書(學(xué)習(xí)版)

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上專心-專注-專業(yè)專心-專注-專業(yè)精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上專心-專注-專業(yè)1 基本設(shè)計資料1.1工程概況沙堆東堤位于沙堆鎮(zhèn)的東南部，虎跳門水道右岸，現(xiàn)狀東堤堤圍總長21km，其中未達(dá)標(biāo)堤圍長16.950km。沙堆東堤是新會區(qū)萬畝以上重點堤圍，圍內(nèi)是當(dāng)?shù)氐恼?、?jīng)濟(jì)、文化中心，保護(hù)耕地面積3萬畝，捍衛(wèi)人口3.3萬人。本次東堤加固工程范圍北起白沙沖南堤，南至白沙圍尾端，整段堤圍形成了一條閉合防線，是沙堆鎮(zhèn)抵抗臺風(fēng)暴潮侵襲，阻擋西江洪水和虎跳門水道海潮的重要防洪（潮）屏障，是沙堆鎮(zhèn)經(jīng)濟(jì)社會可持續(xù)穩(wěn)定發(fā)展的前提條件。加固范圍內(nèi)現(xiàn)有排水、擋潮閘14座，

2、均為小型水閘。大環(huán)水閘位于沙堆東堤下游，樁號1+780處，主要功能為擋潮、排澇。原大環(huán)水閘建于上世紀(jì)五六十年代，由于受當(dāng)時歷史條件限制，水閘建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)較低，閘室已經(jīng)向臨江側(cè)偏移，雖已經(jīng)采取糾偏措施改善水閘受力狀況，但水閘現(xiàn)狀進(jìn)一步向臨江側(cè)偏移趨勢明顯，同時由于工程運行時間較長，建筑結(jié)構(gòu)破損、鋼筋外露、閘門銹蝕、啟閉設(shè)備不靈活等問題使得該水閘的運行存在較大的安全隱患，由于大環(huán)水閘原址10m范圍內(nèi)已建有多宗民房，給基坑開挖造成很大困難，水閘內(nèi)涌兩岸也多為住宅，工程內(nèi)圍堰選址較難，且產(chǎn)生較大的征地補償費用，因此有必要對大環(huán)水閘進(jìn)行移址重建。選址為原水閘臨外江側(cè)約32m（交通橋中心距），重建后大環(huán)水閘為

3、1孔凈寬4m的開敞式水閘，閘底板高程-2.00m，閘頂板高程3.20m，交通橋?qū)?m。1.2水閘設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)根據(jù)海堤工程設(shè)計規(guī)范（SL438-2008）以及水閘設(shè)計規(guī)范（SD265-2001），位于防洪（擋潮）堤上的水閘，其級別不得低于防洪（擋潮）堤的級別，確定大環(huán)水閘為等工程，主要建筑物級別為3級，次要建筑物級別為4級，臨時建筑物級別為5級。大環(huán)以擋潮為主，兼負(fù)引水灌溉功能，故不校核排澇能力（50-100年一遇），只以歷史最高潮水位作為校核潮水標(biāo)準(zhǔn)。水閘的防洪（擋潮）標(biāo)準(zhǔn)為30年一遇，根據(jù)水文計算，相應(yīng)外江虎跳門水道的設(shè)計潮水位為2.59m；校核防洪（擋潮）水位取臨時最高潮水位2.78m。大環(huán)以

4、擋潮為主，兼負(fù)引水灌溉功能，故不校核排澇能力（50-100年一遇），只以歷史最高潮水位作為校核潮水標(biāo)準(zhǔn)。水閘排澇標(biāo)準(zhǔn)按10年一遇24小時暴雨所產(chǎn)生的徑流量，城鎮(zhèn)、魚塘1天排干，農(nóng)田3天排干設(shè)計，相應(yīng)設(shè)計最大過閘流量取最大洪峰流量為25m3/s。1.3特征水位外江設(shè)計洪潮水位為2.59m（P=3.33%）；外江校核洪潮水位為2.78m（歷史最高潮水位）；外江多年平均高潮水位為0.59m；外江多年平均低潮水位為-0.36m；內(nèi)河最高限制水位為0.80m；內(nèi)河正常蓄水位為-0.20m；內(nèi)河最低內(nèi)水位為-0.70m。1.4結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)大環(huán)水閘為鋼筋砼整體式結(jié)構(gòu)，共1孔，凈寬4m。閘頂高程3.20m，閘底板

5、高程-2.00m，水閘閘室順?biāo)鞣较蚩傞L23.85m，前后干砌石護(hù)坦長5.00m。閘頂設(shè)交通橋，寬7m，設(shè)計荷載等級按公路-級折減設(shè)計。1.5工程地質(zhì)根據(jù)地質(zhì)勘察報告，閘址處原始地貌為珠江三角洲淤積、沖積平原地貌。閘基礎(chǔ)底部分布淤泥厚度大，具有高壓縮性，承載力小，震動下易發(fā)生觸變，產(chǎn)生抗滑穩(wěn)定與沉降變形問題。中粗砂、殘積土和基巖承載力較高，是良好持力層。閘基礎(chǔ)的主體部分建議采用鉆孔樁基礎(chǔ)或地基加固處理措施。對其他擋墻等次要部位，因一般荷載較小，可采用天然地基型式，以淺層淤泥層作為建筑物基礎(chǔ)的天然地基持力層，但應(yīng)在上部鋪上墊層，必要時可采用地基加固處理措施。場地內(nèi)的地下水及地表水對混凝土具有碳酸

6、型弱腐蝕性，對鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中的鋼筋無腐蝕性，對鋼結(jié)構(gòu)具有弱腐蝕性。1.6地震設(shè)防烈度根據(jù)本階段勘察結(jié)果，結(jié)合區(qū)域地質(zhì)資料綜合分析，勘察場地及附近未發(fā)現(xiàn)有影響場地穩(wěn)定性的地質(zhì)構(gòu)造和不良地質(zhì)作用，場地是穩(wěn)定的，但其上部分布的軟弱土層，即淤泥層屬于震陷敏感的軟弱地層。根據(jù)建筑抗震設(shè)計規(guī)范（GB50011-2001）及中國地震動峰值加速度區(qū)劃圖（GB18306-2001），該地區(qū)抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計基本地震加速度值為0.10g，地震動反應(yīng)譜特征周期值為0.40s。2 閘頂高程計算根據(jù)擋水和泄水兩種運用情況確定，取較大者，難點：波浪計算高度。根據(jù)水閘設(shè)計規(guī)范SL265-2001第4.2.4條規(guī)定，

7、水閘閘頂高程不應(yīng)低于正常水位（或最高擋水位）加波浪計算高度與相應(yīng)安全超高之和；位于防洪（擋潮）堤上的水閘，其閘頂高程不得低于防洪（擋潮）堤堤頂高程。故大環(huán)水閘閘頂高程計算確定如下：根據(jù)擋水和泄水兩種運用情況確定，取較大者，難點：波浪計算高度。2.1計算工況水閘規(guī)：附錄E.0.1；浪壓力參與基本組合時，50年一遇；參與特殊組合時，選多年平均最大風(fēng)速（氣象站提供）大環(huán)水閘擋潮工況下，外江歷史最高潮水位為2.78m（珠基，下同），設(shè)計風(fēng)速采用重現(xiàn)期為50年的年平均最大風(fēng)速25.5m/s。水閘規(guī)：附錄E.0.1；浪壓力參與基本組合時，50年一遇；參與特殊組合時，選多年平均最大風(fēng)速（氣象站提供）2.2計

8、算公式閘頂高程按水閘設(shè)計規(guī)范（SL2652001）中有關(guān)規(guī)定進(jìn)行計算，相關(guān)公式如下： 水閘設(shè)計規(guī)范水閘規(guī)4.2.4：不同級別、不同工況水閘規(guī)4.2.4：不同級別、不同工況式中： Z閘頂高程（m）；h0計算潮水位（m）；A安全超高（m），取A=0.3m；水文提供基本數(shù)據(jù)：計算風(fēng)速（注意擴大系數(shù)）、風(fēng)區(qū)長度、風(fēng)區(qū)內(nèi)平均水深（注意那種工況）。1、由三數(shù)據(jù)（水文提供基本數(shù)據(jù)：計算風(fēng)速（注意擴大系數(shù)）、風(fēng)區(qū)長度、風(fēng)區(qū)內(nèi)平均水深（注意那種工況）。1、由三數(shù)據(jù)（v0 D Hm（極可能要做相應(yīng)修改）推出hm，根據(jù)hm和Hm及水閘規(guī)表E.0.1-2，推出hp2、由hm、v0推出Tm3、根據(jù)Tm、H經(jīng)試算推出Lm

9、4、根據(jù)Lm，計算波浪破碎的臨界水深及hz（水閘規(guī)E.0.2）5、根據(jù)H、Hk、Lm/2之間關(guān)系推波浪壓力P（浪壓力用在閘室穩(wěn)定計算、工況不同，壓力不同）6、根據(jù)浪壓力斷面型式求浪壓力作用點，（形心）。v0計算風(fēng)速（m/s）； D風(fēng)區(qū)長度（m）；本工程取500m。Hm風(fēng)區(qū)內(nèi)的平均水深（m）； Tm平均波周期(s)；Lm平均波長(m)；H 閘前水深（m）；hp相應(yīng)于波列累積頻率5%的波高（m）；hz波浪中心線超出計算水位的高度（m）。根據(jù)上述，采用Excel表計算，結(jié)果如下表2.2-1所示。波浪爬高包括兩部分：h波浪爬高包括兩部分：hp hz表2.2-1 水閘閘頂高程計算1、計算平均波高及hm/

10、Hmhmhm/Hmghm/v02gD/v02gHm/v02v0HmD0.323 0.041 0.004 6.256 0.097 28.00 7.78 500.0 2、計算設(shè)計波浪波列累計頻率波高h(yuǎn)P水閘級別波列累計頻率P(%)hm/Hmhp/hm0.619 35.000 0.041 1.918 3、計算設(shè)計波浪平均周期Tm值gTm/v0=13.9(ghm/v02)0.5Tmv0hm2.520 28.000 0.323 4、計算平均波長Lm(試算)Lm=(gTm2/2)*th(2*H/Lm)LmTmH(閘前水深)10-39.872 2.520 4.780 3.142 0.0008 5、計算波浪破

11、碎的臨界水深Hk=(Lm/4)*ln(Lm+2hp)/(Lm-2hp)HkLmhp0.654 9.872 0.619 3.142 6、計算hza.判別閘前水深H與臨界水深Hk及與(Lm/2)關(guān)系H關(guān)系HkH關(guān)系Lm/24.780 0.654 4.780 4.936 b.計算波浪中心線超出計算水位的高度hz=(hp2/Lm)*cth(2H/Lm)hzhpLmH0.122 3.142 0.619 9.872 4.780 6、閘頂高程計算Z=h0+hp+hz+AZh0hphzA3.821 2.780 0.619 0.122 0.300 2.3閘頂高程確定根據(jù)水閘設(shè)計規(guī)范SL265-2001第4.2.

12、4條規(guī)定，擋水時，水閘閘頂高程不應(yīng)低于正常蓄水位（或最高擋水位）加波浪計算高度與相應(yīng)安全超高之和；位于防洪（擋潮）堤上的水閘，其閘頂高程不得低于防洪（擋潮）堤堤頂高程。則本次設(shè)計的閘頂高程取水閘兩側(cè)堤防堤頂高程為4.20m。本項目可用理正軟件計算，1、設(shè)計 2、復(fù)核（0.1-0.3m高差）3 水力計算本項目可用理正軟件計算，1、設(shè)計 2、復(fù)核（0.1-0.3m高差）3.1閘孔總凈寬計算3.1.1計算公式根據(jù)水閘設(shè)計規(guī)范（SL265-2001），各水閘采用過流計算公式如下：（1）對于平底閘，當(dāng)為堰流時，水閘的泄流能力計算根據(jù)水閘設(shè)計規(guī)范（SL265-2001）附錄A.0.1規(guī)定的水力計算公式：；

13、式中：水閘泄流量（m3/s）；淹沒系數(shù)； 側(cè)收縮系數(shù)，按水力學(xué)的弗朗西斯公式計算確定； 流量系數(shù)，取0.385； 水閘過流凈寬（m）； 堰頂算起的下游水深（m）； 計入行近流速水頭的堰上水深（m），近似采用堰上水頭。（2）對于平底閘，當(dāng)堰流處于高淹沒度時（），水閘的泄流能力計算根據(jù)水閘設(shè)計規(guī)范（SL265-2001）附錄A.0.2規(guī)定的水力計算公式：；式中：水閘的泄流流量（m3/s）； 淹沒堰流的綜合流量系數(shù)； 水閘過流凈寬（m）； 重力加速度，采用9.81m/s2； 由堰頂算起的下游水深（m）； 計入行近流速水頭的堰上水深（m），近似采用堰上水頭。（3）當(dāng)過閘泄流過程為孔口出流時，采用如下公

14、式進(jìn)行計算：；式中：孔口高度（m）； 孔流流速系數(shù)，采用0.95m； 孔流流量系數(shù)，按水閘設(shè)計規(guī)范表A.0.3-1查得； 孔流垂直收縮系數(shù)； 計算系數(shù)； 胸墻底圓弧半徑（m）； 孔流淹沒系數(shù)，按水閘設(shè)計規(guī)范表A.0.3-2查得。3.1.2計算工況 本次水閘規(guī)模復(fù)核，以排澇流量完全自排設(shè)計，各水閘內(nèi)水位按圍內(nèi)地面控制高程來確定，閘底高程根據(jù)內(nèi)外側(cè)河道底高程綜合確定，過閘水頭差取0.15m，推求各水閘相應(yīng)的總凈寬。3.1.3計算成果根據(jù)上述，本次水閘規(guī)模復(fù)核使用理正巖土5.6水力學(xué)計算軟件計算，其計算成果如下：*計算項目：大環(huán)閘孔總凈寬計算*- 水閘型式簡圖 - 計算條件 -基本參數(shù)閘坎型式未設(shè)底

15、坎的寬頂堰閘門型式平板閘門計算目標(biāo)計算閘門總凈寬判斷水流狀態(tài)的標(biāo)準(zhǔn)he/H0.650上游水位(m)0.700下游水位(m)0.550堰頂高程(m)-2.000行進(jìn)流速水頭(m)0.150閘門開啟高度he(m)3.500設(shè)計閘孔數(shù)1設(shè)計流量Q(m3/s)25.000判斷高淹沒度的標(biāo)準(zhǔn)hs/H00.900流量系數(shù)計算流量系數(shù)值0.385收縮系數(shù)計算上游河道寬度bs(m)9.000淹沒系數(shù)計算- 計算過程 -1、判斷水流狀態(tài)。 水流狀態(tài)：因為 he/H = 1.296 0.650。所以屬于堰流。 根據(jù)水閘設(shè)計規(guī)范SL265-2001附錄A計算。2、判斷是否高淹沒度出流。 因為實際淹沒度：0.895

16、15填筑土不考慮其側(cè)阻力-1淤泥108-2粉質(zhì)粘土2825-3中粗砂3630砂質(zhì)粘性土422500300034400500-1全風(fēng)化花崗巖703200350055600700-2強風(fēng)化花崗巖9640004500708009006.2計算公式6.2.1樁基應(yīng)力分析根據(jù)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范（GB50007-2002），單樁受力按以下公式計算：式中：相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，作用于樁基承臺頂面的豎向力； 樁基承臺自重及承臺上自重標(biāo)準(zhǔn)值； 相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合軸心豎向力作用下任一單樁的豎向力； 樁基的樁數(shù)； 相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合豎向力作用下第i根樁的豎向力； 相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合作用于承臺底面通

17、過樁群形心的x、y軸力矩； 樁i至群樁形心的x、y軸線的距離。 單樁承載力應(yīng)符合下列要求：式中：單樁豎向承載力特征值； 單樁受力不均勻系數(shù)； 單樁受力不均勻系數(shù)允許值，單樁受力最大、最小應(yīng)力之比的允許值基本組合下為2.5，特殊組合下為3.0； 樁基受力最大、最小值。6.2.1抗滑穩(wěn)定計算根據(jù)建筑樁基技術(shù)規(guī)范（JGJ94-2008），單樁受水平力按以下公式計算：根據(jù)水閘設(shè)計規(guī)范（SL265-2001），泵房抗滑穩(wěn)定按以下公式進(jìn)行驗算：相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合下，作用于樁基i頂處的水平力單樁基礎(chǔ)或群樁中基樁的水平承載力特征值；抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)；抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)允許值，基本組合下為1.20，特殊組合（

18、）下為1.05，特殊組合（）下為1.00。單樁水平承載力特征值按以下公式計算：式中：樁身抗彎剛度，對于鋼筋混凝土樁，； 樁頂允許水平位移； 樁頂水平位移系數(shù)?？紤]本泵閘為群樁基礎(chǔ)，樁基水平承載力特征值考慮由承臺、樁群、土互相作用產(chǎn)生的群樁效應(yīng)，可按下列公式確定：式中：群樁效應(yīng)綜合系數(shù)。6.3單樁豎向和水平承載力計算初步擬定采用PHCAB400(95)7A預(yù)應(yīng)力砼管樁，樁長23m，相關(guān)地質(zhì)參數(shù)根據(jù)江門市新會區(qū)沙堆東堤達(dá)標(biāo)加固工程勘察報告（初步設(shè)計階段）中的鉆孔ZK7進(jìn)行計算。根據(jù)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范（GB50007-2002），單樁豎向承載力特征值按下式計算：式中：單樁豎向承載力特征值； 樁端端

19、阻力特征值、樁側(cè)阻力特征值，由當(dāng)?shù)仂o載試驗結(jié)果統(tǒng)計分析算得； 樁底橫截面面積； 樁身周邊長度； 第i層巖土的厚度。本次計算根據(jù)地勘資料選取鉆孔ZK7進(jìn)行單樁承載力計算，計算過程詳見單樁承載力計算表 ，取單樁承載力特征值根據(jù)建筑樁基技術(shù)規(guī)范（JGJ94-2008），單樁水平承載力特征值,考慮群樁效應(yīng)，。計算過程詳見單樁水平承載力特征值計算表。6.4水閘閘樁基穩(wěn)定計算結(jié)果表6.4-1 大環(huán)水閘閘樁基穩(wěn)定計算結(jié)果荷載組合計算工況單樁水平承載力(kN)水閘抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)單樁豎向力(kN)單樁受力不均勻系數(shù) (kN)基本組合完建期079.491.20585.07545.031.072.5擋潮期29.3

20、579.492.711.20522.18481.741.082.5特殊組合設(shè)計運用遭遇7度地震22.5079.493.531.00549.08526.091.043.06.5計算過程本次樁基應(yīng)力及抗滑穩(wěn)定計算采用Excel表格計算，其計算過程如下表6.5-16.5-2所示。表6.5-1 管樁單樁豎向承載力計算經(jīng)驗系數(shù)法計算單樁豎向承載力特征值管樁樁外直徑(m)0.4樁身周長(m)1.257 樁端面積(m2)0.126 樁頂高程(m)-2.45樁長（m）26鉆孔ZK7土層編號土層名稱土層厚度li(m)qsia(kPa)qpia(kPa)Qsa(kN)Qpa(kN)填筑土不考慮側(cè)阻力0.000 0

21、.000 -1淤泥22.000 10.000 0.000 276.460 0.000 -2粉質(zhì)粘土0.000 28.000 0.000 0.000 0.000 -3中粗砂4.000 36.000 0.000 180.956 0.000 砂質(zhì)粘性土0.000 42.000 3000.000 0.000 376.991 26.000 457.416 376.991 Ra=Qsa+Qpa=834.407 表6.5-2 管樁單樁水平承載力計算圓樁直徑d0.40 壁厚0.10 砼彈性模量Ec28000.00 鋼筋彈性模量.00 彈性模量比值E7.14 保護(hù)層厚度t0.03 扣保護(hù)層厚度后直徑d00.34

22、 樁身配筋率g0.01 截面模量Wo0.01 換算截面慣性矩Io0.00 EI31.74 樁頂允許水平位移oa(mm)10.00 樁身的計算寬度bo0.99 樁側(cè)土水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)m3.50 樁的水平變形系數(shù)0.64 樁的水平位移系數(shù)vx(本工程樁端為半固半鉸型式，水平位移系數(shù)取值需綜合考慮）1.40 單樁水平承載力Rha45.02 群樁效應(yīng)樁距sa3.20 樁徑d0.40 sa/d8.00 沿水平荷載方向的每排樁數(shù)n17.00 沿垂直水平荷載方向的每排樁數(shù)n22.00 樁的相互影響效應(yīng)系數(shù)i0.86 樁的埋深h25.55 換算埋深h16.41 樁頂約束效應(yīng)系數(shù)r2.05 ir1.77

23、承臺側(cè)向水平抗力效應(yīng)系數(shù)l0.00 承臺底與地基土之間的摩擦系數(shù)0.18 承臺底地基土分擔(dān)的豎向總荷載標(biāo)準(zhǔn)值Pc0.00 承臺摩阻效應(yīng)系數(shù)b0.00 群樁效應(yīng)綜合系數(shù)1.77 群樁水平承載力特征值79.49 表6.5-3 樁基應(yīng)力穩(wěn)定計算（完建期）樁號iFkGknyiyi2xixi2MxkMykMxkyiMykxiQik107854.63141.62.569.692.1601434.8013774.08585.06509207854.63141.62.566.440.9601434.809182.72577.05839307854.63141.62.563.210.2401434.804591

24、.36569.0517407854.63141.62.560001434.800561.045507854.63141.62.56-3.210.2401434.80-4591.36553.0383607854.63141.62.56-6.440.9601434.80-9182.72545.03161707854.63141.62.56-9.692.1601434.80-13774.08585.06509807854.6314-1.62.569.692.1601434.8013774.08585.06509907854.6314-1.62.566.440.9601434.809182.72577

25、.058391007854.6314-1.62.563.210.2401434.804591.36553.03831107854.6314-1.62.560001434.800561.0451207854.6314-1.62.56-3.210.2401434.80-4591.36553.03831307854.6314-1.62.56-6.440.9601434.80-9182.72577.058391407854.6314-1.62.56-9.692.1601434.80-13774.08585.06509yi2=35.84xi2=573.44Qmax=585.06509Qmin=545.0

26、3161=1.單樁水平向受力=0單樁水平承載力=79.49Kc=表6.5-4 樁基應(yīng)力穩(wěn)定計算（設(shè)計擋潮期）樁號iFkGknyiyi2xixi2MxkMykMxkyiMykxiQik107084.04141.62.569.692.1601449.4013914.24481.73835207084.04141.62.566.440.9601449.409276.16489.82652307084.04141.62.563.210.2401449.404638.08497.91469407084.04141.62.560001449.400506.00286507084.04141.62.56-3

27、.210.2401449.40-4638.08514.09103607084.04141.62.56-6.440.9601449.40-9276.16522.1792707084.04141.62.56-9.692.1601449.40-13914.24481.73835807084.0414-1.62.569.692.1601449.4013914.24481.73835907084.0414-1.62.566.440.9601449.409276.16489.826521007084.0414-1.62.563.210.2401449.404638.08514.091031107084.0

28、414-1.62.560001449.400506.002861207084.0414-1.62.56-3.210.2401449.40-4638.08514.091031307084.0414-1.62.56-6.440.9601449.40-9276.16489.826521407084.0414-1.62.56-9.692.1601449.40-13914.24481.73835yi2=35.84xi2=573.44Qmax=522.1792Qmin=481.73835=1.單樁水平向受力=29.單樁水平承載力=79.49Kc=2.表6.5-5 樁基應(yīng)力穩(wěn)定計算（正常蓄水遭遇7度地震）樁

29、號iFkGknyiyi2xixi2MxkMykMxkyiMykxiQik107558.37141.62.569.692.160823.6607907.136526.09462207558.37141.62.566.440.960823.6605271.424530.69094307558.37141.62.563.210.240823.6602635.712535.28725407558.37141.62.56000823.6600539.88357507558.37141.62.56-3.210.240823.660-2635.712544.47989607558.37141.62.56-6

30、.440.960823.660-5271.424549.07621707558.37141.62.56-9.692.160823.660-7907.136526.09462807558.3714-1.62.569.692.160823.6607907.136526.09462907558.3714-1.62.566.440.960823.6605271.424530.690941007558.3714-1.62.563.210.240823.6602635.712544.479891107558.3714-1.62.56000823.6600539.883571207558.3714-1.62

31、.56-3.210.240823.660-2635.712544.479891307558.3714-1.62.56-6.440.960823.660-5271.424530.690941407558.3714-1.62.56-9.692.160823.660-7907.136526.09462yi2=35.84xi2=573.44Qmax=549.07621Qmin=526.09462=1.單樁水平向受力=22.5單樁水平承載力=79.49Kc=3.7 閘門計算7.1基本參數(shù)閘門尺寸：4.33.65m（寬高）底坎高程：-2.00m設(shè)計外水位：2.59m；設(shè)計內(nèi)水位-0.20m；最高運行外水位

32、：2.59m；最低運行內(nèi)水位：-0.70m；設(shè)計水位差：2.79m；最大運行水位差：3.29m。門葉結(jié)構(gòu)材料：Q235B材料允許應(yīng)力：=0.9160=144Mpa，=0.995=85.5Mpa運行條件：靜水啟閉，啟閉時最大內(nèi)外水位差0.30m7.2結(jié)構(gòu)布置本閘門為潛孔式閘門，采用4主梁，5縱梁布置，面板布置在靠內(nèi)水側(cè)。閘門支撐跨度為4.34m，梁格布置簡圖如圖8.2-1所示：圖7.2-1 閘門計算簡圖7.3門葉結(jié)構(gòu)計算7.3.1面板面板厚度按下式計算：，根據(jù)閘門結(jié)構(gòu)布置，采用最大水位差計算，其計算結(jié)果如表7.3-1：表7.3-1 面板計算結(jié)果表區(qū)格號板板板板板短邊a（mm）7401000800

33、730380長邊b（mm）11201120112011201120b/a1.51 1.12 1.40 1.53 2.95 Ky0.454 0.356 0.436 0.458 0.500 區(qū)格中心水頭h（m）1.312.183.083.844.42區(qū)格中心水壓q（N/mm）0.013 0.022 0.031 0.038 0.044 強度儲備系數(shù)0.90.90.90.90.9彈塑性調(diào)整系數(shù)1.51.51.51.51.5容許應(yīng)力（N/mm）160160160160160面板計算厚度t（mm）1.02 1.80 2.49 2.97 1.94 根據(jù)計算結(jié)果并考慮閘門制作安裝的剛度需求以及閘門的銹蝕厚度，選定面板厚度為8m