注冊(cè)化工工程師-模擬歷年真題一(上)

1、頁(yè)眉內(nèi)容 頁(yè)腳內(nèi)容 頁(yè)腳內(nèi)容模擬試題一（上）試卷在一個(gè)有化學(xué)反應(yīng)的體系中，質(zhì)量守恒是對(duì)（）而言。體系總質(zhì)量體系的總摩爾數(shù)體系中某一組分的摩爾數(shù)體系中某一組分的質(zhì)量常溫下水的密度為1g/cm3,當(dāng)水的質(zhì)量流量為365kg/h時(shí)，其體積流量為（）。365x103nVh0.365nVh3.65x106m/h0.365x10_6nVh某工廠年產(chǎn)300t對(duì)一硝基乙苯，純度為99%對(duì)一硝基乙苯收率為50%原料乙基苯純度為95%年工作日為300天，則每小時(shí)需要原料乙基苯的質(zhì)量最接近（）82.5kg86.8kg83.3kg87.7kg查到20C時(shí)純醋酸密度為1.0493g/mL，水的密度0.998g/mL，則

2、70%（質(zhì)量百分?jǐn)?shù)）醋酸水溶液100g時(shí)體積的最近似值為（）。96.0mL103.4mL101.4mL96.8mL2AtP復(fù)雜反應(yīng)物系A(chǔ)tQ，其中P為目的產(chǎn)物。要求每小時(shí)得到1kmol的目的產(chǎn)物P，如果P的收率為80%求原料A的加料量的正確數(shù)為（）。2.0kmol2.5kmol1.6kmol1.0kmol在溫度為30C、壓力為0.2MPaT的一股氣體，其體積流量為50nVh，則這股氣體的摩爾流量是（）。4.41kmol/h2.01kmol/h3.97kmol/h2.23kmol/h有如下兩個(gè)化學(xué)反應(yīng)方程式：該兩個(gè)化學(xué)反應(yīng)過(guò)程的化學(xué)反應(yīng)熱（標(biāo)準(zhǔn)化學(xué)反應(yīng)熱）（）。相同數(shù)值之差是水的汽化熱之差值是標(biāo)

3、準(zhǔn)狀態(tài)下水的汽化熱相互無(wú)關(guān)已知100C時(shí)丙烯的理想氣體定壓摩爾熱容一宀=72.38kJ/kmolK,丙烯的臨界壓力Pc=4.62MPa臨界溫度Tc=365K,根據(jù)丙烯100C和3.04MPa時(shí)的對(duì)比溫度Tr和對(duì)比壓力Pr查圖并計(jì)算出一個(gè)熱容值Cp,m=95.38kJ/kmolKo則這個(gè)摩爾熱容是丙烯在（）狀態(tài)下的。壓力為4.62MPa,溫度為365K壓力為3.04MPa,溫度為100C壓力為3.04MPa,溫度為365K壓力為4.62MPa,溫度為100C空氣的平均相對(duì)分子質(zhì)量為28.8，則摩爾流量為1mol/h的空氣的質(zhì)量流量為()o28.8kg/h28.8X10-3kg/h28.8X103

4、kg/h28.8X102kg/h有一氣體在t=300C和p=20.265MPa時(shí)，其體積計(jì)算公式是()V七如呀嘗，n為氣體摩爾數(shù)V=ZnRT,n為氣體摩爾數(shù)，Z為壓縮因子PC.=22.4n273t273D.=22.4n0.1013271.8%、HO7.8%,混合氣體中各組分的摩爾分?jǐn)?shù)為：HCHO5.6%Q14.8%、則混合氣的平均相對(duì)分子質(zhì)量為（）。（取各化合物的相對(duì)分子質(zhì)量Mhcho=30、Mo2-32、Mn2-28、Mh2o18）TOC o 1-5 h z27.9227.02832在硝基苯生產(chǎn)中，要求每年生產(chǎn)純度為99%勺硝基苯2000t，車間總產(chǎn)率為95%則每年實(shí)際應(yīng)生產(chǎn)硝基苯的噸位為（

5、）o2084.2t1980t2105.2t2126.5t在理想氣體進(jìn)行絕熱自由膨脹時(shí)，其內(nèi)能和焓的變化正確的是（）U=0,H=0頁(yè)眉內(nèi)容頁(yè)眉內(nèi)容 頁(yè)腳內(nèi)容 頁(yè)腳內(nèi)容U0,H0U=0,H工0U0,H0用一連續(xù)常壓操作精餾塔分離苯和甲苯混合物。混合物中含苯0.4（摩爾分?jǐn)?shù),下同）。經(jīng)分離后,塔頂餾出液含苯0.95（摩爾分?jǐn)?shù)）,塔釜含苯0.05（摩爾分?jǐn)?shù)）,進(jìn)料為氣液混合物,其中氣液量各為0.5。已知苯相對(duì)分子質(zhì)量為78,甲苯相對(duì)分子質(zhì)量為92。精餾塔進(jìn)料量為F=8640kg/h。則塔頂產(chǎn)品量與（）接近。過(guò)程示意圖為本題附圖。38.89kmol/h39.5kmol/h3364kmol/h19.5km

6、ol/h有一臺(tái)空氣壓縮機(jī)，進(jìn)氣為環(huán)境大氣，其溫度為21C，壓力為0.1MPa,貯氣筒上壓力表讀數(shù)為1.5MPa。該壓縮機(jī)分兩級(jí)壓縮，中間完全冷卻，在耗功最小的前提下,則該壓縮機(jī)第一級(jí)排氣壓力為（）。0.1MPa0.2MPa0.3MPa0.4MPa把一容器用隔板分成相等的兩部分，一邊裝CO2,另一邊裝H2。如果兩邊氣體的質(zhì)量相同、溫度也相同,問(wèn)在不考慮隔板與器壁間摩擦的情況下,隔板（）。不會(huì)移動(dòng)向裝有CO2氣體一邊移動(dòng)向裝有H2的一邊移動(dòng)無(wú)法確定關(guān)于液液相平衡體系,每一組分均必須遵守的相平衡判據(jù)為（）。各組分在兩相中的分逸度相等，活度系數(shù)也相等B各組分在兩相中的分逸度相等，活度也相等各組分在兩相

7、中的分逸度系數(shù)相等，活度系數(shù)也相等各組分在兩相中的分逸度系數(shù)相等，化學(xué)勢(shì)也相等某一物質(zhì)的蒸發(fā)潛熱為vH，熔化潛熱為mH，則該物質(zhì)的升華潛熱SH為（）。sH=mHsH=vHmHsH=vHsH=vH+mH19.根據(jù)相律分析由CaCO3分解為CaO和C02這一反應(yīng)體系，存在于指定壓力的C02氣氛中，構(gòu)成的平衡體系的自由度為（）。F=0F=1TOC o 1-5 h zF=2F=3如果空氣絕熱節(jié)流膨脹，從2100kPa降到100kPa不做任何功，若傳熱以及位能和動(dòng)能變化均可忽略，環(huán)境溫度To=298.15K，并假定空氣為理想氣體，貝吐匕過(guò)程所產(chǎn)生的功損失為（）。W=0W=25.31kJ/kmolW=7.

8、55x103kJ/kmolW=21.0kJ/kmol由組分A和B組成的二元溶液，氣相可以看成是理想氣體，液相為非理想溶液，液相活度系數(shù)與組成的關(guān)聯(lián)式為（）。InA二0.5xB;InB二0.5xA在80C時(shí)組分A和B的飽和蒸氣壓分別為（）。pAat=1.2dO5Pa；pBat=0.8漢105Pa則此體系在80C時(shí)的恒沸組成為（）。xA=0.605Xa=0.705xA=0.805xA=0.905Peng-Robinson方程可用于烴類混合物的汽液平衡計(jì)算，其表達(dá)式若Qa和Qb僅是與溫度有關(guān)的常數(shù)（無(wú)量綱），則兩個(gè)常數(shù)a和b可以表示為（。A.B.C.RTc2RTcQa-,b=QbcPcPcR2Tc2

9、RTcQa,b=QbPcRTc2PcQa,b=QbRTcPccRTcc理Qa,b-QbPcPc某反應(yīng)器上壓力表的讀數(shù)為200kPa,當(dāng)?shù)卮髿鈮簽?01.3kPa,則反應(yīng)器的絕對(duì)壓力為（。A.D.23o301.3kPa200kPa98.7kPa29.7mH2024某黏性液體在一定管路系統(tǒng)中流動(dòng)，在流量不變條件下將液體加熱，流動(dòng)阻力將（）。增大B減小不變不確定25高黏度液體在圓形直管內(nèi)作滯流流動(dòng)，已知管截面上的平均流速為0.6m/s，貝U管TOC o 1-5 h z中心線的流速為()m/s。0.61.20.30.926一敞口容器底部連接等徑的進(jìn)水管和出水管，容器內(nèi)水面維持恒定1.5m，管內(nèi)水的動(dòng)壓

10、頭均為0.5m，則進(jìn)水管的點(diǎn)A的靜壓頭pa=()m。1.51.02.00.7527在某管路中以水為介質(zhì)測(cè)定摩擦系數(shù)入與雷諾數(shù)Re(/d定)的關(guān)系曲線，在兩個(gè)不同水溫下測(cè)得的曲線下列說(shuō)法正確的是()。相同不同水溫下測(cè)得兩曲線不相同C隨管內(nèi)流速增加兩曲線差異加大D.隨管內(nèi)流速增加兩曲線趨向重合28若被輸送液體的黏度比水的黏度高得多時(shí)，則離心泵的壓頭H、流量Q、效率n及軸功率N的變化趨勢(shì)是()。4個(gè)量均降低H、Q、誠(chéng)小，N增大4個(gè)量均增大H、Q、t增大，N減小利用調(diào)節(jié)閥控制吸收劑進(jìn)入吸收塔的流量，保證有效平穩(wěn)地操作，則宜選擇()。閉式離心泵往復(fù)泵旋渦泵開(kāi)式離心泵用標(biāo)準(zhǔn)旋風(fēng)分離器分離含塵氣中的固體顆粒

11、。由于處理量增加需增大旋風(fēng)分離器的尺寸，若保持進(jìn)口氣速不變，則旋風(fēng)分離器的臨界粒徑會(huì)()。不變?cè)黾訙p少不確定根據(jù)過(guò)濾基本方程，過(guò)濾速率與()成正比。過(guò)濾面積濾布阻力C過(guò)濾面積的平方頁(yè)眉內(nèi)容頁(yè)眉內(nèi)容頁(yè)眉內(nèi)容 頁(yè)腳內(nèi)容 頁(yè)腳內(nèi)容 頁(yè)腳內(nèi)容D.操作壓差的平方以空氣為輸送介質(zhì)，采用氣流輸送來(lái)輸送固體顆粒時(shí)，氣速必須大于（）。臨界流化速度起始流化速度顆粒在該流體中的沉降速度20m/s在多層圓筒壁定態(tài)導(dǎo)熱中，通過(guò)每層的（）相等。傳熱速率Q溫度差t熱通量q熱阻在列管換熱器中飽和水蒸氣與空氣進(jìn)行換熱，總傳熱系數(shù)接近（）的對(duì)流傳熱系數(shù)。水蒸氣空氣C水蒸氣和空氣的算術(shù)平均D.水蒸氣和空氣的對(duì)數(shù)平均35在蒸氣冷凝傳

12、熱中，蒸氣的流速和流向?qū)淠齻鳠嵯禂?shù)a的影響趨勢(shì)是（）。蒸氣和液膜同向流動(dòng)，蒸氣流速大，使a減小蒸氣和液膜同向流動(dòng)，蒸氣流速大，使a增加蒸氣和液膜同向流動(dòng)，隨蒸氣流速大，使a先增加后減小蒸氣的流速和流向?qū)淠齻鳠嵯禂?shù)a沒(méi)有影響一臺(tái)換熱器，若保持熱流體的進(jìn)出口的溫度恒定不變，當(dāng)冷流體的流量提高一倍時(shí)，其出口溫度將（）。增大減小保持不變無(wú)法判斷用飽和水蒸氣加熱原油，為減少總熱阻，應(yīng)采取的最有效的措施是（）。增加水蒸氣流量采用導(dǎo)熱系數(shù)大的管材增加原油流量用螺紋管代替光滑管以改善傳熱面結(jié)構(gòu)兩流體在一列管換熱器中進(jìn)行換熱時(shí)，當(dāng)兩側(cè)流體溫度均發(fā)生變化時(shí)，則應(yīng)采用（）操作方式以獲得較大的傳熱推動(dòng)力。并流逆流

13、錯(cuò)流以上三種均可在確定列管換熱器冷熱流體的流徑時(shí)，一般來(lái)說(shuō)將（）走管內(nèi)。被冷卻流體B.C.D.40A.B.C.D.41(A.B.C.D.42A.B.C.D.43A.B.C.D.44A.B.C.D.45A.B.C.D.46A.黏度大流體腐蝕性流體蒸汽套管換熱器適用于（）的場(chǎng)合。流體壓力高流體溫度咼流體流量大傳熱面積大流體在圓形直管內(nèi)作強(qiáng)制湍流時(shí)，反應(yīng)流體物性對(duì)對(duì)流傳熱系數(shù)影響的準(zhǔn)數(shù)是）努塞爾特準(zhǔn)數(shù)Nu普蘭特準(zhǔn)數(shù)Pr雷諾準(zhǔn)數(shù)Re格拉斯霍夫準(zhǔn)數(shù)Gr若一物體可認(rèn)為是灰體，則（）等于1吸收率A反射率R透過(guò)率D吸收率A與反射率R的和在氣體處理量一定時(shí)，減小吸收劑用量，則吸收推動(dòng)力（）增大不變減小不確定對(duì)于

14、氣提解吸過(guò)程，其最小氣液比的計(jì)算公式為（VX2_X!LminmX2-XVx2-x.11Ls-minmX2VXi-X2LminmX2Vx2-x,11.LminmX,_X,一I=若進(jìn)料溫度tF與露點(diǎn)溫度td的關(guān)系為tdVtF，貝U進(jìn)料熱狀況參數(shù)為（）V0板式精餾塔有效高度的計(jì)算公式為（）Z=NpHtZ=（Np1）HtZ=（Nt1）HtZ=NtHt47干燥物料中，結(jié)合水分與非結(jié)合水分的劃分與（）有關(guān)。空氣的狀態(tài)物料的性質(zhì)C臨界含水量D.空氣的狀態(tài)和物料的性質(zhì)48活性炭對(duì)一般氣體的吸附屬于（）。化學(xué)吸附物理吸附物理與化學(xué)雙重吸附既非物理、也非化學(xué)吸附49萃取劑S和原溶劑B可視作完全不互溶的體系，萃取劑

15、的選擇性系數(shù)B值為（）B1313=%無(wú)法判斷50在一單效蒸發(fā)器中將NaOH水溶液從0.10濃縮至0.38（NaOH的質(zhì)量分?jǐn)?shù)），料液處理量為500kg/h，則水分蒸發(fā)量為（）。131.6kg/h368.4kg/h140kg/h400kg/h51強(qiáng)制外循環(huán)結(jié)晶器通常不用作（）。間接冷卻結(jié)晶B蒸發(fā)結(jié)晶真空冷卻結(jié)晶直接接觸冷卻結(jié)晶52在常壓下，濕空氣的露點(diǎn)為21C,為使50C的空氣降低濕度H，在氣體冷卻塔中，作為冷卻介質(zhì)的水溫應(yīng)該（）。高于21C等于21CC低于21CD.為50C53.在某等溫恒容條件下進(jìn)行用勺氣相反應(yīng)，測(cè)得A的濃CA（kmol/m）隨反應(yīng)時(shí)間t（min）的變化關(guān)系為反應(yīng)達(dá)平衡時(shí)A的

16、反應(yīng)速率是（）。TOC o 1-5 h z-230.00 x10kmol/（mmin）-431.56x10kmol/（mmin）-434.79x10kmol/（mmin）4.35x10-kmol/（mmin）54乙烷熱裂解制乙烯反應(yīng)，800K時(shí)的反應(yīng)速率常數(shù)k=3.43s-1，則850K時(shí)的反應(yīng)速率常數(shù)為（）（寫成指前因子的函數(shù)形式）。-131.5s10.064exp（3.43-A）s-14.5ln（A-3.43）s-1-1exp（1.2326+0.0625lnA）s1在一氧化碳催化變換反應(yīng)動(dòng)力學(xué)研究中，測(cè)得正反應(yīng)活化能為9.629x104J/mol,若忽略逆反應(yīng)，在僅改變溫度的情況下，500

17、E時(shí)的反應(yīng)速率比400C時(shí)的反應(yīng)速率大（）倍。TOC o 1-5 h z9.271.4510.351206由下圖推測(cè)反應(yīng)級(jí)數(shù)為（J：21.510.5反應(yīng)組分有A，B,C三種，由下圖表示的反應(yīng)組分濃度隨時(shí)間變化曲線，判斷反應(yīng)的類型為（：?jiǎn)我环磻?yīng)B平行反應(yīng)C并列反應(yīng)D.連串反應(yīng)選擇在活塞流反應(yīng)器中進(jìn)行等溫恒容零級(jí)不可逆反應(yīng)時(shí)的空時(shí)與轉(zhuǎn)化率的函數(shù)關(guān)系式為（）。A.XACA0B.ln丄k1-XaCaoaXak二kln-1-Xa59對(duì)于化工設(shè)備的設(shè)計(jì)壓力的敘述，下述四項(xiàng)中正確的是（）。化工設(shè)備的最大工作壓力即可作為設(shè)備的設(shè)計(jì)壓力B設(shè)計(jì)壓力是指容器所能達(dá)到的最高壓力C設(shè)計(jì)壓力指容器頂部的最大壓力，其值不低

18、于最高壓力在容器中可D.設(shè)計(jì)壓力是容器的最大工作壓力加上工藝流程中系統(tǒng)的附加條件后,能達(dá)到的壓力TOC o 1-5 h z60廠區(qū)有一干式氫氣儲(chǔ)罐，罐氫壓力為8.0MPa（絕）、容積為22m3。布置該儲(chǔ)罐時(shí)，其與建筑耐火等級(jí)為一級(jí)的工業(yè)建筑的最小距離為（）。18.75m不受限制15m12m61在以下所示的有關(guān)離心泵流量控制方案中，最合理的控制方案應(yīng)是（）。62某保溫容器，該容器的器壁與存貯介質(zhì)直接接觸。根據(jù)化工工藝專業(yè)提出的要求，正常工作時(shí)介質(zhì)的溫度為25C，最高時(shí)可達(dá)45C。則根據(jù)以上情況以下溫度數(shù)據(jù)可作為設(shè)計(jì)溫度的是（）。25T35T45r70r63某多段絕熱式固定床反應(yīng)器，如圖所示。在段

19、數(shù)N原料組成及最終轉(zhuǎn)化率一定的前提下，如果以所選用的催化劑用量最少為目標(biāo)函數(shù)進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)時(shí)，決策變量（控制變量）的數(shù)目是（）。4N2N+12N-22N-164造紙廠每小時(shí)排出污水200m3進(jìn)入有效容積為6m3生物接觸氧化池的污水處理裝置，采用活性污泥法吸附、氧化分解污水中有機(jī)物，分析測(cè)得污水中懸浮固體含量為4kg/m3,BOD數(shù)據(jù)為105mg/L，試問(wèn)最適宜生物化學(xué)處理的污水化學(xué)需氧量COD最接近（）。150mg/L210mg/L350mg/L525mg/L65某裝置用脫鹽水由外部管網(wǎng)間歇輸送，因此裝置擬設(shè)置日儲(chǔ)罐滿足工藝要求，裝置每小時(shí)耗脫鹽水量為8.5噸（比重按1計(jì)）。該儲(chǔ)罐的合適尺寸為（

20、）。A帕m9mB6m7.2mC5.5m8.5mD7.5m6m66如圖所示為一臺(tái)釜式反應(yīng)器的溫度控制系統(tǒng)示意圖。為維持一定的反應(yīng)溫度需用蒸氣進(jìn)行加熱，但如果溫度過(guò)高，會(huì)有爆炸的危險(xiǎn)，則下列有關(guān)控制閥及控制采取的形式及作用方向合理的是（）。A.控制閥為氣開(kāi)型，控制器為正作用式B.控制閥為氣開(kāi)型，控制器為反作用式頁(yè)眉內(nèi)容頁(yè)眉內(nèi)容 頁(yè)腳內(nèi)容 頁(yè)腳內(nèi)容控制閥為氣關(guān)型，控制器為反作用式控制閥為氣關(guān)型，控制器為正作用式容器頂部排出正己烷氣體，相對(duì)分子質(zhì)量M=86,設(shè)計(jì)溫度135C,安全閥定壓0.4x106Pa(表),需要排放量為2770kg/h,問(wèn)安全閥的有效通過(guò)面積為()。5.25cm224.65cm22

21、3.75cm224.45cm2如圖所示，在一連續(xù)流動(dòng)釜反應(yīng)器中進(jìn)行A+BP的放熱液相反應(yīng)。產(chǎn)品P無(wú)任何危險(xiǎn)性，反應(yīng)得產(chǎn)品料液放入一封閉貯槽中，原料A,B從高位貯槽放入反應(yīng)器，原料貯槽和反應(yīng)器均設(shè)置了安全泄放裝置。反應(yīng)器通過(guò)夾套與外界換熱?？紤]到原料與產(chǎn)品均有一定揮發(fā)性，貯槽上也裝有安全閥，并裝有液位指示系統(tǒng)，控制產(chǎn)品液的排放?，F(xiàn)需采用HAZOP法對(duì)其過(guò)程的危險(xiǎn)情況進(jìn)行分析，若引導(dǎo)詞：過(guò)量(MORE)分析節(jié)點(diǎn)：原料A貯槽設(shè)計(jì)工藝指標(biāo)：在環(huán)境溫度和壓力下，以一定的流量進(jìn)料工藝參數(shù)：液位則分析可能發(fā)生的偏差是()。高流量溫度咼壓力高高液位“泵的布置設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)盡量集中布置，排成一條線，電機(jī)端對(duì)齊，正對(duì)道路。以下關(guān)于泵的布置正確的是()。泵與泵之間的距離視泵的大小而定，一般不小于1.0mB雙排泵之間的距離一般不小于1.5mC泵與墻之間的距離一般不小于1.2m，以便通行D.泵的基礎(chǔ)一般比地面高400500mm疏水閥在選用時(shí)常需結(jié)合安裝位置考慮，若疏水閥與某加熱設(shè)備的安裝的相對(duì)位置如下圖所示，則下列給出的疏水閥類型選項(xiàng)可以考慮選用()。A