QJLYJ40架橋機縱橫向穩(wěn)定計算

1、包頭至茂名國家高速公路湖南省吉首至懷化高速公路第七合同段架橋機抗傾覆穩(wěn)定計算書HDJH40m/150t架橋機）TOC o 1-5 h z編制：XXX復核：XXX審核：XXX時間：2010年5月25日HDJH40m/150t型架橋機計算書一、設計規(guī)范及參考文獻（）、重機設計規(guī)范（GB3811-83）（二）、鋼結構設計規(guī)范（GBJ17-88）三）、公路橋涵施工規(guī)范（041-89）（四）、公路橋涵設計規(guī)范（JTJ021-89）（五）、梁體按40米T梁150噸計二、架橋機設計荷載（-）、垂直荷載梁重：Q=150t1天車重：Q=（含卷揚機）2吊梁天車橫梁重：Q=（含縱向走行）3主梁、桁架及橋面系均部荷載

2、：q二節(jié)（單邊），X二t/節(jié)（單邊）0號支腿總重:Q=41號承重梁總重：Q=52號承重梁總重：Q=6縱向走行橫梁（1號車）：Q=+=7縱向走行橫梁（2號車）：Q=+=8梁增重系數(shù)?。夯钶d沖擊系數(shù)?。翰痪鶆蛳禂?shù)取：二）、水平荷載1、風荷載a、設計取工作狀態(tài)最大風力，風壓為7級風的最大風壓：q=19kg/m21b、非工作計算狀態(tài)風壓，設計為11級的最大風壓：q=66kg/m222、運行慣性力：二三、架橋機傾覆穩(wěn)定性計算（一）、架橋機縱向穩(wěn)定性計算架橋機縱向穩(wěn)定性最不利情況出現(xiàn)在架橋機懸臂前行階段，該工況下架橋機的支柱已經(jīng)翻起，1號天車及2號天車退至架橋機尾部作為配重，計算簡圖見圖1（單位m）。圖1

3、F1IPFPF1-rklJt11工21-ii酉21*9r19qr42rr70qP=（前支柱自重）1P=X（19+9）=（導梁后段自重）2P=X42=（導梁前段自重）3P=（2#承重橫梁自重）4P=P=（天車、起重小車自重），P=75t（過跨配重）66P為風荷載，按11級風的最大風壓下的橫向風荷載，所有迎風面均按實體計算。7P二工CKnqAi=XX66X+X7=10053kg=作用在軌面以上5.58m處M=X11+X（19+）+X+X19+75X=）抗M=X36+X21+X=架橋機縱向抗傾覆安全系數(shù)傾n=M/M=X=可抗傾二）、架橋機橫向傾覆穩(wěn)定性計算1、正常工作狀態(tài)下穩(wěn)定性計算架橋機橫向傾覆穩(wěn)

4、定性最不利情況發(fā)生在架邊梁就位時，最不利位置在1號天車位置，檢算時可偏于安全的將整個架橋機荷載全部簡化到該處，計算簡圖見圖2。P為架橋機自重(不含起重車)，作用在兩支點中心1P=+X2+X2=1P為導梁承受的風荷載，作用點在支點以上3.8m處，導梁迎風面積按實體面積計,2導梁形狀系數(shù)取。A=(i+n)(i+n)oa其中：n二、n二1212A=(1+)(1+)X70X=361.4625m2風荷載P二CkhA=XX19X=15274kg二2P為天車導梁承受的風荷載，作用點在支點以上5.179m處，迎風面積按實體計算,3導梁形狀系數(shù)取。P=2XXX19XXX4=124.4kg=3P為架橋機起重小車重量4P=X2+150X=180t4P為架橋機起重小車及梁體所受的風荷載，作用在支點以上8.113m處，5P=XX19X(3X2X2+2X30)=3042.432kg=5圖2所示A點為傾覆支點，對A點取矩：M=PX+PX+PX+PX傾2345=X+X+180X+X=PX=X=架橋機工作條件橫向抗傾覆安全系數(shù)抗1n=M/M=(X)=可抗傾圖22、非工作條件下穩(wěn)定性計算架橋機懸臂前行時自重荷載全部由車體承擔，在橫向風荷載作用下，其穩(wěn)定性見圖3。與圖2相比，架橋機