懸挑腳手架方案(整套)

1、1 / 40.目 錄一、工程概況 1二、編制依據(jù) 1三、腳手架搭設構想 2四、施工工藝技術 21、腳手架構造 22、腳手架材料 33、搭設順序 34、腳手架工程技術要求 35、腳手架搭拆操作安全注意事項 66、懸挑腳手架施工 7五、施工安全保證措施 8一、組織保障 8二、技術措施 8三、監(jiān)測監(jiān)控 11四、應急預案 12六、計算書 14一參數(shù)信息 14二、大橫桿的計算 15三小橫桿的計算 17四扣件抗滑力的計算 19腳手架立桿荷載計算 192 / 40.六立桿的穩(wěn)定性計算 21七連墻件的穩(wěn)定性計算 24八 懸挑腳手架驗算 25九型鋼懸挑卸料平臺計算書 32七、 附圖 381 / 40.一、工程概

2、況工程名稱：泗洪富園名都土建安裝工程建設單位：宿遷市富園房地產(chǎn)開發(fā)設計單位:XX 市建筑設計研究院監(jiān)理單位：XX 地元工程管理施工單位：XX 富園建設建筑規(guī)模：富園名都 1#樓、 富園名都 18#樓、 富園名都 19#樓、三個單體工程。 富園 名都 1#樓：建筑總面積 17548 m2 地上建筑面積 16813 m2 地下室建筑面積 735 m2 建 筑占地 615 m2,建筑總面積 17548 m2,檐口高度為 98.9m,剪力墻結構 32 層基礎為筏板基 礎；富園名都 18#樓：建筑總面積 18289 m2 地上建筑面積 17406 m2 地下室建筑面積 883 m2地上建筑占地 678

3、m2,建筑總面積 18289 m2,檐口高度為 95.90m,剪力墻結構 32 層 基礎為筏板基礎；富園名都 19#樓：建筑總面積 17548 m2 地上建筑面積 16323 m2 地 下室建筑面積 735 m2 建筑占地 615 m2,建筑總面積 17058 m2,檐口高度為 93.0m,剪力墻 結構 32 層基礎為筏板基礎；二、編制依據(jù)1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-20112 本工程施工圖3 主要參考文獻建筑施工手冊第四版4建筑施工腳手架實用手冊5建筑結構荷載規(guī)范GB50009-20126混凝土結構設計規(guī)范GB50010-20107鋼結構設計規(guī)范GB50017-200

4、32 / 40.8建筑施工安全檢查標準JGJ59-20119建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范JGJ80-9110建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-201111危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質200987號文三、腳手架搭設構想本工程外腳手架采用扣件式鋼管腳手架,其中,7 層及以下為落地式,上部為懸挑式共分為 4 段懸挑,懸挑梁分別位于 7 層20.3m、 14 層、 21 層、 28 層樓 面標高處。四、施工工藝技術1、腳手架構造基本尺寸1 采用 D48*3.0 鋼管及相應扣件搭設雙排腳手架。立桿縱距1500,橫距 900,內立桿距 外墻面凈距 250 至 300,步距 18

5、00,底步架在 200 高度處設縱橫向掃地桿一道。作業(yè)層在高 度 1200 和 600 處設護欄各一道,并設置踢腳板。腳手架外側掛垂直密目安全網(wǎng),實行全封 閉。2 連墻件采用預埋 D48*3.0 鋼管扣結方式,間距為隨層兩跨。腳手板為竹笆片,作業(yè)層必 須設置并采用雙層安全網(wǎng)兜底,其下按間隔 12m 布設一層,用安全網(wǎng)封閉。3 懸挑腳手架每道架體最大高度：7 個標準樓層 H=2.95*7=20.3m,采用 I16 型鋼,每一 縱距設置一根懸挑型鋼梁及斜拉鋼絲繩,鋼絲繩 d=147*19+1,拉環(huán)采用20U 型螺栓,每根 懸挑梁錨固端設 3 個 U 型錨固環(huán)前部 1 個；錨固端 2 個,后部距端頭

6、 200,材料為16 鋼筋 制作。4 架體布置：縱向水平桿在立桿內側,且在橫向水平桿之上；密目安全網(wǎng)位于外立桿內 側,架體綁扎牢固,連墻件間距隨層兩跨。3 / 40.2、腳手架材料1 根據(jù)市場現(xiàn)狀 ,鋼管為 D=48、 壁厚 3.0 的焊接鋼管 ,材質應符合 碳質結構鋼 GB700-88 的相應規(guī)定。用于立桿、大橫桿、剪刀撐的鋼管長度宜為 4-6m,用于小橫桿的 鋼管應滿足使用要求。凡開裂、嚴重彎曲變形銹蝕的鋼管不得使用。2 扣件的種類有直角扣件 、旋轉扣件和對接扣件 ?？奂峡慑戣T鐵分類及技術 條件GB978-67 的規(guī)定。鑄鐵件不得有裂紋 、氣泡、砂眼等缺陷；扣件與鋼管的貼合面 必須嚴

7、格整形,確保使用時兩者接觸良好；扣件的活動部位應靈活。3 連墻件采用 D48 短鋼管,在澆筑結構混凝土時預埋在砼結構上,預埋長度不小于50cm, 另一端用扣件與腳手架扣緊。4 型鋼梁的材質應符合現(xiàn)行國家標準碳素結構鋼GB-T/200 或低合金高強度結構 鋼GB-T/1591 的規(guī)定。5 用于固定型鋼梁的 U 型鋼筋環(huán)或錨固螺栓材質應符合現(xiàn)行國家標準鋼筋砼用鋼第 一部分：熱軋光圓鋼筋GB1499,1 中 HPB235 級鋼筋的規(guī)定,采用冷彎成型。3、搭設順序懸挑式雙排腳手架的搭設順序：型鋼梁安裝 支撐或與鋼絲繩拉接 立桿 縱、橫向掃地桿 小橫桿 大橫桿擱柵 剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網(wǎng)

8、兜底網(wǎng)和封網(wǎng)。拆除順序：除兜底網(wǎng)和封網(wǎng)后拆除外,其余順序與搭設順序相反,即先搭者后拆,后搭者先拆。4、腳手架工程技術要求1.懸挑梁采用雙軸對稱截面的型鋼。錨固型鋼懸挑梁的 U 型螺栓應預埋至砼梁、板底 層鋼筋位置,與梁、板底層鋼筋焊接或綁扎牢固,并增設 2 根 1.5m 長 d18 的 HRB400 鋼筋。4 / 40.2.斜拉鋼絲繩雖不參與懸挑梁的受力計算 ,但必須認真施工 ,其直徑為 D14,吊環(huán)直徑 20mm,鋼絲繩與水平面的夾角45o,安裝時必須收緊,每端鋼絲繩卡不得少于3 個。本工程樓 板配筋為雙向 8100、 150,按規(guī)范和受力計算需增設板上部鋼筋 間距 150 增設至間距 10

9、0。3.相鄰立桿的對接扣件不得在同步內,同步內隔 1 根立桿的兩個相鄰接頭在高度方向錯 開的距離不宜小于 500；各接頭中心至主節(jié)點的距離不宜大于步距的 1/3。若采用搭接,搭 接接頭只能用于頂層頂步,搭接長度不小于 1m,應采用不少于 3 個旋轉扣件固定。4.當腳手架搭至有連墻件的構造點時,當此高度腳手架搭設好后,應立即安裝連墻件。5.兩相鄰的縱向水平桿大橫桿的接頭不設置在同步或同跨內；不同步或不同跨的兩個 相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于 500。橫向水平桿小橫桿靠外墻一端至墻裝飾面 的距離不宜大于 100。6.立桿頂端宜高出女兒墻上口不小于 1m,宜高出檐口 1.5m。各接頭中心至最

10、近主節(jié)點 的距離不應大于縱距的 1/3?？v向水平桿接長可采用對接或搭接,搭接長度不應小于 1m,應 等間距設置設 3 個旋轉扣件固定,端部扣件蓋板緣至鋼管末端部應小于 10m。7.連墻件宜靠近主節(jié)點布置,偏離主節(jié)點的距離不應大于 300。連墻件應從每段腳手架 的底層第一步縱向水平桿處開始設置。連墻件宜呈水平狀態(tài),當不能水平設置時,應向腳手架 一段下斜連接。8.扣件的擰緊扭力矩不應小于 40N m,且不應大于 65 N m。對接扣件的開口方向應朝上 或朝內。各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于 100。9外立面剪刀撐應自下而上連續(xù)設置 ,并應隨腳手架搭設同步搭設 ,每道剪刀撐寬度不 小于 4

11、 跨,斜桿與地面的夾角宜在 4560之間。10.防火：5 / 40.本工程安全網(wǎng)全部采用密目式阻燃安全網(wǎng),腳手架防火主要依靠各樓層內的沉箱衛(wèi)生間 內蓄水、 向上輸送消防用水及各樓層面的滅火器作為腳手架的防火消防的主要準備手段。11.作業(yè)層應設置扶手欄桿 上欄桿 、 中欄桿和擋腳板 。 它們均應搭設在外立桿的內 側。扶手欄桿的高度為 1200,中欄桿居中位置,擋腳板高度不小于 180。12.本工程使用竹笆片腳手板。13.應按其主竹筋垂直于縱向水平桿方向鋪設,且對接平鋪,4 個角用 1.2mm 鍍鋅鐵絲固 定在縱向水平桿上?？v向水平桿位于橫向水平桿之上,用扣件將其與橫向水平桿扣緊,為滿足 竹腳手板

12、的需要,應等間距設置間距不大于 400。 內外立桿間距 900,中間應設 2 根縱向水平 桿。14.腳手架規(guī)范規(guī)定：當型鋼懸挑梁與建筑結構錨固的壓點處樓板未設置上層受力鋼筋 時,應經(jīng)計算在樓板內配置用于承受型鋼梁錨固作用引起負彎矩的受力鋼筋 。本工程樓板配 置8100、 150 分離式負彎矩鋼筋,經(jīng)計算,樓板上層宜將間距 150 的鋼筋加密為 100 間距。15型鋼懸挑腳手架1 一次懸挑腳手架高度為 20.3m。2 型鋼懸挑梁宜采用雙軸對稱截面的型鋼 。懸挑鋼梁型號及錨固件應按設計確定 ,鋼梁截 面高度不應小于 160mm。懸挑梁尾端應在兩處及以上固定于鋼筋混凝土梁板結構上。錨固 型鋼懸挑梁的

13、 U 形鋼筋拉環(huán)或錨固螺栓直徑不宜小于 16mm。3 用于錨固的 U 形鋼筋拉環(huán)或螺栓應采用冷彎成型。4 每個型鋼懸挑梁外端宜設置鋼絲繩或鋼拉桿與上一層建筑結構斜拉結。鋼絲繩、鋼拉桿 不參與懸挑梁受力計算；鋼絲繩與建筑結構拉結的吊環(huán)應使用 HPB235 級鋼筋,其直徑不宜 小于 20mm,吊環(huán)預埋錨固長度應符合現(xiàn)行國家標準混凝土結構設計規(guī)范GB50010 中鋼筋 錨固的規(guī)定見附后圖。6 / 40.懸挑鋼梁懸挑長度應按設計確定,固定端長度不應小于懸挑段長度的 1.25 倍。型鋼懸挑 梁固定端應采用 2 個對及以上 U 形鋼筋拉環(huán)或錨固螺栓與建筑結構梁板固定,U 形鋼筋拉環(huán) 或錨固螺栓應預埋至混凝

14、土梁 、板底層鋼筋位置,并應與混凝土梁、板底層鋼筋焊接或綁扎 牢固,其錨固長度應符合現(xiàn)行國家標準 混凝土結構設計規(guī)范GB50010 中鋼筋錨固的規(guī)定 見附后圖。 型鋼懸挑梁懸挑端應設置能使用腳手架立桿與鋼梁可靠固定的定位點 ,定位點離懸挑 梁端部不應小于 200mm。 錨固位置設置在樓板上時 ,樓板的厚度不宜小于 120mm 。 如果樓板的厚度小于 120mm 應采取加固措施。 懸挑梁間距應按懸挑架架體立桿縱距設置,每一縱距設置一根。 懸挑架的外立面剪刀撐應自下而上連續(xù)設置 。剪刀撐設置應符合規(guī)范規(guī)定 ,橫向斜撐 設置應符合規(guī)范規(guī)定。連墻件設置應符合規(guī)定。錨固型鋼的主體結構混凝土強度等級不得低

15、于 C20。5、腳手架搭拆操作安全注意事項1.操作人員必須持證上崗,并有專人統(tǒng)一指揮,協(xié)調動作。 2.在施工前對工人進行技術與安全交底,搭設完成后必須進行驗收。合格后方可使用,未經(jīng)驗收合格,任何人不得使用。 3.操作過程中必須嚴格遵守工地施工現(xiàn)場的各項規(guī)章制度并嚴格執(zhí)行腳手架搭拆方案 ,執(zhí)行國家規(guī)范及省市規(guī)定。 4.操作人員必須戴好安全帽、安全帶等安全防護用品,方能進行高空施工作業(yè)。 5.必須確保架體的尺寸 ,桿件的垂直度 ,水平度 、節(jié)點構造,接頭位置和扣件的緊固度等7 / 40.符合要求,每搭完一步架子后,應檢查校正一次。搭設和使用過程中經(jīng)常檢查和調整。6.高空搭拆時嚴禁向下拋物,在架上傳

16、遞、放置桿件時,應注意防止失衡閃失。搭設過程 中,架上不得集中堆放桿件材料和超載 ,扣件等材料應放在樓面上 ,不能將建筑垃圾向外傾 倒。7.搭拆腳手架,四周要設警戒區(qū)域,設置警戒線和明顯標志,并要派專人進行監(jiān)護。8.拆除連墻桿件必須將位于其上的全部可拆桿件都拆除之后進行,凡已松開連接桿件,應 及時拆除運走,以免誤扶誤靠。9.使用過程中 ,任何人不準拆卸 、改變已搭設的腳手架 ,如確需局部改變 ,應報告項目部 批準后,安排專人操作。10.遇雨雪和 6 級以上大風天氣,以及夜間不得進行架子搭拆施工。6、 懸挑腳手架施工腳手架施工除按以上要求外,并應做到 ： 1.施工前,應按方案向施工作業(yè)人員進行安

17、全、技術交底 ； 2.按規(guī)范有關規(guī)定和本方案的要求,對型鋼材、鋼管扣件、腳手板進行檢查驗收,不合格的材料不得使用到工程上,并立即推出現(xiàn)場,對合格材料分類堆放整齊備用。對施工場地進 行清理,并劃出警戒區(qū)域,設立明顯標志。3本工程所有型鋼采用16號工字鋼,懸挑鋼梁規(guī)格、尺寸準確,并預先在內、外立桿 部位焊d25,L=200鋼筋,立桿安裝時直接套在該鋼筋上。4.腳手架搭設須符合工程進度要求,一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以上兩步高度, 若工程需要超過此限度而又不能安裝連墻件時,應設立拋拉桿等固定措施與建筑物拉結。 直至連墻件安裝后方可視情況拆除臨時拋拉桿。5.型鋼懸挑梁安裝后,應檢查錨固端是否符合要

18、求包括標高、尺寸、錨固端壓板、木8 / 40.楔塞緊等情況后,方可按順序搭設腳手架,每搭完一步后應進行檢查校正,確保桿件齊全、扣 件扣緊、尺寸準確、垂直度符合要求。6.連墻件、剪刀撐應隨腳手架同時施工,不得滯后。 當具備鋼絲繩安裝條件后,及時安 裝鋼絲繩,其與水平面夾角為45o-60o。7.操作層的腳手板應鋪滿、鋪牢、鋪穩(wěn),離墻面距離不大于150。8.腳手架拆除前應進行交底,按順序逐層拆除,嚴禁上下同時作業(yè),連墻件必須隨腳手架 逐層拆除,嚴禁先拆連墻件。 當腳手架拆至最下一根長立桿高度約6m時,應對架體采取加設 臨時拋撐或拉桿等措施后,再繼續(xù)進行拆除施工。9.架體拆除時,地面上應有警戒區(qū)域,有

19、專人指揮,多人同時操作時應分工明確,統(tǒng)一行動, 并保持足夠的操作面,嚴禁向地面拋擲構配件。10.使用過程中,不得隨意改動腳手架的桿件配件,不得超載。五、施工安全保證措施一、組織保障1、安全保證體系2、環(huán)境保護體系二、技術措施腳手架搭設技術措施懸挑腳手架陽角型鋼1、鋼管架應設置避雷針,分置于主樓外架四角立桿之上,并聯(lián)通大橫桿,形成避雷網(wǎng)絡,并檢測 接地電阻不大于10。2、外腳手架不得搭設在距離外架空線路的安全距離內,并做好可靠的安全接地處理。3、定期檢查腳手架,發(fā)現(xiàn)問題和隱患,在施工作業(yè)前及時維修加固,以達到堅固穩(wěn)定,確保施工9 / 40.安全。4、外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭,禁止扣件、繩索、鐵

20、絲、竹篾、塑料篾混用。5、外腳手架搭設人員必須持證上崗,并正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋。6、嚴禁腳手板存在探頭板 ,鋪設腳手板以及多層作業(yè)時 ,應盡量使施工荷載內 、外傳遞平衡。7、保證腳手架體的整體性,不得與井架、升降機一并拉結,不得截斷架體。8、結構外腳手架每支搭一層 ,支搭完畢后,經(jīng)項目部安全員驗收合格后方可使用 。任何班組 長和個人,未經(jīng)同意不得任意拆除腳手架部件。9、嚴格控制施工荷載 ,腳手板不得集中堆料施荷 ,結構施工時施工荷載不得大于 3kN/m2,確 保較大安全儲備。10、 結構施工時不允許多層同時作業(yè) ,裝修施工時同時作業(yè)層數(shù)不超過兩層 ,施工荷載為 2KN/。11、 當

21、作業(yè)層高出其下連墻件 3.6m以上、且其上尚無連墻件時 ,應采取適當?shù)呐R時撐拉措 施。12、各作業(yè)層之間設置可靠的防護柵欄,防止墜落物體傷人。腳手架拆除技術措施1、拆架前: 應全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符合構造要求； 應根據(jù)檢查結果補充完善施工組織設計中的拆除順序和措施 ,經(jīng)主管部門批準后方可實施。應由單位工程負責人進行拆除安全技術交底； 應清除腳手架上雜物及地面障礙物。10 / 40.2、拆架時應劃分作業(yè)區(qū),周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志,地面應設專人指揮,禁止非作業(yè)人 員進入。 當腳手架采取分段 、分立面拆除時,對不拆除的腳手架兩端,應先按建筑施工 扣件式鋼管腳手架安全

22、技術規(guī)范第條第4款、第條第1、 2款的規(guī)定設置連墻件和橫向 斜撐加固。3、拆架的高處作業(yè)人員應戴安全帽、系安全帶、穿軟底防滑鞋。4、拆架程序應遵守由上而下,先搭后拆的原則,即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐,而后 拆小橫桿、大橫桿、立桿等,并按一步一清原則依次進行 。嚴禁上下同時進行拆架作 業(yè)。5、拆立桿時,要先抱住立桿再拆開最后兩個扣件,拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時,應先拆除中 間扣件,然后托住中間,再解端頭扣件。6、連墻件必須隨腳手架逐層拆除 ,嚴禁先將連墻件整層或數(shù)層拆除后再拆腳手架 ；分段拆 除高差不應大于2步,如高差大于2步,應增設連墻件加固；當腳手架拆至下部最后一根長 立桿的高度約6.

23、5m時,應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后,再拆除連墻件。7、拆除時要統(tǒng)一指揮 ,上下呼應,動作協(xié)調,當解開與另一人有關的結扣時 ,應先通知對方 ,以 防墜落。8、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線,以防觸電事故。9、在拆架時,不得中途換人,如必須換人時,應將拆除情況交代清楚后方可離開。10、拆下的材料要徐徐下運,嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運 ,分類堆放, 當天拆當天清,拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。11、高層建筑腳手架拆除,應配備良好的通訊裝置。12、輸送至地面的桿件,應及時按類堆放,整理保養(yǎng)。13、 當天離崗時,應及時加固尚未拆除部分,防止存留隱患造成復崗后的人為事故。11 /

24、 40.14、如遇強風、大雨、雪等特殊氣候,不應進行腳手架的拆除,嚴禁夜間拆除。15、翻掀墊鋪竹笆應注意站立位置,并應自外向里翻起豎立,防止外翻將竹笆內未清除的殘留 物從高處墜落傷人。三、監(jiān)測監(jiān)控1、安全管理 搭設人員必須是經(jīng)過按現(xiàn)行國家標準特種作業(yè)人員安全技術考核管理規(guī)則GB 5036 考核合格的專業(yè)架子工。上崗人員定期體檢,合格者方可持證上崗； 搭設人員必須戴安全帽、系安全帶,穿防滑鞋； 腳手架的構配件質量與搭設質量 ,應按安全技術規(guī)范規(guī)定進行檢查驗收 ,合格后方準許 使用； 作業(yè)層上的施工荷載應符合設計要求 ,不得超載 。不得將模板支架 、攬風繩 、泵送混 凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手

25、架上,嚴禁懸掛起重設備； 當有六級以及六級以上大風和霧 、雨、 雪天氣,應停止腳手架的搭設與拆除作業(yè) 。 雪 后架上作業(yè)應有防滑措施,并掃除積雪； 腳手架的安全檢查與維護,應按安全技術規(guī)范進行。安全網(wǎng)應按規(guī)定搭設和拆除； 在腳手架使用期間 ,嚴禁拆除主節(jié)點處縱 、橫水平桿 、連墻件 、交叉支撐 、水平架、 加固欄桿和欄桿； 不得在腳手架基礎及鄰近處進行挖掘作業(yè),否則應采取安全措施,并報主管部門批準； 臨街搭設腳手架時,外側應有防止墜物傷人的防護措施； 在腳手架上進行電、氣焊作業(yè)時,必須有防火措施和專人看守； 工地臨時用電線路的架設及腳手架接地 、避雷措施等 。應按現(xiàn)行行業(yè)標準 施工現(xiàn) 場臨時用

26、電安全技術規(guī)范JGJ 46-2012的有關規(guī)定執(zhí)行；12 / 40. 搭拆腳手架時,地面應設圍欄和警戒標志,并派專人看守,嚴禁非操作人員入內。2、 日常維護管理要求 使用完畢的腳手架架料和構件 、零件要及時回收 、分類整理,分類存放 。堆放地點要 場地平坦,排水良好,下設支墊,鋼管、型鋼和其他鋼構件最好放在室內 ,如果放在露天,應 用氈、席加蓋、扣件、螺栓及其他小零件,應用木箱。鋼筋籠或麻袋、草包等容器分類 貯存,放在室內； 彎曲的鋼管桿件要調直,損壞的構件要修復,損壞的扣件、零件要更換； 做好鋼鐵件的防銹和木制件的防腐處理,鋼管外壁在濕度較大地區(qū)相對濕度大于75%, 應每年涂刷防銹漆一次 ；

27、其他地區(qū)可兩年涂刷一次 。涂刷時涂層不宜過厚 。經(jīng)徹底除 銹后,涂一度紅丹即可。鋼管內壁可根據(jù)地區(qū)情況,每24年涂刷一次,每次涂刷兩遍。型 鋼和其他鐵件可每年涂刷一次。扣件要涂油,鋼制件應涂紅丹及防銹涂料。 搬運長鋼管、長型鋼時,應采取措施防止彎曲 。拆架應拆成單片裝運,裝卸時不得拋丟, 防止損壞； 腳手架使用的扣件、螺栓、螺母、墊板、連接棒、插銷等小配件極易丟失。在安裝腳 手架時,多余的小配件應及時收回存放 ,在拆卸腳手架時 ,散落在地面上的小配件要及時 收撿起來； 健全制度,加強管理,減少損耗和提高效益是腳手架管理的中心環(huán)節(jié) 。 由材料部門集中 管理,實行租賃制。施工隊根據(jù)施工的需要向公司

28、材料部門租賃腳手架材料,實行按天計 費和損壞賠償制度。四、應急預案1、 目的提高整個項目部對事故的整體應急能力 ,確保意外發(fā)生的時候能有序的應急指揮 ,為 有效、及時的搶救傷員,防止事故的擴大,減少經(jīng)濟損失,保護生態(tài)環(huán)境和資源 ,把事故降低到13 / 40.最小程度,制定本預案。2、應急領導小組及其職責應急領導小組由組長、副組長、成員等構成。 領導各單位應急小組的培訓和演習工作,提高應變能力。 當發(fā)生突發(fā)事故時,負責救險的人員、器材、車輛、通信和組織指揮協(xié)調。 負責準備所需要的應急物資和應急設備。 及時到達現(xiàn)場進行指揮,控制事故的擴大,并迅速向上級報告。3、應急反應預案 事故報告程序事故發(fā)生后

29、 ,作業(yè)人員 、班組長 、現(xiàn)場負責人 、項目部安全主管領導應逐級上報 ,并聯(lián) 絡報警,組織搶救。 事故報告事故發(fā)生后應逐級上報：一般為現(xiàn)場事故知情人員、作業(yè)隊、班組安全員、施工單位 專職安全員。發(fā)生重大事故時,應立即向上級領導匯報,并在24小時內向上級主管部門作出書 面報告。 現(xiàn)場事故應急處理施工過程中可能發(fā)生的事故主要有 ：機具傷人 、 火災事故 、 雷擊觸電事故 、高溫中 暑、 中毒窒息、高空墜落、落物傷人等事故。(A) 火災事故應急處理：及時報警,組織撲救,集中力量控制火勢。消滅飛火疏散物資減 少損失控制火勢蔓延。注意人身安全,積極搶救被困人員,配合消防人員撲滅大火。(B) 觸電事故處理

30、 ：立即切斷電源或者用干燥的木棒 、竹竿等絕緣工具把電線挑開 。 傷員被救后,觀察其呼吸 、心跳情況,必要時,可采取人工呼吸 、心臟擠壓術,并且注14 / 40.意其他損傷的處理 。局部電擊時,應對傷員進行早期清創(chuàng)處理 ,創(chuàng)面宜暴露 ,不宜包 扎,發(fā)生內部組織壞死時,必須注射破傷風抗菌素。(C) 高溫中暑的應急處理：將中暑人員移至陰涼的地方,解開衣服讓其平臥,頭部不要墊 高。用涼水或50%酒精擦其全身 ,直至皮膚發(fā)紅 ,血管擴張以促進散熱 ,降溫過程中 要密切觀察。及時補充水分和無機鹽,及時處理呼吸、循環(huán)衰竭,醫(yī)療條件不完善時, 及時送醫(yī)院治療。(D) 其他人身傷害事故處理 ：當發(fā)生如高空墜落

31、 、被高空墜物擊中 、 中毒窒息和機具 傷人等人身傷害時 ,應立即向項目部報告 、排除其他隱患 ,防止救援人員受到傷害 , 積極對傷員進行搶救。4、應急通信聯(lián)絡項目負責人：顧康安全員：宋兵技術負責人：陳浩醫(yī)院救護中心：120 匪警：110 火警：119通信聯(lián)系方式應在施工現(xiàn)場和營地的顯要位置張貼,以便緊急情況下使用。六、計算書一參數(shù)信息1.腳手架參數(shù)本工程雙排懸挑腳手架搭設最大高度為20.3m,立桿采用單立桿；搭設尺寸為：橫距L 為0.9m,縱距L 為1.5m,步距為1.8 m；b a內排架距離外墻面為0.20m 0.30m；大橫桿在上,搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為 2 根；15 / 40.采

32、用的鋼管類型為483.0截面特征見下表。理論重量kg/m3.33截面面積cm24.24Wxcm34.49Ix1.595Ixcm410.78橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件采用隨層兩步兩跨,豎向間距2.95m,水平間距3.0 m,采用剛性連接；2.活荷載參數(shù)結構腳手架施工均布活荷載標準值:3kN/m2；裝修施工時,按2KN/m2兩層同時作業(yè)。3.風荷載參數(shù)本工程地處XX泗洪,基本風壓取0.30kN/m2；風荷載高度變化系數(shù)z,取2.00,風荷載體型系數(shù)s =1.3=1.3*1.2*0.38/1=0.5928 取1計 算。4.靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結構自重標準值:0.1248=0.1137；腳

33、手板自重標準值:0.100；欄桿擋腳板自重標準值:0.140； 安全設施與安全網(wǎng):0.010；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:木腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值:0.0333；二、大橫桿的計算按照扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范規(guī)定,大橫桿按照三等跨連續(xù)梁進行強度和撓度 計算,大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算 大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算16 / 40.大橫桿的自重標準值:P1 =0.0333kN/m ；腳手板的自重標準值:P2 =0.10.9/=0.03kN/m ；活荷載標準值: Q=30.9/=0.9kN/m；靜荷載的設計值:

34、 q1 =1.20.0333+1.20.03=0.07596kN/m；活荷載的設計值: q2 =1.40.9=1.26kN/m；圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、 圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦?M1max =0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大彎距為 M1max =0.080.075961.52 +0.101.261.52 =0.2972kN m； 支座最大彎距計算公式如下:M2max =-0.10q1l2 - 0.117q2l22max支座最大彎距為 M = -0.100.075961.52-0.1171.261

35、.52 =-0.5026kN m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Mmax/4490=111.94N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為=111.94N/mm2小于大橫桿的抗彎強度設計值 f=205N/mm2,滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：47 / 40.max =/100EI其中：靜荷載標準值: q1 = P1 +P2 =0.0333+0.09=0.1233kN/m；活荷載標準值: q2 = Q =0.9kN/m；最大撓度計算值為：=0.6770.123315004/+0.9900.915004/=2.22mm；大橫桿的最大撓度

36、2.22 mm ,小于大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm,滿足 要求！三小橫桿的計算根據(jù)JGJ130-2011第條規(guī)定,小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算,大橫桿在小橫桿的 上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載,在最不利荷載布置下計算小橫 桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1 = 0.03331.5=0.05kN；腳手板的自重標準值：P2 =0.10.91.5/=0.045kN；活荷載標準值：Q=30.91.5/ =1.35kN；集中荷載的設計值: P=1.2+1.4 1.35=2.004kN；小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為

37、小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩 和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:18 / 40.qmaxM =1.20.03330.92/8=0.004kN m；M =ql2/8qmax集中荷載最大彎矩計算公式如下:pmaxM =Pl/3Mpmax =2.0040.9/3=0.6012kN m ；最大彎矩 M=Mqmax + Mpmax =0.6052kN m；最大應力計算值 =M / W=0.6052106/4490=134.79N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =134.79N/mm2小于小橫桿的抗彎強度設計值 205N/mm2,滿 足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自

38、重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度 和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax =50.03339004/=0.129mm ； =5ql4/384EIqmax大橫桿傳遞荷載 P=p1 + p2 + Q=0.05+0.045+1.35=1.445kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:pmax =1445900 /=1.68 mm； =Pl/72EIpmax最大撓度和 = + =0.129+1.68=1.809mm；qmax pmax小橫桿的最大撓度為1.809 mm 小于小橫桿的最大容許撓度 900/150=6與10 mm,滿 足要求！49 /

39、 40.四扣件抗滑力的計算直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算:R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1大橫桿的自重標準值: P =0.03331.52/2=0.05kN；2小橫桿的自重標準值: P =0.03330.9/2=0.015kN；3腳手板的自重標準值: P =0.10.91.8/2=0.068kN；活荷載標準值: Q=30.91.5/2=2.025kN；荷載的設計值: R=1.2+1.42.025=2.995kN； R 8.00kN,單扣件抗滑

40、承載力的設計計算滿足要求！腳手架立桿荷載計算按搭設高度17.7m和14.75m分別計算,作用于腳手架的荷載包括 靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：1、搭設高度為17.7m,標高48.700m的計算每米立桿承受的結構自重標準值,為0.1248kN/mG1N =0.1248+0.0333/1.8017.7=2.70kN；腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板,標準值為0.1kN/m2G2N = 0.121.5/2=0.0825kN；欄桿與擋腳手板自重標準值；采用木腳手板擋板,標準值為0.14kN/m20 / 40.G3N =0.1421.5/2=0.21kN；吊掛的安全設施荷載,包括

41、安全網(wǎng):0.010kN/m2G4N =0.011.517.7=0.2655kN；經(jīng)計算得到,靜荷載標準值G G1 G2 G3 G4N =N +N +N +N =3.258kN；活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和,立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取 值。經(jīng)計算得到,活荷載標準值N =40.91.5/2=2.7kN；Q考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N=1.2 N +0.91.4N =1.23.258+ 0.91.42.7=7.312kN；G Q不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N=1.2N +1.4N =1.23.258+1.42.7=7.690kN；G Q2、搭設高度為14.75

42、m,標高78.200m的計算每米立桿承受的結構自重標準值,為0.1248kN/mG1N =0.1248+0.0333/1.8014.75=2.25kN；腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板,標準值為0.1kN/m2G2N = 0.121.5/2=0.0825kN；欄桿與擋腳手板自重標準值；采用木腳手板擋板,標準值為0.14kN/mG3N =0.1421.5/2=0.21kN；吊掛的安全設施荷載,包括安全網(wǎng):0.010kN/m2G4N =0.011.514.75=0.221kN；經(jīng)計算得到,靜荷載標準值21 / 40.G G1 G2 G3 G4N =N +N +N +N =2.764kN；活荷載

43、為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和,立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取 值。經(jīng)計算得到,活荷載標準值N =40.91.5/2=2.7kN；Q考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N=1.2 N +0.91.4N =1.22.764+ 0.91.42.7=6.719kN；G Q不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N=1.2N +1.4N =1.22.764+1.42.7=7.10kN；G Q六立桿的穩(wěn)定性計算1、搭設高度為17.7m,標高48.700m的計算：風荷載標準值按照以下公式計算W = k z s 00其中 - 基本風壓,按照建筑結構荷載規(guī)范的規(guī)定采0用 ： =0.35kN/m2； -

44、風荷載高度變化系數(shù),按照建筑結構荷載規(guī)范的規(guī)定采zz用 ： = 1.77； - 風荷載體型系數(shù)：取值為1；s經(jīng)計算得到,風荷載標準值為:W =0.351.771=0.62kN/m2 ；kW風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 M 為:M =0.91.4W L h2/10=0.91.40.621.51.82/10=0.380kN m；w k a考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式22 / 40.=N/ + MW/W f立桿的軸心壓力設計值：N=7.312kN；不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式=N/ f立桿的軸心壓力設計值：N=N= 7.690kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.603 cm；計算長度

45、附加系數(shù)參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范表 得： k=1.155 ；計算長度系數(shù)參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范表得： =1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 =kuh 確定：l0 =3.118 m；長細比: L0/i=197 ；o軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l /i 的結果查表得到 ：= 0.186立桿凈截面面積： A=4.24 cm2；立桿凈截面模量 ：W=4.49cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205N/mm2；考慮風荷載時=7312/+366000/4490=174.23N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算=174.23N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f=205N/

46、mm2,滿足要 求！不考慮風荷載時=7690/=97.51N/mm2；23 / 40.立桿穩(wěn)定性計算=97.51N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f=205N/mm2,滿足要 求！腳手架立桿荷載計算2、搭設高度為14.75m,標高78.200m的計算：風荷載標準值按照以下公式計算k z s 0W = 其中0 - 基本風壓,按照建筑結構荷載規(guī)范的規(guī)定采 用 ： 0 =0.35kN/m2；z - 風荷載高度變化系數(shù),按照建筑結構荷載規(guī)范的規(guī)定采z用 ： = 2.00；s - 風荷載體型系數(shù)：取值為1；經(jīng)計算得到,風荷載標準值為:kW =0.352.001=0.70kN/m2；風荷載設計值產(chǎn)生的立

47、桿段彎矩 MW為:w k aM =0.91.4W L h2/10=0.91.40.701.51.82/10=0.429kN m；考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式W=N/ + M /W f立桿的軸心壓力設計值：N=6.719kN；不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式=N/ f立桿的軸心壓力設計值：N=N=7.10kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.603 cm；24 / 40.計算長度附加系數(shù)參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范表 得： k=1.155 ；計算長度系數(shù)參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范表得： =1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 =kuh 確定：l0 =3.118

48、m；長細比: L0/i=197 ；o軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l /i 的結果查表得到 ：= 0.186立桿凈截面面積： A=4.24 cm2；立桿凈截面模量 ：W=4.49cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205N/mm2；考慮風荷載時=6719/+429000/4490=180.74N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算=180.74N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f=205N/mm2,滿足要 求！不考慮風荷載時=7100/=90.03N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算=90.03N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f=205N/mm2,滿足要 求！七連墻件的穩(wěn)定性計算連墻件的軸向力設計值應按

49、照下式計算：Nl =Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z2.00,s1,00.35,25 / 40.Wk = z s 0 =2.0010.35=0.70kN/m2；w每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 A =2.95*3=8.85 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范規(guī)定連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力, N0 = 3.000kN；風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值,按照下式計算：lw k wN =1.4W A =8.673kN；連墻件的軸向力設計值 Nl =Nlw + N0 = 11.673kN8KN,故采用雙扣件,滿足抗滑移。 連墻件承載力設計值按下

50、式計算：fN =A f其中 - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)；由長細比 l/i=300/16.03=18.71的結果查表得到=0.948,l為內排架距離墻的長度； A=4.24cm2；f=205N/mm2；f連墻件軸向承載力設計值為 N =0.948424205=82.40kN；lN =11.673KN82.40KN,連墻件的設計計算滿足要求。(八) 懸挑腳手架驗算1.懸挑腳手架型鋼懸挑梁計算1-1 計算簡圖及公式( 1 ) 荷載示意圖集中荷載F值見腳手架計算內容( 2 ) 在集中荷載F作用下,計算簡圖及公式 壓力：RA = FRB =-qF/l26 / 40. 剪力：VC =-FVB =qF/l=

51、-RB 彎矩：Mmax=MA =-Fq 撓度：WC =Fq2l/3EI(3)在均布荷載作用下,計算簡圖及公式 反力：RA = ql/2*2RB =ql/22 剪力：VA左=-qaVA右=-RA-qaV =-RB 彎矩：MA =-1/2qa2若La,當x=1/22時,Mmax=1/8ql2 2 撓度：WC =qal3/24EI1-2懸挑鋼梁計算( 1 ) 懸挑鋼梁材料：本工程全部采用I18型鋼。截面特征：尺寸mmh b180 94理論重量kg/m24.143截面面積mm230.756Wx185Ix1660型號I18Ix7.36長度：按規(guī)范規(guī)定,固定段長度不應小于懸挑段長度的1.25倍。具體為：剪

52、力墻處 ：1+1.25*1200+100+150+200=3275 取3300式中1200為外立桿距外墻長度,200為錨固端外伸長度,100為外墻距支點長度,150為27 / 40.外立桿外的外伸長度。陽臺處 ：1+1.25*1600+1200+100+150+200=6875 取6900式中1600為陽臺寬度,其余同上。2驗算陽臺處 I18梁 計算簡圖： 考慮風荷載時荷載：q=0.2414KN/m*1.2=0.290KN/m1 2 WF =F =7.312KN,M =0.189KNm1 2不考慮風荷載時,F =F =7.690KN 計算3-1強度計算：在F1作用下,MA =-Fa=-7.69

53、0*2.8=-21.532KNm2 A在F 作用下,M =-7.690*1.9=-14.611KNm在q作用下,MA =-1/2qa2 =-0.290*2.82/2=-1.137KNmMmax=-=-37.28KNmMmax/Wx=37.28*106/185*103 =201.51N/mm23-2計算A、 B點支座反力：AA點反力R :在F1作用下：RA =F=*7.690=13.49KN在F2作用下：RA =1+1.9/3.712*7.690=11.63KN在q作用下：RA =ql/22 =0.290*3.712/2=1.657KN RA =13.49+11.63+1.657=26.777K

54、NBB點反力R :28 / 40.在F1作用下：RB =-a/lF=-2.8/3.712*7.690=-5.80KN在F2作用下：RB =-1.9/3.712*7.690=-3.94KN在q作用下：RB =ql/22 =0.290*3.712/2=0.033KNR =-5.80-3.94+0.033=-9.707KNB3-3驗算B點懸挑梁錨固端20U型鋼筋螺栓強度采用雙螺栓,即為4根螺栓,螺栓面積A=4*102 =1256mm2抗拉承載力F=50*804.2*0.85=53.38KN9.707KN式中：0.85為折減系數(shù)3-4整體穩(wěn)定性驗算b公式：Mx/ Wx5b = b4320/yAh/WX

55、 1+2 +nb235/fyb式中, -梁整體穩(wěn)定性的等效彎矩系數(shù),集中荷載作用在上翼緣,取1.09；y =L1/ig=280/2.12=132.1A-梁的毛截面面積,取3076mm2h、t1-梁截面全高和受壓翼緣厚度,分別取180和10.7bn -截面不對稱影響系數(shù),取0將以上各數(shù)代入公式,得 =0.929b37.28*106/0.929*185*103 =193.25N/mm2 210N/mm2(3)驗算剪力墻處I18梁 計算簡圖 荷載：取F1=F2=7.690KNq=0.290KN/m29 / 40. 計算：-1強度計算在F1作用下,MA=-Fa=7.690*1.3=-9.997KNm在

56、F2作用下,MA=-0.4*7.690=-3.076KNm在q作用下,MA=-1/2qa2 =-0.290*1.32/2=-0.245KNmA=-9.997-3.076-0.245=-13.318KNmM/Wx=13.318*106/185*103 =71.99N/mm2-2驗算A、 B點支座反力：A點反力RA在F1作用下,RA =*7.690=13.892KN在F2作用下,RA =1+0.4/1.612*7.69=9.60KN在q作用下,RA =0.290*1.612/21+1.3/1.6122 =0.56KNRA=13.892+9.60+0.56=24.052KNB點反力RB在F1作用下,

57、RB =-1.3/1.612*7.690=-6.198KN在F1作用下,RB =-0.4/1.642*7.690=-1.873KN在q作用下,RB =0.290*1.612/2*1-1.3/1.612=0.009KNRB=-6.198-1.873+0.009=-8.062KN-3驗算B點懸挑梁錨固端16U型鋼筋螺栓強度規(guī)范要求U型螺栓直徑不宜小于16mm,取16mm,支座反力8.062KN10.56KN。故可認 為滿足要求,不再做驗算-4整體穩(wěn)定性驗算20 / 40.13.318*106/0.820*185*103 =87.79N/mm2 205N/mm24驗算陽角處I18梁 計算簡圖： 考慮

58、風荷載時荷載：q=0.2414KN/m*1.2=0.290KN/m1 2 WF =F =7.312KN,M =0.189KNm1 2不考慮風荷載時,F =F =7.690KN 計算3-1強度計算：在F1作用下,MA =-Fa=-7.69*1.7=-13.073KNm2 A在F 作用下,M =-7.690*0.424=-3.26KNm在q作用下,MA =-1/2qa2 =-0.290*1.72/2=-0.42KNmMmax=-=-16.753KNmMmax/Wx=16.753*106/185*103 =90.56N/mm23-2計算A、 B點支座反力：AA點反力R :在F1作用下：RA =F=*

59、7.69=13.67KN在F2作用下：RA =1+0.424/2.185*7.69=1.165KN在q作用下：RA =ql/22 =0.290*2.185/2=0.10KN RA =13.67+1.165+0.1=14.935KNBB點反力R :在F1作用下：RB =-a/lF=-1.7/2.185*7.69=-5.983KN在F2作用下：RB =-0.424/2.185*7.8534=-1.49KN31 / 40.在q作用下：RB =ql/22 =0.290*2.185/2=6.43KNR =-5.983-1.49+6.43=-1.043KNB3-3驗算B點懸挑梁錨固端20U型鋼筋螺栓強度采

60、用雙螺栓,即為4根螺栓,螺栓面積A=4*102 =1256mm2抗拉承載力F=50*1256*0.85=53.38KN1.043KN式中：0.85為折減系數(shù)3-4整體穩(wěn)定性驗算b公式：Mx/ Wx5b = b4320/yAh/WX 1+2 +nb235/fyb式中, -梁整體穩(wěn)定性的等效彎矩系數(shù),集中荷載作用在上翼緣,取1.09；y =L1/ig=280/2.12=132.1A-梁的毛截面面積,取3076mm2h、t1-梁截面全高和受壓翼緣厚度,分別取180和10.7bn -截面不對稱影響系數(shù),取0將以上各數(shù)代入公式,得 =0.929b16.753*106/0.929*185*103 =97.