礦井通風阻力測定報告

1、耒陽市馬康煤業(yè)公司炭山煤礦礦井通風阻力測定報告月3年2018會審表編制審核編制時間2018年3月6日姓名職 務會審意見簽名會審時間胡召祥礦 長候井德總工程師胡秋元安全副礦長劉愛明生產副礦長鐘金良機電副礦長尹小平通風副總劉仁仕測量技術員劉臘寶米掘技術員劉顯智地質技術員熊俊機電技術員劉世云探水隊長為了確保礦井安全生產，保證礦井通風正常，根據煤礦安全規(guī)28日礦井通風系統(tǒng)風阻進行一次測定。年我礦于20174月程規(guī)定，一、組織領導小組組長：胡召祥副組長：王德華成員：尹小平（通風技術員）、劉愛明（生產副礦長）、曹國金（安全 副礦長）、劉仁仕（采煤技術員）、雷群松（地質技術員）、歐學明（機 電技術員）、候井

2、德（掘進技術員）1、概述礦井通風系統(tǒng)現狀生產布置及風量分配情況：主（副）斜井一運輸石門一運輸巷一采煤工作面一回風巷一回風一回 風斜井一引風道一地面。2、通風阻力實際測定、計算及分析2.1、通風阻力測定的目的礦井通風阻力測定是礦井通風技術管理的一項重要內容，其主要目的在于（1）了解礦井通風系統(tǒng)的阻力分布情況；（2）為生產礦井通風系統(tǒng)優(yōu)化和合理配風提供基礎資料和參數;（3）為礦井井下災害防治和風流調節(jié)提供必要的基礎資料；（4）為保證礦井的正常生產和增產提效提供依據；（5）為礦井通風能力核定提供基礎參數。2.2、通風阻力測定的技術依據及方法. .2.2.1、測定的技術依據煤礦安全質量標準化標準及考核

3、評級辦法 礦井通風阻力測定方法MT/T 440-1995MT/T440-1995煤礦安全規(guī)程第119條規(guī)定：“新井投產前必須進行次通風 阻力測定，以后每年至少次，礦井轉入新水平生產或改變一翼通風系 統(tǒng)后，必須重新進行礦井通風阻力測定。2.2.2、測定方法本次測定采用氣壓計基點測定法?；c法是將一 臺氣壓計放在井上或井下某基點處，每隔一定時間測取氣壓讀數并記 錄測定時間以監(jiān)測地面大氣壓力的變化，進而對井下測定的氣壓數據 進行校正；另一臺氣壓計沿事先選好的路線逐點測定氣壓值并記錄測 定時間。采用基點法測定時兩測點間的通風阻力計算公式為：）+ Z1-Z2 g，（1）式中：1、2分段阻力，Pa； P1

4、, P2，Pa；分段巷道起點和末點基點絕對靜壓，Pa；P1，P2的空氣密度，Kg/m3；VI，V2的風速m/s；g重力加速度m/s2；Z1，Z2的標高，m。式中：一一空氣密度，Kg/m3；干球溫度，C；一、概況參照湖南省煤炭工業(yè)局關于2011年度礦井瓦斯等級鑒定結果的批 復（湘煤行201221號）文件，根據礦山儲量年報和周邊煤礦 的瓦斯情況，確定該礦為瓦斯礦井，設計采用礦井相對CH涌御/t。涌出量為19.2m9.6m出量為/t，相對CO2根據2010年湖南省煤安檢驗檢測中心檢驗報告，檢驗結果是該礦井可采煤層無煤塵爆炸性， 礦井可采煤層屬不易自燃煤層。人。60礦井無地溫異?，F象；礦井最大班下井人

5、數為二、礦井通風1、礦井通風方式和通風方法礦井通風方式為分區(qū)式，通風方法為機械抽出式2、風井數目、位置及服務時間風井為2個，分別有西風井和東風井。西風井（原大坪煤礦主井）井口坐標：X = 2904638，Y = 38403323, Z=+149，井筒方位角126，坡度為28,長度208.5m，落底標高為 +50m。服務時間為6年。東風井（原峒探井風井）井口坐標：X=2904832，Y=38404033，Z=+145.2, 井筒方位角20，坡度為28，長度219m，落底標高為+42m。服務 時間為6年。3、掘進通風和硐室通風礦井生產時，設計安排有三個掘進工作面，采用局部通風機壓入式通 風；井下設

6、有中央變電站、中央水泵房、采區(qū)絞車房等硐室，其中中 央變電站、中央水泵房回風串入生產采區(qū)；采區(qū)絞車房、機車充電室 采用獨立配風。三、礦井風量計算礦井風量根據煤礦安全規(guī)程要求和礦井生產實際情況，按井下同 時工作的最多人數和按采煤、掘進、硐室等用風點實際需風量進行分 別計算，取其最大值。1、按井下同時工作的最多人數計算3/s） X1.25/60=5.0（mQ=4NK/60=4 X 603/s；礦井總供風量，Qm式中：/min；每人每分鐘供風標準，m 4N井下同時工作最多人數，人；K礦井通風系數，取1.25；2、按采煤、掘進、硐室等用風點實際需風量計算、采煤工作面需風量計算設計按相對瓦斯涌出量、相對

7、二氧化碳涌出量、工作面溫度、工作面 炸藥消耗量和采煤工作面人數等分別計算，取其中最大值，并用風速 進行驗算。、按瓦斯相對涌出量計算采煤工作面需風量Q=qXTXKcX 100/(24 X60X 60)即4采=9.6X273X1.5X 100/(24 X60X 60)/s) m =4.56 ( /t;9.6m,取式中：q礦井相對瓦斯涌出量CJ單個工作面日產量，取273噸；Kc涌出不均衡風量備用系數，取1.5。、按二氧化碳相對涌出量計算采煤工作面需風量Q=qXTXKcX 100/(24 X60X 60)=19.2X273X1.5X 100/2.0/(24 X60X 60)CO2采/s) (m =4.

8、55/t;19.2m礦井相對二氧化碳涌出量，取式中：qCJ單個工作面日產量，取273噸;Kc涌出不均衡風量備用系數，取Kc涌出不均衡風量備用系數，取1.5。、按工作面溫度計算/s) 1.0=4.2 (mX采二Vc ScKi =1.04.2XQ 式中：Vc回采工 3作面適宜風速；取1.0m/s;Sc回采工作面平均有效斷面積；Sc=4.2mKi工作面長度系數，V50m取0.8, 5080m取0.9,280120m 取 1.0；、按炸藥消耗量計算/s) (: XX采 Q=25A=251060=3.75m3/min kg； kg炸藥爆破后，需供給的風量，m每式中：25A3采面一次使用最大炸藥量，取A=

9、10kg。、按工作面人數計算3/s) -4-60=1.3 (mQ=4N：60=4X20 采式中：N回采面同時工作人數，取20人。、按風速進行驗算+50m水平與 0m水平工作面所需風量相通過以上計算可知， 334.6m/s/s差不大，其最大值為4.56m，取Q為采按風速驗算如下：60X0.25SVQV60X4S/min采33=4.2 m/s=252mQ 采4.2 XW4X60X60X0.254.2WQ 采1008W63W276 2滿足風速要求，全礦井通過以上驗算，工作面風量Q取 34.6m/，采3個工作面生產，故SQ=9.2m/s。采、掘進工作面需風量計算設計按絕對瓦斯涌出量、局部通風機實際吸風

10、量、炸藥消耗量、工作面人數等分別計算，取其中最大值，并用風速驗算。、按瓦斯絕對涌出量計算因礦井無掘進工作面瓦斯涌出量參數，根據同類礦井瓦斯涌出量規(guī)律，掘進工作面絕對瓦斯涌出量按全礦20%選取。Q= qXTXKcX100/(24X60X60)即4掘=9.6X20%X273X1.5X 100/(24 X60X 60)3/s) =0.91 (m3/s；式中：Q單個掘進工作面實際需要風量，m 掘q掘進工作面絕對瓦斯涌出量；掘Kj掘進工作面涌出不均衡風量備用系數，取1.5。、按局部通風機吸風量計算A、半煤巖巷掘進工作面Q=Q+15S 扇掘=180+15X6.24/s。/min=4.6m =273.6m/

11、min； m式中：Q一單個掘進工作面需要風 量，掘Q一局部通風機實際吸風量，半煤巖巷局部通風機型號為YBT扇 min； 11，取Q =180m一扇2。6.24m S掘進工作面斷面積，B、 巖巷掘進工作面Q=Q+9SQ=Q+9S=180+9X6.5533/s) )/min=4.0 (=239mm3/min； 一單個掘進工作面需要風量，m式 中：Q掘Q 局部通風機實際吸風量，局部通風機型號為YBT11,扇 /min；扇取 Q =180m3。一掘進工作面斷面積，6.55mS、按炸藥使用量計算 2A、巖巷掘進工作面Q=25XA=25X8：60 掘/s) =3.33 (m/minkgm； 式中：25一每

12、kg炸藥爆破后，需供給的風量，A掘進工作面一次使用最大炸藥量，取A=8kg。B、半煤巖巷掘進工作面Q=25XA=25X6：60 掘3/s)m (=2.50/minkg； kg 炸藥爆破后，需 供給的風量，m每式中：25A掘進工作面一次使用最大炸藥量，取A=6kg。、按工作面人數計算3/s) (m :Q=4N：60=4X860=0.53掘式中：N掘進工作面同時工作人數，取8人。s。=4.0m通過上述計算，單個掘進工作面風量取Q掘、按風速進 行驗算A、巖巷掘進工作面V=Q/S =4.0/6.55=0.61 (m/s)掘巖B、半煤巖巷掘進工作面V=Q/S =4.6/6.24=0.74 (m/s)掘半

13、煤根據煤礦安全規(guī)程101條規(guī)定，巖巷掘進工作面最低風速為 0.15m/s,最高風速為4m/s；半煤巖巷掘進工作面最低風速為0.25m/s， 最高風速為4m/s；通過驗算，掘進工作面風速符合規(guī)程要求。 s。全礦設計配備3Q取4.6 m個根據上述計算取最大值，貝掘掘進工 作面，其中3個為半煤巖巷掘進工作面，均設計為獨立配風，3/s。故 SQ=13.8m掘、硐室需風量計算3/so 11Q=1.2m采該礦井為小型煤礦，設有一個機車充電硐室祁/s井 下未配備井下爆破材料庫，Q=1.2m 一區(qū)和12采區(qū)絞車房各配補/s。后Q=3.6m變電所回風串入生產采區(qū)，因此E50水泵房、一50硐前期一 50水泵房、一

14、50變電所、下山絞車房、回風串入生產采區(qū)，設33/s。 /soSQ=1.2m有一個機車充電硐室Q=1.2m硐后硐、其它地點需風量 礦井無其它地點需單獨供風。SQ=0、礦井投產初期(通風容易時期)總需風量它Q=(SQ+SQ+SQ+SQ)XK 其它采容易掘硐/s) 1.2=32(m(9.2+13.8+3.6+0)X =3/s； Q式中：E礦井需要的總風量，m3/s；礦井各回采工作面所需風量之和，QEm 采.3/s；礦井各掘進工作面所需風量之和，m EQ掘3/s；礦井各獨立通風硐室所需風量之和，mSQfl3/s； mSQ礦井除采掘硐室外其它需風量之和，其它K礦井通風系數，取1.2。 /s。32 m通

15、過上述計算，礦井投產初期礦井總進風量為、礦井末 3期(通風困難時期)總需風量礦井通風困難時期設計采煤工作面2個，掘進工作面4個，只有s。 一個機車充電硐室Q=1.2m硐Q=(SQ+SQ+SQ+SQ)XK其它容易硐采掘3/s) 1.2=34.5(m)X = (9.2+18.4+1.2+03/s；礦井需要的總風量，m式中：SQ/s；礦井各回采工作面所需風量之和，m SQ采3/s； m SQ礦井各掘進工作面所需風量之和，掘3/s；礦井各獨立通風硐室所需風量之和，SQm祁/s； Q礦 井除采掘硐室外其它需風量之和，mS其它K礦井通風系數，取1.2。 /s。通過上述計算，礦井后期礦井總進風量為34.6m

16、 3二、礦井風量分配礦井投產初期為礦井通風容易時期，兩采三掘，即1172工作面/s32.0m，其中主井進風和1271工作面采煤時期，礦井總進風量為 3/s32.0m，20.0m，副井進風量為/s12.0m。礦井總回風巷量/s量為 333/s。東風井回風巷量19.5m其中西風井回風巷量/s，12.5m具體用 33風3/s，11.0m3個掘進工作面共配風地點為2個回采工作面配風/s。個機電硐室配風4.5m16.5m /s, 3礦井通風最困難時期，兩采四掘即1178工作面和1277工作面采柵/s，副，其中主井進風量為22.0m煤 時期，礦井總進風量為34.5m/s3/s，34.5m12.5m其中西風

17、井回風巷 /s。礦井總回風巷量井進風量為/s。具體用風地點為2，東風井回 風巷量16.5m量18.0m個回采工/s/s，34個掘進工作面共配風 22.0m11.0m作面配風個機電硐室/s，s。配風1.5m風量分配見礦 井通風系統(tǒng)圖 C121817101、C121817102。三、礦井風壓與等積孔1、礦井負壓計算S/aXLXPXQh=3 2Pa井巷的風壓，式中：h。/m a井巷的摩擦阻力系 42數，NS m L 巷道長度，m P 井巷周長，2m一 一井巷的凈斷面積，S 3/smQ井巷的通過風量，通過計算得出，通風容易時期：s，H=317.3Pa=19.5mQ；容西 3/s,H=219.24Pa；

18、Q=12.5m容東通風困難時期：3/s，H=327.04PaQ=18.0m；困西 3/s,H=319.02Pa；=16.5mQ困東。一43、55計算結果見表一1、52、5等積孔2、風井等積孔：1/2A=1.19Q/h2 ； 式中：A風井等積孔，m3 /s礦井總進風量，m；QPa。 h礦井通風阻力，1/2 XA=1.1919.5/317.3 西容2) =1.3(m 1/212.5/219.24A=1.19X 東容2)=1.0(m1/2 X 18.0/327.04A=1.19 西困2)=1.18(m1/216.5/319.02=1.19XA 東困2)二1.09(m為中等該井初南、北風井通風容易時期

19、通風難易程度均為 中等，阻力礦井。全礦井等積孔：QQ)19(?.1 A二東西總hQQh?東西西東QQ?東西 2;A礦井等積孔，m式中：s； m總進風量，Q h通風阻力，Pa。).55?12.19?(19.1 入二總容 24?219.3?12.519.5?3175?12.19.52) 二2.28(mi.i9?(18.0?16.5) A二困 02.5?319.04?16.18.0?3275.0?1618.2)二2.28(m該井總通風容易時期和困難時期的通風難易程度均為容易，為小阻力礦井。礦井初期西風井通風阻力計算表表51序 號巷道名稱支護阻力系數(a )巷道長(L)度周界(P)風量(Q)凈斷面 積

20、(S)風阻方式N S/m24(m)(m)(m/S)3(m)2(Pa)1副井錨噴0.0074941020740.332-50井底車場錨噴0.0068010.5207.44.983-50主運輸大巷錨噴0.007689.8206.76.204-50運輸石門錨噴0.0071721032735.945-50西翼運輸大巷錨噴0.0076309.819.56.754.64611采區(qū)下部車場錨噴0.0064010.5187.42.01711采區(qū)軌道上山下段錨噴0.0071079.68186.558.36811采區(qū)上車場錨噴0.006409.68116.551.009工作面運輸巷金屬支架0.01834210.0

21、75.56.247.7210工作面金屬支架0.0451003.25.51.9261.5411工作面回風巷金屬支架0.01848010.075.56.2410.831211回風石門采區(qū)+43錨噴0.007209.24116.550.5613西翼總回風巷(前段)+50錨噴0.007329.24186.552.3914西翼總回風巷(后段)+50錨噴0.0071249.2419.56.5510.8515西風井錨噴0.007208.59.2419.56.5518.2516風硐砼砌0.008305.1419.53.5710.3117小計275.911815%局阻按41.3919合計317.30礦井初期東風

22、井通風阻力計算表表52序 號巷道名稱支護阻力系數(a )巷道長度(L)周界(P)風量(Q)凈斷面 積(S)風阻方式N S/m24(m)(m)(m/S)3(m)2(Pa)1副井錨噴0.0074941020740.332-50井底車場錨噴0.0068010.5207.44.983-50主運輸大巷錨噴0.007689.8206.76.204-50運輸石門錨噴0.0071721032735.945-50東翼運輸大巷錨噴0.0072889.812.56.710.26612采區(qū)下部車場錨噴0.0064010.577.40.30712采區(qū)軌道上山下段錨噴0.0071079.6876.551.26812采區(qū)上

23、車場錨噴0.006629.685.56.550.399工作面運輸巷金屬支架0.01835810.075.56.248.0810工作面金屬支架0.0451003.55.52.151.4511工作面回風巷金屬支架0.01835610.075.56.248.0312回風石門采區(qū)12+43錨噴0.007209.245.56.550.1413東翼總回風巷(前段)+43錨噴0.007859.245.56.550.5914東翼總回風巷(中段)+43錨噴0.007989.24116.552.7315東翼總回風巷(后段)+43錨噴0.0072189.2412.56.557.8416東風井錨噴0.0072199.

24、2412.56.557.8817風硐砼砌0.008305.1412.53.574.2418小計190.6419局阻按15%28.6020合計219.24礦井后期西風井通風阻力計算表表53序 號巷道名稱支護阻力系數(a )巷道長度(L)周界(P)風量(Q)凈斷面 積(S)風阻方式SN /m24)(m(m)(m/S)3(m)2(Pa)1副井錨噴0.0074941022748.802-50井底車場錨噴0.0068010.5227.46.023主運輸大巷-50錨噴0.007689.8226.77.514-50運輸石門錨噴0.0071721032735.945-50西翼運輸大巷錨噴0.0074269.8

25、186.731.48611采區(qū)上部車場錨噴0.0064010.516.57.41.69711采區(qū)軌道下山(上段)錨噴0.0071079.6816.56.557.02811采區(qū)軌道下山(下段)錨噴0.0071079.68116.553.12911采區(qū)軌道下山下部車場錨噴0.006409.68116.551.0010工作面運輸巷金屬支架0.01850410.075.56.2411.3711工作面金屬支架0.0451003.25.51.9261.5412工作面回風巷金屬支架0.01845010.075.56.2410.1613回風石門11采區(qū)-100錨噴0.007359.24116.550.9714采區(qū)回風下山上段11錨噴0.0071009.2416.56.556.2715總回風巷采區(qū)11-50錨噴0.007409.24186.552.981611采區(qū)回風上山錨噴0.0072009.24186.5514.9117西翼總回風巷+50錨噴0.0071249.24186.559.2518西風井