送電線路基礎(chǔ)設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)定SDGJ684

1、水利電力部電力規(guī)劃設(shè)計(jì)院關(guān)于頒發(fā)送電線路基礎(chǔ)設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)定SDGJ62-84（試行）的通知（84）水電電規(guī)送字第 032號(hào)送電線路基礎(chǔ)設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)定SDGJ62-84為水利電力部電力規(guī)劃設(shè)計(jì)院院頒標(biāo)準(zhǔn)，并作為部頒規(guī)程SDJ3-79的補(bǔ)充和具體化?，F(xiàn)批準(zhǔn)頒發(fā)試行。本規(guī)定由東北電力設(shè)計(jì)院協(xié)助我院負(fù)責(zé)管理工作，在試行過(guò) 程中，如發(fā)現(xiàn)需要修改和補(bǔ)充之處，請(qǐng)將意見及有關(guān)資料寄我院并抄送東北電力設(shè)計(jì)院，以便今后修訂時(shí) 參考。一九八四年八月十日附加說(shuō)明本規(guī)定是在電力規(guī)劃設(shè)計(jì)院的組織下，委托東北電力設(shè)計(jì)院主編，并由西北、西南、河南電力設(shè)計(jì)院和武 漢供電局（設(shè)計(jì)室）等單位組成編寫組。第一章至第五章由東北電力設(shè)計(jì)院起

2、稿，第六章至第九章分別由西 北電力設(shè)計(jì)院、武漢供電局（設(shè)計(jì)室）、西南電力設(shè)計(jì)院和河南電力設(shè)計(jì)院起稿。在各章編制過(guò)程中，華東、 中南、華北、江蘇電力設(shè)計(jì)院均參加了討論。武漢水利電力學(xué)院土力學(xué)教研室參加了附錄F的編寫并參加了各章的討論。電力規(guī)劃設(shè)計(jì)院一九八四年八月主要符號(hào)K1-與土抗力有關(guān)的基礎(chǔ)上拔穩(wěn)定的設(shè)計(jì)安全系數(shù)；K2-與基礎(chǔ)重力有關(guān)的基礎(chǔ)上拔穩(wěn)定的設(shè)計(jì)安全系數(shù)；K3-基礎(chǔ)傾覆穩(wěn)定的設(shè)計(jì)安全系數(shù)；K4-普通鋼筋混凝土基礎(chǔ)的強(qiáng)度設(shè)計(jì)安全系數(shù)；K5-按抗拉強(qiáng)度計(jì)算混凝土構(gòu)件的設(shè)計(jì)安全系數(shù)；T-作用于基礎(chǔ)頂面上的設(shè)計(jì)上拔力；Na-作用于基礎(chǔ)頂面上的設(shè)計(jì)下壓力；H-作用于基礎(chǔ)頂面上的設(shè)計(jì)水平力；ht-

3、基礎(chǔ)的上拔深度；hc-基礎(chǔ)的上拔臨界深度； h-基礎(chǔ)埋深;D-基礎(chǔ)底板的計(jì)算直徑或巖石錨孔直徑;B-正方形基礎(chǔ)底板的邊長(zhǎng)；Qf-基礎(chǔ)自重力；丫力土的計(jì)算容重；C-土的凝聚力；-土的內(nèi)摩阻角；A回填上的計(jì)算上拔角；3-回填上的計(jì)算等代內(nèi)摩阻角；R-修正后地基土的容許承載應(yīng)力；Rs-允許地基內(nèi)出現(xiàn)局部塑性變形的容許承載應(yīng)力；R-地基土的基本容許承載應(yīng)力；Ru-爆擴(kuò)樁大端處上拔土的極限承載應(yīng)力；Rd-爆擴(kuò)樁等效下壓容許承載應(yīng)力；。沙鉆孔（灌注）樁基礎(chǔ)受壓時(shí)，樁身與周圍土的極限摩阻力;T女鋼筋與砂漿或細(xì)石混凝土的計(jì)算極限粘結(jié)強(qiáng)度；T持砂漿或細(xì)石混凝土與巖石的計(jì)算極限粘結(jié)強(qiáng)度；-巖石等代極限剪切強(qiáng)度；G

4、0-基礎(chǔ)底板正上方土的重力；M-作用于基礎(chǔ)底板底面上的彎矩；A-基礎(chǔ)底面面積；S0-作用于傾覆類基礎(chǔ)上部的水平力；b0-傾覆類基礎(chǔ)側(cè)面的寬度或直徑。1總則本規(guī)定以現(xiàn)行架空送電線路設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)程SDJ3-79（以下簡(jiǎn)稱SDJ3-79）為依據(jù)進(jìn)行編制。適用于新建35330KV架空送電線路基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)。桿塔基礎(chǔ)的型式，應(yīng)根據(jù)線路的地形、施工條件、地質(zhì)特點(diǎn)和桿塔形式，并根據(jù)節(jié)約混凝土量，降低 造價(jià)的原則綜合考慮確定?；A(chǔ)的基本型式，一般采用如下幾種：裝配式基礎(chǔ)這種基型包括用單個(gè)或多個(gè)部件拼裝而成的預(yù)制鋼筋混凝土基礎(chǔ)、金屬基礎(chǔ)和混合結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)。在鐵塔線路上適用于缺少砂、石、水的地區(qū)，或在嚴(yán)冬現(xiàn)場(chǎng)澆制基礎(chǔ)有困難

5、的地區(qū)，一般用于地下水較深的塔位?；炷梁推胀ㄤ摻罨炷翝仓苹A(chǔ)選用這種基型時(shí)，一般在現(xiàn)場(chǎng)附近應(yīng)具有砂、石、水的施工條件，并可根據(jù)節(jié)約混凝土用量，降低造價(jià)的 原則合理選定混凝土或普通鋼筋混凝土基礎(chǔ)。掏挖基礎(chǔ)這種基型系將基柱的鋼筋骨架和混凝土直接澆入人工掏挖成型的土胎內(nèi)，宜用于掏挖和澆灌時(shí)無(wú)水滲入基坑的粘性土中，它能充分發(fā)揮原狀土的承載性能。但在施工時(shí)必須采取可靠的人身安全和保證質(zhì)量的措施。機(jī)擴(kuò)樁基礎(chǔ)這種基型系將基柱的鋼筋骨架和混凝土直接澆人機(jī)擴(kuò)成型的土胎內(nèi)，其特點(diǎn)和施工要求與掏挖基型類似。爆擴(kuò)樁基礎(chǔ)這種基型系將基柱的鋼筋骨架和混凝直接澆入爆擴(kuò)成型的土胎內(nèi)宜用于可以爆擴(kuò)成型的硬塑和可塑狀態(tài)的 粘

6、性土中，在中密的、密實(shí)的砂土以及碎石土中也可采用。巖石錨樁基礎(chǔ)這種基型系將錨筋和砂漿或混凝直接澆入巖孔內(nèi)。宜用于山區(qū)覆蓋土層較淺的塔位。鉆孔（灌注）樁基礎(chǔ)這種基型系將的鋼筋骨架和混凝直接澆入鉆成或沖擊成型的深孔內(nèi)。它是一種深基礎(chǔ)的形式，如桿塔位于 跨河地段的淤泥、流砂等軟弱地基而且在技術(shù)經(jīng)濟(jì)上使用淺基礎(chǔ)不合理時(shí)，可考慮使用。聯(lián)合基礎(chǔ)這種基型系將四個(gè)塔腳的基柱用一個(gè)底板聯(lián)成整體，為了增加底板的剛度一般在底板上澆以橫梁與基柱聯(lián)成整體。當(dāng)荷載大，地基差，用其它基型在技術(shù)上有困難時(shí)，方可采用。本規(guī)定第2章至第5章的設(shè)計(jì)規(guī)定主要適用于1.3.11.3.4和1.3.8的基型，1.3.51.3.7的基型在第

7、7章至第9章未作規(guī)定的，仍按照第 2章至第5章的規(guī)定。無(wú)論基礎(chǔ)承受上拔、下壓或傾覆荷載，當(dāng)?shù)刭|(zhì)條件合適時(shí)應(yīng)盡量采用原狀土承載力的基型，以達(dá)到提 高承載力，減小變形?；A(chǔ)設(shè)計(jì)必須保證地基的穩(wěn)定性和結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度。對(duì)處于弱地基的轉(zhuǎn)角、終端桿塔的基礎(chǔ)應(yīng)進(jìn)行地基的 變形驗(yàn)算，并使地基變形控制在使用的容許范圍內(nèi)?；A(chǔ)的設(shè)計(jì)荷載取用桿塔傳至基礎(chǔ)的靜態(tài)作用力，除高度在50m以上的桿塔，在基礎(chǔ)作用力中應(yīng)遵照SDJ3-79考慮陣風(fēng)動(dòng)力影響外，其它情況以及在安裝和斷線情況下的沖擊影響均不必考慮。對(duì)原狀土承受上拔的掏挖基礎(chǔ)、機(jī)擴(kuò)樁基礎(chǔ)和爆擴(kuò)樁基礎(chǔ)，計(jì)算上拔穩(wěn)定時(shí)上拔深度應(yīng)扣除表層非原狀土層的厚度。當(dāng)?shù)孛嬗兄餐粱蚋翆訒r(shí)

8、，一般應(yīng)去掉 0.30.5m。在計(jì)算基礎(chǔ)的拔和傾覆穩(wěn)定時(shí)，土的物理力學(xué)指標(biāo)的選取，要考慮送電線路塔位地質(zhì)條件的分散性和 季節(jié)性影響。當(dāng)遇有不同土層時(shí)，可取用分層指標(biāo)的加權(quán)平均值。本規(guī)定有關(guān)土體上拔和傾覆穩(wěn)定計(jì)算，分原狀土和回填土兩種?；靥钔涟匆押粚?shí)考慮，即基坑回填土 夯實(shí)程度已達(dá)到現(xiàn)行施工驗(yàn)收技術(shù)規(guī)范中要求的夯實(shí)標(biāo)準(zhǔn)?；A(chǔ)上拔穩(wěn)定（按土抗力計(jì)算）分別采用與土抗力有關(guān)的設(shè)計(jì)安全系數(shù)K1和與基礎(chǔ)重力有關(guān)的設(shè)計(jì)安全系數(shù)K2 ;傾覆穩(wěn)定采用設(shè)計(jì)安全系數(shù)K3,并不應(yīng)小于表1.1規(guī)定的數(shù)值：表1.1上拔和傾覆穩(wěn)定設(shè)計(jì)安全系數(shù)桿塔類型上拔ffi覆Kik2K3直線型1. 61. 21, 5直線轉(zhuǎn)角型和耐長(zhǎng)型2

9、.01. 31.S轉(zhuǎn)角型 終端型和大跨越型2. 51. 52 . 2計(jì)算基礎(chǔ)傾覆穩(wěn)定和按土重法計(jì)算上拔穩(wěn)定時(shí)，土的計(jì)算容重、計(jì)算上拔角和計(jì)算等代內(nèi)摩阻角，必須根據(jù)勘測(cè)提供的土類和狀態(tài)資料按本規(guī)定2.3.3和4.3查取。12基礎(chǔ)設(shè)計(jì)應(yīng)考慮地下水位季節(jié)性的變化。位于地下水位以下的基礎(chǔ)容重和土容重應(yīng)按其浮容重考慮。一般對(duì)混凝土的浮容重取 12kN/m3、鋼筋混凝土的浮容重取 14kN/m3、土的浮容重取 8kN/m311kN/m3 , 但當(dāng)計(jì)算直線桿塔基礎(chǔ)上拔穩(wěn)定時(shí)，對(duì)塑性指數(shù)大于10的亞粘土和粘土可取天然容重?；A(chǔ)應(yīng)考慮地下水（包括周圍環(huán)境水）和土壤對(duì)基礎(chǔ)材料的腐蝕可能性，必要時(shí)，應(yīng)采取有效的防護(hù)

10、措 施?；A(chǔ)埋深應(yīng)考慮凍脹影響(包括對(duì)基礎(chǔ)的凍裂)，對(duì)凍脹土的基礎(chǔ)最小埋深可按工業(yè)與民用建筑地基 基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范TJ7-74(試行)(以下簡(jiǎn)稱TJ7-74規(guī)范)考慮。在計(jì)算基礎(chǔ)的地基和結(jié)構(gòu)強(qiáng)度時(shí)，應(yīng)按本規(guī)定，本規(guī)定未包括的可結(jié)合送電線路基礎(chǔ)特點(diǎn)，參照有關(guān)規(guī)范進(jìn)行設(shè)計(jì)。地基土的分類、名稱和物理力學(xué)特性，除注明者外均按TJ7-74規(guī)范的標(biāo)準(zhǔn)確定。對(duì)濕陷性黃土、多年凍土、高原季節(jié)性凍土、膨脹土等構(gòu)成的塔基，應(yīng)參照有關(guān)規(guī)范進(jìn)行設(shè)計(jì)。對(duì)飽和砂土和飽和輕亞粘土構(gòu)成的特殊重要的跨河高塔塔基，應(yīng)考慮基土由地震引起液化的可能性， 并采取穩(wěn)定地基土和基礎(chǔ)抗震措施?；A(chǔ)外形尺寸宜符合鋼模板模數(shù)化的要求。2基礎(chǔ)上拔穩(wěn)定

11、計(jì)算適用條件基礎(chǔ)上拔穩(wěn)定計(jì)算，應(yīng)根據(jù)抗拔土體的狀態(tài)分別采用剪切法和土重法。剪切法適用于原狀土體；土重法適用于回填抗拔土體。注：原狀抗拔土體系指處于天然結(jié)構(gòu)狀態(tài)的粘性土和經(jīng)夯實(shí)達(dá)到天然狀態(tài)密實(shí)度的砂類回填土。原狀抗拔土體的基型有機(jī)擴(kuò)型圖2-1(a)和圖2-1(b)和掏挖型圖2-1(c)?；靥羁拱瓮馏w的基型有裝配式的圖2-2(a)、圖2-2(b)和圖2-2(c)、澆制的圖2-2(d)和圖2-2(e)以及拉線盤圖2-2(f)和圖2-2(g)等基型。圖2-1原狀抗拔土體的基型圖2-2回填抗拔土體的基型表2.1臨界深度hc（按剪切法）序 號(hào)土名及狀態(tài)%1碎石、粗中砂（密實(shí)的稍密的）4.0。3 “ 0口2

12、細(xì)、粉砂（密實(shí)的稍密的）3. 0。2. 5Q3堅(jiān)硬可塑3. 5。q_2 . 5，4可塑軟型的粘性土2.5。，-1. 5 訂注：計(jì)算上拔時(shí)的臨界深度 hc,即為土體整體破壞的極限計(jì)算深度。表2.2剪切法計(jì)算上拔穩(wěn)定公式TV 04A|Ch TV 04A|Ch +7tE0fBAEhc+ Da(ftt-M-JVoll/Ki + 喪耳 7c72.la)(2.1 b)公三c為土體飲和狀態(tài)下的瀚聚力N/mD按2. 2.4確定；h為基礎(chǔ)的上拔深度450時(shí)公式2口）和（2.1b 1右側(cè)第1項(xiàng)乘1,2公式X2JG）和（2.16 ）右側(cè)第1項(xiàng)尚應(yīng)根據(jù)H/T乘以系數(shù)孑當(dāng)H/T = 0.150 . 4時(shí)，乘以1,。0.

13、9,口口 當(dāng) H/T=0.47時(shí)，乘以 0.9 0.8,明. E當(dāng)H/T=。. 7L 0時(shí)，乘以0.80.75;公式X2/a）和2.lb對(duì)非松散砂類土適用于h/D41.0；對(duì)粘土適用于3,5剪切法采用剪切法計(jì)算上拔穩(wěn)定時(shí)，按公式（2.1a）和（2.1b）計(jì)算。臨界深度hc按（表2.1）查取原狀抗拔土體的基型，當(dāng)埋入軟塑狀態(tài)的粘性土中且上拔深度ht大于臨界深度hc時(shí)，尚應(yīng)符合公式(2.2)的要求：8。川0.81 二二464.44.24.03.83.S3.43. 23402.812.62.4.九21.6L 44“L21.0；0,30.60,40. 2441,4 1.68。川0.81 二二464.4

14、4.24.03.83.S3.43. 23402.812.62.4.九21.6L 44“L21.0；0,30.60,40. 2441,4 1.61.81! 2-3=曲線2.4,2.33.2%62.63,03,44.8 5.04,66eht/DTk k +k(2.2 )尺寸相同的相鄰基礎(chǔ)，同時(shí)作用設(shè)計(jì)上拔力時(shí)，當(dāng)采用圖2-6所示的計(jì)算簡(jiǎn)圖，并按公式（2.1a）或公式（2.1b）計(jì)算上拔穩(wěn)定時(shí)，公式右側(cè)各項(xiàng)計(jì)算值的總和，在下列情況下應(yīng)乘以系數(shù)C.8 1.01.4 L8 2.Z2.63*43*8 4*0L2 1.62.42.83.23.6圖2-1為2 =打九4/D）曲線之一乘以系數(shù)thL）D+2入h或

15、LD+2入h時(shí)，固t=1.0L=D 和 ht（或 hc） 2.5D寸,列 t=0.7L=D 和 2.5D ht（或 hc） 3.0D寸,列 t=0.65L=D 和 3.0D ht（或 hc） LD（或D+2入ho LD）時(shí)，周可按插入法確定。式中L-相鄰上拔基礎(chǔ)中心距離（m）;-與相鄰抗拔土體剪切面有關(guān)的系數(shù)，當(dāng) ht1.0D寸，可按表2.3查取圖2-5 人2=J%/。）曲線之二表2.3系數(shù)入砂類土的計(jì)算內(nèi)摩阻角也可按土工實(shí)驗(yàn)室或其它野外鑒定方法確定，亦可根據(jù)其密實(shí)度按表2.4確定。粘性土的內(nèi)摩阻角 小和凝聚力c,可用下列方法確定：士工實(shí)驗(yàn)室的飽和不排水剪或相當(dāng)于飽和不排水剪的其它方法；圖2-

16、6相鄰上拔基礎(chǔ)計(jì)算簡(jiǎn)圖表2.4砂類土內(nèi)摩阻角)序號(hào)土名密實(shí)度G牌比巴小者取大值)密 實(shí)中 密稍密1礫砂、粗砂40。352中砂400353 5 -303細(xì)砂、粉砂35-30,3 0。 25.25=200表2.5 一般粘性土凝聚力 c(kN/m2)和內(nèi)摩阻角 小( )序號(hào)塑性指教(If)剪切應(yīng)力天 然 孔 隙 比 絲0. 6。.70.80.91.01, 113C13311030。25C也2328*202?13*2637C必3825“30222 349C力4722c3821,312024511C由54204519*3818312415,613C色5918*511743e1636153013續(xù)表序號(hào)塑

17、性指數(shù)(IQ剪切應(yīng)力天然孔 隙比0.60.70. 80.91. 01. 1?15C62d1655154814411334ir279817C661J58J1351O1243if371031E*919C681 601252if45io938326,表2.6粘性土 C、小值序號(hào)被液性指數(shù)（1Q分類硬塑可塑軟塑1ckN/m3)40503。4。2 03。2由5父 0當(dāng)一般粘性土具有塑性指數(shù)Ip和天然孔隙比e的土工資料時(shí)，可按表 2.5確定。當(dāng)作為初步估計(jì)土體抗拔力時(shí)可采用表2.6的數(shù)值。土重法采用土重法計(jì)算上拔穩(wěn)定時(shí)，臨界深度hc,按表2.7查取。表2.7臨界深度hc（按土重法）序 號(hào)土名及狀態(tài)hc扇形

18、底板方形底板1砂類土（精密的密實(shí)的）2. 5。3.0B2枯性土C堅(jiān)硬的硬型的）2. 0。2.密3料生土（可塑的）1. +D2. 0E4粘性土（軟塑的）1.2D1,55注：1.長(zhǎng)方形底板當(dāng)長(zhǎng)邊l與短邊b之比不大于3時(shí)，取D=0.6（b+l）;2.土的狀態(tài)按天然狀態(tài)確定。表2.8鐵塔基礎(chǔ)的上拔穩(wěn)定計(jì)算公式Athc計(jì)售簡(jiǎn)圖斯=90At當(dāng)瓦比時(shí)矩形板；匕二瓦b&i皿*（哈嶺+1）幾崢+ Ahttgza當(dāng)瓦歷時(shí)矩形板；*hibisinai +（ &sinti +fhctgd +屜 3% 1 +*如瓦 l fcclsinQij ；公式（2. 4）對(duì)非公散砂類土適用于瓦/U 5.0;對(duì)粘性土適用于瓦/B45

19、 ,8為T與水平地面的夾甬（。）；T為拉線盤垂直平分面內(nèi)的拉線拉力CN）；81為拉建盤上平面與垂面的夾角）.4尺寸相同的相鄰基礎(chǔ)，同時(shí)作用設(shè)計(jì)上拔力時(shí)，當(dāng)采用圖 2.7所示的計(jì)算簡(jiǎn)圖，并按表中公式計(jì)算上拔穩(wěn)定時(shí)，公式中右側(cè)的Vt項(xiàng)，在下列情況下應(yīng)減去AV正方形底板，當(dāng)LB+2httga時(shí)：(B (B + 2httgd L)24 tget(26 + L + 4Ht加)長(zhǎng)方形底板，當(dāng) Lb+2httg a或Lhc 時(shí)，取 ht=hco3基礎(chǔ)下壓和地基計(jì)算基礎(chǔ)承受壓力時(shí)，底面處的壓應(yīng)力同時(shí)符合公式（3.1）和公式（3.2）的要求：P&R（341）Fma笈 （1.2斤（3.2 ）式中R-修正后地基土的

20、容許承載應(yīng)力 （N/m2）；P-作用于基礎(chǔ)底面處的平均壓應(yīng)力 （N/m2）;一般按3.4.1確定；Pmax-作用于基礎(chǔ)底面處的最大壓應(yīng)力 （N/m2）;一般按3.4.2確定。地基土的容許承載力可按下列方法確定:當(dāng)基礎(chǔ)寬度小于或等于 3.0m,埋深為0.51.5m時(shí)，地基土的基本容許承載應(yīng)力R,可根據(jù)土的物理指標(biāo)按附錄1或其它可靠的方法確定；當(dāng)基礎(chǔ)寬度大于3.0m或埋深大于1.5m時(shí)，地基土的容許承載應(yīng)力應(yīng)按公式 （3.3）加以修正。此時(shí)，基 礎(chǔ)寬度小于3.0m按3.0m計(jì)；大于6.0m按6.0m計(jì)；埋深小于1.5m按1.5m。+5）（3.3 ）式中丫 肝基礎(chǔ)底面以下土的天然容重（水下取浮容重）

21、（N/m3）;T-基礎(chǔ)底面以上土的加權(quán)平均容重（水下取浮容重）（N/m3）;h-基礎(chǔ)埋深（m）；B-基礎(chǔ)底面寬度（m）,對(duì)長(zhǎng)方形底面取短邊、對(duì)圓形底面取A（A為底面面積）；mB和mh-分別為基礎(chǔ)寬度和埋深的承載應(yīng)力修正系數(shù)，按表 3.1查取。表3.1 mB和mh系數(shù)的類別1716淤泥和淤泥質(zhì)土01 .0新近沉積粘性土孔隙比。和液性指數(shù)I工均大于0.9的一般粘性土老粘土和一般粘性土粕土、亞粘土0.31 .5輕亞粘土0,52.0粉砂、細(xì)砂（包括很濕寫飽和狀態(tài)的梢密粉、細(xì)砂）2.02.5中砂、粗砂、礫砂和碎石土3.04.0直線塔地基土的容許承載應(yīng)力可按公式 （3.4）確定：R = 2VEVEB+Nh

22、Vth+Noc（ 34 ）式中RS-地基土的容許承載應(yīng)力（N/m2）,此時(shí)，允許地基內(nèi)出現(xiàn)局部塑性變形；tR T、t h 和 B 同公式（3.3）;NB、Nh、Nc-與天然內(nèi)摩阻角 小可安2.2.4）有關(guān)的承載應(yīng)力系數(shù)，按附錄A確定;c-地基土的凝聚力，可按 2.2.4確定。3.4在下列荷載作用下，基礎(chǔ)底面處所產(chǎn)生的壓力可按下列公式計(jì)算。當(dāng)軸心荷載作用時(shí)，底面處的平均壓應(yīng)力按公式（3.5）計(jì)算：n Na+Qf+GoA當(dāng)單向偏心荷載作用時(shí)，底面處的最大和最小壓應(yīng)力按公式（3.6）和公式（3.7）計(jì)算:(3.5 )(3.6 )但當(dāng)Pmin 0時(shí)，Pmax按公式（3.8）和公式（3.9）計(jì)算:正方形

23、底板M+ Qf + Gq 3.8 )式中1 e0e0圓形底板(3.9 )表3.2 m2系數(shù)坳/D0. 1250. 1430. 2050. 2950. 390tn 2202.12. S4. 712.4IF巳inJWX+w +MkMyWxMy(3.10 IF巳inJWX+w +MkMyWxMy(3.10 )但當(dāng)PmM0時(shí),Pz可按公式（3.12 ）計(jì)算:(3.12 )MxMxNa ? Qf +G。I myM+Qt + G口G0-基礎(chǔ)底面正上方土的重力（N）;Mx和My-作用在基礎(chǔ)底面 X和丫方向的力矩（N m）,如圖3-1所示;Wx和Wy-基礎(chǔ)底面繞X和丫軸的抵抗矩（m3）;圖3-1雙向偏心計(jì)算簡(jiǎn)

24、圖b和l-基礎(chǔ)底面X和丫方向的寬度（m）,如圖3-1所示3.5當(dāng)?shù)鼗鶋嚎s層范圍內(nèi)有軟弱下臥層時(shí)，應(yīng)按公式（3.13）進(jìn)行驗(yàn)算:（ 3.13 ）式中Fz-軟弱下臥層頂面處的附加壓應(yīng)力（N/m3）根據(jù)底面形狀分別按公式（3.14）、公式（3.15）和公式（3.16）計(jì)算；Pcz-軟弱下臥層頂面處土重力的壓應(yīng)力（N/m2）;R-軟弱下臥層頂面處修正后地基土的容許承載應(yīng)力（N/m3） o正方形底面(3.14 )矩形底面研 P-P0）研 P-P0）包榜）口有2Ztg&J(JJ5 )圓形底面n(p p,)式中Pc-基礎(chǔ)底面處土重力的壓應(yīng)力圓形底面n(p p,)式中Pc-基礎(chǔ)底面處土重力的壓應(yīng)力（N/m2）

25、;Z-基礎(chǔ)底面至軟弱下臥層頂面的距離（m）;8-地基的壓應(yīng)力擴(kuò)散角，一般取 9 1=22;。當(dāng)土層為密實(shí)的碎石土，密實(shí)的礫、粗、中砂以及老粘土?xí)r，取 8 1=30;當(dāng) Z 1/4B（或 1/4b,或 1/4D）時(shí),按。1=0計(jì)算。地基壓縮層的計(jì)算深度，可按TJ7-74規(guī)范確定。兩相鄰受壓基礎(chǔ)的中心距離LB+2Ztg 9雄Lb+2Ztg 9或Ll+2Ztg 1）時(shí)，軟弱下臥層頂面處的附加壓應(yīng)力PZ尚應(yīng)加上相鄰基礎(chǔ)對(duì)該層的附加壓應(yīng)力。對(duì)某些不特殊變形要求的桿塔基礎(chǔ)，其地基的變形可參照 JJ7-74規(guī)范有關(guān)規(guī)定進(jìn)行計(jì)算。計(jì)算荷載:對(duì)砂類土地基可采用SDJ3-79規(guī)程的運(yùn)行荷載；對(duì)粘性土地基可采用SD

26、J3-79規(guī)程的長(zhǎng)期荷載。4基礎(chǔ)傾覆計(jì)算本章所提出的計(jì)算方法，適用于基礎(chǔ)埋深h與基礎(chǔ)側(cè)面寬度b0之比不小于3的電桿和窄基鐵塔的剛性基礎(chǔ)（圖4-1） o圖4-1電桿與窄基鐵塔基礎(chǔ)（a）電桿；（b）窄基鐵塔基礎(chǔ)電桿基礎(chǔ)的傾覆承載力，在一定深度范圍內(nèi)隨埋深增加而顯著增長(zhǎng)。必要時(shí)，用增設(shè)卡盤以增大傾覆 承載力。一般宜采取增設(shè)上卡盤的方法，位置在三分之一埋深入。計(jì)算電桿基礎(chǔ)極限傾覆力Sj或極限傾覆力矩 Mj時(shí)，可假定土壤達(dá)到極限平衡狀態(tài)，計(jì)算簡(jiǎn)圖見圖4-2o351-1#&-計(jì)算等代摩阻角（），按表4.1查取;式中T-土的計(jì)算容重&-計(jì)算等代摩阻角（），按表4.1查取;m-土壓力參數(shù)（N/m3）,可按表4

27、.1查取;y-自設(shè)計(jì)地面的深度（m）。表4.1計(jì)算重丫。計(jì)算等代內(nèi)摩阻角 B和土壓力參數(shù)m粘土、亞粘土、輕亞粘土粗砂中砂細(xì)砂粉砂堅(jiān)硬、硬塑可望軟箜171615171635”1535306348266348注：1.位于地下水位以下的土的計(jì)算容重可按1.13采用，其他計(jì)算參數(shù)仍按本表值；2.本表不包括松散狀態(tài)的砂土。在傾覆力作用下，電桿基礎(chǔ)計(jì)算寬度b等于實(shí)際寬度b0與空間增大系數(shù)k0的乘積。式中一二 1 I 次.詞 450 + y )tgi83-土的側(cè)壓力系數(shù)；粘土可取0.72;亞粘土、輕亞粘土可取0.6;砂土可取0.38圖4-2電桿基礎(chǔ)計(jì)算簡(jiǎn)圖圖4-3雙基桿的計(jì)算寬度示意圖 表4.2 k0值15

28、*30*30*35,粘土、亞粘土 及輕亞粘土耕、細(xì)砂粘 土亞粘土 輕亞粘土粗、中砂111.722.281.812.712.41E9010L652.161.732.562.281.8291.592.051.662.402.151.748L521.93L582232.021,657E16L311.512.08L901.576L391.70L441.93E771.49h/b05L331.58L371.781.631.414L261.46L29L621.511.3331.201.351.22L461.381.2521.13L23L15L31L251.1611.071.12L081.15M31.080.

29、81.051.091,061.121.101.070.51.041.07L05L091.081.05當(dāng)基礎(chǔ)為雙基桿組成（圖4-3）時(shí)，基礎(chǔ)計(jì)算寬度b可按下列兩種情況中取其較小計(jì)算值，但此時(shí)L取不大于2.5b0o+Lcosp）fc0fj = 2匕口上Q式中b0-電桿基礎(chǔ)的寬度或直徑（m）o不帶卡盤的電桿基礎(chǔ)，當(dāng)基礎(chǔ)埋深等確定后，極限傾覆力Sj或極限力矩Mj應(yīng)符合公式（4.1）或公式（4.2） 的要求： TOC o 1-5 h z =當(dāng)匕安性工（4.1）M,=理含心與口。（ 4.2）式中抑率世=14（8 =兒 如圖4-2所示）* 按8, +，2又打一搟久一。=0求得,或按表九3查取. 占4 d表4

30、.3吸p,值40nun0如0.100. 78482.38.3氏000J2Q11.859.10.250. 77441.310.4& 000.71811.669,00.500. 76125.312.7工000.71611.379.01.000. 74617.717.78. 000.71511.289-22.000.73214.128,19. 000.71411.099.3工000.72512.637.810. 000.71311.0109.14. 000l72213.148.54.6計(jì)算帶上卡盤的電桿基礎(chǔ)時(shí)，當(dāng)埋深及上卡盤位置確定后，按公式（4.3）求卡盤的計(jì)算長(zhǎng)度 L1,計(jì)算簡(jiǎn)圖見圖4-4。 T

31、OC o 1-5 h z 口 = 一工符+2M djg對(duì)式中Pt卡盤橫向壓力（N）； Pk = kE m師（小一十）,9值可按下列方法求得二當(dāng)出 =專時(shí),上當(dāng)出 =專時(shí),上3s41 + 3號(hào)）mbh2一2夕3可按表4. 4查取工d1-上卡盤厚度（m）；d2-上卡盤寬度（m）;y1-地面至上卡盤的距離（m）；表4.4 F1和。值&FifiFieFseFl0. 6000. 4280. 6600. 3600. 7140, 2820. 7400. 2370 6100. 4180. 6700. 3470. 7160. 2790. 7500 219Q. 6200. 4080. 6800. 3340. 71

32、80. 2750. 7600. 2000. 6300. 3970. 6900. 3190. 7200. 2720. 7700. 1800. 6400. 3850. 7070. 2930. 7250. 2630. 7800. 1590. 6500. 3730. 7120. 2850. 7300. 255圖4-4帶上卡盤電桿基礎(chǔ)傾覆計(jì)算簡(jiǎn)圖圖4-5帶上、下卡盤電桿基礎(chǔ)傾覆計(jì)算簡(jiǎn)圖上卡盤全長(zhǎng)L =L1+b0（b0為卡盤處的電桿寬度）。4.7采用上下卡盤時(shí)，按公式（4.4）和公式（4.5）求得上下卡盤的總壓力后再按公式（4.3）和公式（4.6）求得上、下卡盤的計(jì)算長(zhǎng)度，計(jì)算簡(jiǎn)圖見圖4-5 oPk =Q

33、k Pk =Qk (fc3S0 - S,)(小十玄)(k3so -Sj)(Ho 卜yt)取一 為Qky2(7?id3+2y0d4tgj6)式中Sj按公式（4.1）計(jì)算的極限傾覆力（N）;y2地面至下卡盤的距離（m）；d3下卡盤厚度（m）；d4下卡盤寬度（m）;窄基鐵塔整體式基礎(chǔ)的極限傾覆力矩，當(dāng)基礎(chǔ)埋深和斷面尺寸選定后，根據(jù)有、無(wú)臺(tái)階兩種情況按公 式（4.7）和（4.8）驗(yàn)算。無(wú)臺(tái)階基礎(chǔ)傾覆穩(wěn)定計(jì)算，計(jì)算簡(jiǎn)圖見圖 4-6o91M尸?即 Q-2即)+丫“+m)+vfblEfc3S0H0Vo才由 jOi _ k3sq QeJ 上/ 丫=且可辛工0,且Y不大于0.18k2Hb3bl （五可按3. 2

34、. 2確定）iE = mbhti乙b 柱子側(cè)面計(jì)算寬度（m）：二0.4如：f =t蛾：Qf桿塔、導(dǎo)地線和基礎(chǔ)等的全部重力（N ）.4-7帶一個(gè)臺(tái)階基礎(chǔ)傾覆穩(wěn)定計(jì)算，計(jì)算簡(jiǎn)圖見圖4-7Mj =mh3Mj =mh3。一外(b+ a) +Y(e+fh)+，bbi 1zbbi 1z_ k3s口 十 G 式中e 一(1+產(chǎn))S + a)E+匕+ a rg/2(圖 5-2),按公式(5.4)計(jì)算。(5M )A 產(chǎn)。i(5M )式中 西按公式（5.5）和（5.6）確定.一四）一旦士ST / fftsin2 I eD / D一四）一旦士ST / fft由皿 X-2ff-“人 由皿 X( 5.5 )e0 /D0

35、-2asin .口紳 .,0、.不一/( Q 為- =( 5.6 )當(dāng)/Do =0.254.0,包:。.05?？?/。0時(shí)，即可按圖5-3查取.圖5-2圓型截面偏心受拉構(gòu)件（erg/2）正截面可是度計(jì)算簡(jiǎn)圖5.6.2.2當(dāng)e00rg/2寸，可按公式（5.7）或公式（5.8）計(jì)算。當(dāng)不考慮鋼筋應(yīng)力塑性分布（圖5-4）時(shí)，可按公式（5.7）計(jì)算：當(dāng)考慮鋼筋應(yīng)力塑性分布（圖5-5）時(shí)，可按公式（5.8）計(jì)算:(5.7 )4039333T36351 2 3 4 5 6 T 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 2C 21 22 23 24 25 2634333 23130

36、2928 2T262 52 42322212019IS1716151413121 110 g a7 65432tFnTiiri嘴輔二夕，彼皆疆盟笈。瞿;器腑網(wǎng)例并IBBSn嬲嬲幽疆繇:器丁附腋幽用平開RI鼾“加強(qiáng)配仍靠比%屋,&龍，寓以燃個(gè)的FFH圖 5-3 a1=f(n1、B 1關(guān)系圖K q T 口 入 e o 注：在圖 5-3 中，J、？一幕 * 61 0 -FTe=M/T0（M為作用于計(jì)算截面重心的彎矩 ）（m）; D0為計(jì)算截面直徑（m）; Ah為計(jì)算截面的混凝土面積（m2）;ag-為截面邊緣至縱向鋼筋截面中心的距離（m）o圖5-4圓形截面偏心受拉構(gòu)件（e00rg/2正截面強(qiáng)度（不考慮

37、塑性分布）計(jì)算簡(jiǎn)圖圖5-5圓形截面偏心受拉構(gòu)件（e0Wrg/2正截面強(qiáng)度（考慮塑，卜iE分布）計(jì)算簡(jiǎn)圖(5.8 )Allo (5.8 )混凝土基礎(chǔ)主柱正截面強(qiáng)度可按下列方法計(jì)算。當(dāng)塔腳主材錨入底板中且有可靠錨固措施圖5-6（a）和圖5-6（b）或底腳螺栓錨入底板中圖5-6（c）且符合5.14要求時(shí)，尚應(yīng)符合公式（5.9）的要求：式中Tx-計(jì)算截面（X-X）上作用的軸向拉力（N）;Mx-計(jì)算截面上作用的彎距（N m）;Aj-計(jì)算截面上的折算面積（m2）;Aj =Ah+20Ag（Ah為計(jì)算截面內(nèi)的混凝土面積，Ag為計(jì)算截面內(nèi)的鋼材面積）；Wh-混凝土計(jì)算截面的彈性抵抗矩（m3）;T-截面彈塑性抵抗

38、矩與彈性抵抗矩的比值（矩形截面tS=1.75圓形截面tS=2.0）Rf-混凝土的抗裂設(shè)計(jì)強(qiáng)度（N/m3）;Kf-抗裂設(shè)計(jì)安全系數(shù)，Kf=1.25 。（C）圖5-6混凝土基礎(chǔ)主柱正截面強(qiáng)度計(jì)算簡(jiǎn)圖當(dāng)塔腳主材或底腳螺栓錨固不符合5.7.1的要求時(shí)，應(yīng)按混凝土構(gòu)件考慮，計(jì)算截面（X-X）強(qiáng)度應(yīng)符合公式（5.10）的要求：式中K5-混凝土抗拉設(shè)計(jì)安全系數(shù)，按5.1確定;Rl-混凝土的抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度（N/m2） o鋼筋混凝土底板強(qiáng)度計(jì)算計(jì)算截面的彎矩可按下列公式計(jì)算。矩形底板承受軸向壓力（圖5-7）時(shí)，可按公式（5.11）和公式（5.12）計(jì)算:用一二苛一3產(chǎn)十人）（5.111%-=贄1/（22）（5/1

39、2）乙JZ式中（?-底板壓應(yīng)力（N/m2） ,（r0=Na/bl（Na為作用于底板上的軸向壓力，不包括底板上土的壓力）；bl和11-底板處柱截面的長(zhǎng)度和寬度（m）。矩形底板單向偏心受壓（圖5-8）時(shí)，可按公式（5.13）和公式（5.12）計(jì)算：M2-2按公式（5.12）計(jì)算。式中b-底板I （圖5-8陰影部分）壓應(yīng)力的平均值（N/m2）,* a ）+ %（ Gax =普I跨 I 0為 IT 截面處反力）.矩形底板雙向偏心受壓或雙向壓彎 （圖5-9）時(shí)，圖5-7矩形底板軸心受壓時(shí)彎矩計(jì)算簡(jiǎn)圖圖5-8矩形底板單向偏心受壓時(shí)彎矩計(jì)算簡(jiǎn)圖圖5-9矩形底板雙向偏心受壓時(shí)彎矩計(jì)算簡(jiǎn)圖可按公式（5.13）和

40、公式（5.14）計(jì)算：(BJ4)式中-底板口（圖5-9陰影部分）壓應(yīng)力的平均值（N/m2）,%=%=矩形底板軸心受拉、單向和雙向偏心受拉（拉彎）時(shí)，其M1-1和M2-2可將公式（5.11）（5.14）中的Na用Ta（作用于底板的軸心拉力）代之求得。矩形底板的正截面強(qiáng)度一般按單筋截面考慮，其縱向受拉鋼筋截面面積可近似按公式（5.15）和公式(535 )(5J6 )（5.16）(535 )(5J6 )0.8753%K4M27S20,875ftoK式中Ag1和Ag2-垂直于M1-1和M2-2截面的底板下部（下壓時(shí)）或上部（上拔時(shí)）縱向受拉鋼筋截面面積(m2);h0-底板計(jì)算截面的有效高度（m）。底板

41、在下壓荷載作用下，當(dāng)無(wú)上部縱向鋼筋和腹筋時(shí)，矩形截面柱作用于矩形底板的沖切強(qiáng)度可參照鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范TJ10-74（試行）（以下簡(jiǎn)稱TJ10-74規(guī)范）的第72條驗(yàn)算。圓形和圓環(huán)形截面柱作用于底板的沖切強(qiáng)度可按公式（5.17）驗(yàn)算：(537 )式中Q切力(537 )式中Q切力（N ）網(wǎng)尸Na 1 -K0-沖切強(qiáng)度設(shè)計(jì)安全系數(shù)，取 K0=2.2;h0-底板在基柱接觸面處的有效高度（m）;d0-基柱的外徑（m）o底板在上拔荷載作用下（圖5-10）,當(dāng)無(wú)腹筋時(shí)可近似按公式（5.18）驗(yàn)算底板混凝土的抗剪切強(qiáng)度。圖5-10底板上拔時(shí)剪切強(qiáng)度計(jì)算簡(jiǎn)圖KoQc0,875t?ohOxRi （ 538

42、）式中Q二y：八=b0-計(jì)算載面（X-X）中和軸處寬度（m）;hox-計(jì)算截面的有效高度（m）；A0 x-圖5-10中的陰影部分面積（m2）。注：5.8所列正截面強(qiáng)度計(jì)算適用于等截面或接近于等截面的底板。5.9混凝土底板強(qiáng)度計(jì)算。底板在下壓荷載作用時(shí)，基底壓應(yīng)力b不包括土重力及底板重力）不得大于表5.2的b0值。軸心受壓 b = （T 0,山$ max + ?t*,0+ b 0偏心受壓 。=g 或 仃=jer Q a max a c和 o如圖 5.11 所7K。底板在上拔荷載作用時(shí)，截面應(yīng)符合下列要求：錐臺(tái)形底板的 自1（圖5-12）不大于表5.2 a0, Y-Y截面可不進(jìn)行強(qiáng)度驗(yàn)算，X-X截

43、面尚應(yīng)符合公式（5.9）的要求。階梯形底板圖5-13（a）1-1或2-2截面的剪切強(qiáng)度應(yīng)符合公式（5.19）的要求，X-X截面尚應(yīng)符合公式（5.9）的要求。表 5.2 b值(kN/m2)dh/db 或hi/dbi混凝土標(biāo)號(hào)(級(jí))CIO級(jí)。5級(jí)1.0901101.21101401.41401801.61802301.8220270軸心受壓Oct偏心受壓if 0 L圖5-11底板下壓時(shí)強(qiáng)度計(jì)算簡(jiǎn)圖式中Q, 一/L可Fij壬久豐用I二爪甲0gLi (b)(a)梯形截面；(b)階梯形截面K&W 合也%(5.19)作用于1 1或2 2截面上的剪力(N, 1-1截 面%產(chǎn)_ Ar . 2-2截面Q蟲.b0

44、-1-1 截面取 b0=l, 2-2 截面可取 b0=l-2A b1hx-1-1截面或2-2截面的高度（m）, 1-1截面取hx= A hl, 2-2截面可取hx= Ah;Ac1和Ac2-圖5-13（b）和圖5-13（c）所示的陰影面積（m2）。鋼筋混凝土拉線盤的強(qiáng)度計(jì)算。正截面的縱向受拉鋼筋面積可近似按圖5-14中的Q1e1對(duì)1-1截面和Q2e2對(duì)2-2截面產(chǎn)生的彎矩求得。當(dāng)短邊b很小時(shí)尚應(yīng)對(duì)正截面的受壓區(qū)進(jìn)行混凝土的強(qiáng)度驗(yàn)算。圖5-12圖5-12錐臺(tái)形底板上拔時(shí)強(qiáng)度計(jì)算簡(jiǎn)圖圖5-13階梯形底板上拔時(shí)強(qiáng)度計(jì)算簡(jiǎn)圖拉線盤截面應(yīng)符合剪切強(qiáng)度的要求，對(duì)無(wú)腹筋截面宜按公式（5.18）驗(yàn)算，此時(shí)Q0=

45、qx; b0=b（短邊長(zhǎng)度）。普通鋼筋混凝土電桿卡盤的強(qiáng)度計(jì)算。正截面縱向受拉鋼筋截面面積，可按雙筋截面計(jì)算，亦可按單筋截面計(jì)算，但此時(shí)應(yīng)驗(yàn)算受壓區(qū)混 凝土強(qiáng)度?？ūP截面尚應(yīng)符合剪切強(qiáng)度的要求，對(duì)有腹筋截面，應(yīng)符合TJ10-74規(guī)范第48條56條的要求；對(duì)無(wú)腹筋截面，可按公式（5.18）驗(yàn)算，此時(shí)，Q0=qx; b0=b（圖5-15）。圖5-14拉線盤強(qiáng)度計(jì)算簡(jiǎn)圖 圖5-15卡盤強(qiáng)度計(jì)算簡(jiǎn)圖石材的底盤、拉盤、卡盤當(dāng)為矩形截面時(shí)，正截面強(qiáng)度應(yīng)符合公式（5.20）的要求：K瓦M(jìn)wRyWl石（5.20 ）式中Ks-石材的強(qiáng)度設(shè)計(jì)安全系數(shù)，底盤取 Ks=3.0,卡盤取Ks=4.0,拉盤取Ks=5.0;

46、R-石材的極限抗彎強(qiáng)度，一般由試驗(yàn)確定，但不應(yīng)小于 7MN/m2 ;丫和Wh-與公式（5.9）意義相同。受上拔力作用的底腳螺栓，當(dāng)與設(shè)計(jì)上拔力呈對(duì)稱布置時(shí)，單根截面的凈面積應(yīng)按公式（5.21）計(jì)算:(5.21 )式中n-根數(shù);T-設(shè)計(jì)上拔力（N）;b g-鋼材許可應(yīng)力（N/m2）（按SDJ3-79確定）基礎(chǔ)的構(gòu)造要求：現(xiàn)場(chǎng)澆制的主柱，其截面尺寸不宜小于450mm；基礎(chǔ)底板厚度，澆制者不宜小于200mm,預(yù)制者不宜小于100mm；底板縱向受拉鋼筋直徑不宜小于8mm,間距不宜大于200mm,其保護(hù)層厚度，澆制者不宜小于35mm（有墊層或干燥持力層）和70mm（無(wú)墊層或非干燥持力層），預(yù)制者不宜小于

47、15mm；承受拉力的底腳螺栓，直徑不宜小于22mm,間距不宜小于4倍直徑；計(jì)算中充分利用其強(qiáng)度時(shí)，在 C15級(jí)混凝土中的I級(jí)鋼螺栓其錨固長(zhǎng)度不小于25倍直徑，此時(shí)，下端應(yīng)設(shè)置彎鉤或錨板，如不符合上述要求時(shí)，應(yīng)采取可靠的錨固措施；鋼筋混凝土電桿的受拉主桿底部和基礎(chǔ)底板應(yīng)采取可靠的抗拉連接措施；其它截面的強(qiáng)度計(jì)算以及其它構(gòu)造要求，應(yīng)符合TJ10-74規(guī)范的要求。6裝配式基礎(chǔ)裝配式基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)必須因地制宜地做好基礎(chǔ)類型的選擇，并應(yīng)根據(jù)運(yùn)輸條件選定單個(gè)構(gòu)件最大運(yùn)輸重量和尺寸；在設(shè)計(jì)計(jì)算上，除上拔和下壓穩(wěn)定應(yīng)符合本規(guī)定第2章至第5章有關(guān)規(guī)定外，結(jié)合裝配式基礎(chǔ)特點(diǎn)，必須按照力學(xué)原理和試驗(yàn)經(jīng)驗(yàn)采用合理和符合實(shí)

48、際情況的計(jì)算簡(jiǎn)圖（較接與固接）；對(duì)于主柱側(cè)向和底板滑移穩(wěn)定，除了從計(jì)算上保證安全系數(shù)外，還應(yīng)對(duì)施工工藝提出相應(yīng)的措施，并嚴(yán)格保證回填土的夯 實(shí)要求。裝配式基礎(chǔ)的預(yù)制構(gòu)件宜在工廠加工，有條件時(shí)可采用預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土構(gòu)件。裝配式基礎(chǔ)應(yīng)結(jié)合工程特點(diǎn)和施工條件，因地制宜地選用技術(shù)上先進(jìn)合理的類型。按承截能力大小和 結(jié)構(gòu)性質(zhì)，常用的有以下幾種類型：直柱單盤類（直柱固接型和直柱較接弄）底盤用一塊板式殼與柱連接成的單腿裝配式鋼筋混凝土基礎(chǔ)。直柱固接型（圖6-1）一般用于風(fēng)化巖石或堅(jiān)硬地基土壤的直線塔；直柱較接型（圖6-2）用于易挖深坑的較均勻土質(zhì)的地基，為減小搬運(yùn)重量，底板可分塊拼接，為減小主柱側(cè)向變形，宜

49、加卡盤，一般用于直線塔，也可用于荷載不大的耐張和小轉(zhuǎn)角塔。圖6-1直柱固接型 圖6-2直柱較接型塔腿埋入類（底腳直埋型和主材直插型）將單個(gè)塔腿或主材伸入坑底與底板連接組成。底腳直埋型（圖6-3）宜用于直線塔；主材直插型（圖6-4）用于易挖深坑，土質(zhì)較均勻的地基，底盤可用錐殼，重量較輕，一般用于直線塔。圖6-3底腳直埋型圖6-4主材直插型角錐支架類（金屬支架型和混凝土構(gòu)件支架型 ）由支柱與底板組成角錐型，頂點(diǎn)與塔腿連接，承受上部 傳來(lái)的荷載，為減輕單件運(yùn)輸重量，底板由多根板條或類似軌枕的單件組成，整基都是由較輕的桿件拼裝 而成。金屬支架型（圖6-5）由金屬三角架與用鋼筋混凝土板條拼接成的底板，連

50、接成角錐型空間結(jié)構(gòu)，適用于地基承載力較高的地區(qū)，一般用于荷載較大的直線塔，亦可用于耐張和小轉(zhuǎn)角塔；混凝土構(gòu)件支架型（圖6-6）底板為鋼筋混凝土軌枕式梁組成，支柱與底板連接成角錐型空間結(jié)構(gòu)，全部均為鋼筋混凝土桿件組合而成，用于地基承載力較高的地區(qū)，一般用于耐張和轉(zhuǎn)角塔。人字型類（圖6-7）由人字形的雙斜支柱與小底盤（板或殼）連接而成，構(gòu)件較少，安裝方便。一般用于耐張和小轉(zhuǎn)角塔。花窗式金屬基礎(chǔ)（圖6-8）該基礎(chǔ)由塔腿主材的延伸部分與底板的金屬花窗”底盤連接而成，全部由角鋼組成，宜用于地質(zhì)條件較好的山區(qū)直線塔。圖6-5金屬支架型 圖6-6混凝土構(gòu)件支架型腦研乜出 腦研乜出 l!hU M圖6-7人字型 圖6-8金屬基礎(chǔ)裝配式基礎(chǔ)的部件設(shè)計(jì)應(yīng)考慮如下原則:單個(gè)部件的重量應(yīng)根據(jù)山區(qū)及平地的運(yùn)輸條件而定，部件外形力求簡(jiǎn)單;部件之間的連接節(jié)點(diǎn)宜少而簡(jiǎn)單，混凝土構(gòu)件孔位設(shè)計(jì)尺寸應(yīng)考慮到綜合安裝誤差;各混凝土構(gòu)件間應(yīng)盡量采用穿孔方法，當(dāng)采用預(yù)埋件時(shí)，設(shè)計(jì)應(yīng)提出鐵件凸出部分的防碰要求。對(duì)于直柱較接型基礎(chǔ)，主柱與底板的連接，應(yīng)保證構(gòu)